【工程类职业资格】2004年注册岩土工程师（专业案例）下午试卷真题试卷及答案解析.doc

1、2004 年注册岩土工程师（专业案例）下午试卷真题试卷及答案解析(总分：70.00，做题时间：90 分钟)1.以下各题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果。请在 30道题中选择 25 道题作答，如作答的题目超过 25 道题，则从前向后累计 25 道题止。（分数：2.00）_2.原状取土器外径 D w 75mm，内径 d s 71.3mm，刃口内径 D e 70.6mm，取土器具有延伸至地面的活塞杆，按岩土工程勘察规范(GB 500212001)规定，该取土器为( )。（分数：2.00）A.面积比为 12.9，内间隙比为 0.52 的原壁取土器B.面积比为 1

2、2.9，内间隙比为 0.99 的固定活塞厚壁取土器C.面积比为 10.6，内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器D.面积比为 12.9，内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器3.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板载荷试验，方形压板底面积为 0.5m 2 ，压力与累积沉降量关系如下表。 （分数：2.00）A.9.8MPaB.13.3MPaC.15.8MPaD.17.7MPa4.某钻孔进行压水试验，试验段位于水位以下，采用安设在与试验段连通的侧压管上的压力表测得水压为0.75MPa，压力表中心至压力计算零线的水柱压力为 0.25MPa，试验段长度 5.0m，试验时渗漏量为50L/min，试

3、计算透水率为( )。（分数：2.00）A.5LuB.10LuC.15LuD.20Lu5.某建筑物基础宽凸3.0m，基础埋深 d1.5m，建于 0 的软土层上，土层无侧限抗压强度标准值 q u 6.6kPa，基础底面上下的软土重度均为 18kN/m 3 ，按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)中计算承载力特征值的公式计算，承载力特征值为( )。（分数：2.00）A.10.4kPaB.20.7kPaC.37.4kPaD.47.7kPa6.6 层普通住宅砌体结构无地下室，平面尺寸为 9m24m，季节冻土设计冻深 0.5m，地下水埋深 7.0m，布孔均匀，孔距 10.0m，相邻钻孔间基岩面

4、起伏可达 7.0m，基岩线的代表性钻孔资料是：03.0m 中密中砂，3.05.5m 为硬塑黏土，以下为薄层泥质灰岩；基岩深的代表性钻孔资料为 03.0m 为中密中砂，3.05.5m 为硬塑黏土，5.514m 为可塑黏土，以下为薄层泥质灰岩，根据以上资料，下列( )是正确的和合理的，并说明理由。（分数：2.00）A.先做物探，查明地基内的溶洞分布情况B.优先考虑地基处理，加固线部土层C.优先考虑浅埋天然地基，验算沉降及下卧层承载力D.优先考虑桩基，以基岩为持力层7.某建筑物地基需要压实填土 8000m 3 ，控制压实后的含水量 w 1 14%，饱和度 S r 90%、填料重度15.5kN/m 3

5、 、天然含水量 w 0 10%，相对密度为 d s 2.72，此时需要填料的方量最接近于( )。（分数：2.00）A.10650m 3B.10850m 3C.11050m 3D.11250m 38.某住宅采用墙下条形基础，建于粉质黏土地基上，未见地下水，由载荷试验确定的承载力特征值为220kPa，基础埋深 d1.0m，基础底面以上土的平均重度 m 18kN/m 3 ，天然孔隙比 e0.70，液性指数 I L 0.80，基础底面以下土的平均重度 18.5kN/m 3 ，基底荷载标准值为 F300kN/m 3 ，修正后的地基承载力最接近( ) (承载力修正系数 b 0.3， d 1.6)。（分数：

6、2.00）A.224kPaB.228kPaC.234kPaD.240kPa9.偏心距 e0.1m 的条形基础底面宽 b3m，基础埋深 d1.5m，土层为粉质黏土，基础底面以上土层平均重度 m 18.5kN/m 3 ，基础底面以下土层重度 19kN/m 3 ，饱和重度 sat 20kN/m 3 ，内摩擦角标准值 k 20，黏聚力标准值 c k 10kPa，当地下水从基底下很深处上升至基底面时(同时不考虑地下水位对抗剪强度参数的影响)地基( )(M b 0.51，M d 3.06，M c 5.66)。（分数：2.00）A.承载力特征值下降 8%B.承载力特征值下降 4%C.承载力特征值无变化D.承

7、载力特征值上升 3%10.0m 的油罐基底附加压力为 100kPa，油罐轴线上罐底面以下 10m 处附加压力系数 a0.285，由观测得到油罐中心的底板沉降为 200mm，深度 10m 处的深层沉降为 40mm，则 10m 范围内土层的平均反算压缩模量最接近于( )。 （分数：2.00）A.2MPaB.3MPaC.4MPaD.5MPa11.一高度为 30m 的塔桅结构，刚性连接设置在宽度 610m，长度 l11m，埋深 d 2.0m 的基础板上，包括基础自重的总量 W7.5MN，地基土为内摩擦角 35的砂土，如已知产生失稳极限状态的偏心距为 e4.8m，基础侧面抗力不计，则作用于塔顶的水平力接

8、近于( )时，结构将出现失稳而倾倒的临界状态。 （分数：2.00）A.1.5MNB.1.3MNC.1.1MND.1.0MN12.建筑物基础底面积为 4m8m，荷载标准永久组合时上部结构传下来的基础底面处的竖向力F1920kN，基础埋深 d1.0m，土层天然重度 18kN/m 3 ，地下水位埋深为 1.0m，基础底面以下平均附加压力系数如表，沉降计算经验系数 s 1.1，按建筑地基基础设计规范)(GB 500072002)计算，最终沉降量最接近( )。 （分数：2.00）A.3.0cmB.3.6cmC.4.2cmD.4.8cm13.某厂房采用柱下独立基础，基础尺寸 4m6m，基础埋深为 2.0m

9、地下水位埋深 1.0m，持力层为粉质黏土(天然孔隙比为 0.8，液性指数为 0.75，天然重度为 18kN/m 3 )在该土层上进行三个静载荷试验，实测承载力特征值分别为 130kPa，110kPa 和 135kPa。按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)作深宽修正后的地基承载力特征值最接近( )。（分数：2.00）A.110kPaB.125kPaC.140kPaD.160kPa14.某端承型单桩基础，桩入土深度 12m，桩径 d0.8m，桩顶荷载 Q 0 500kN，由于地表进行大面积堆载而产生了负摩阻力，负摩阻力平均值为 （分数：2.00）A.500kNB.650kNC.80

10、0kND.900kN15.图为一穿过自重湿陷性黄土、端承于含卵石的极密砂层的高承台基桩，有关土性系数及深度值如图表。当地基严重浸水时，接建筑桩基技术规范(JCJ 9494)计算，负摩阻力 （分数：2.00）A.178kNB.366kNC.509kND.610kN16.某柱下桩基( 0 1)如图所示，桩径 d0.6m，承台有效高度 h 0 1.0m，冲跨比 0.7，承台混凝土抗拉强度设计值 f t 1.71MPa，作用于承台顶面的竖向力设计值 F7500kN，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算柱冲切承载力时，下述结论 ( )最正确。 （分数：2.00）A.受冲切承载力比冲切力小 800k

11、NB.受冲切承载力与冲切力相等C.受冲切承载力比冲切力大 810kND.受冲切承载力比冲切力大 1114kN17.桩顶为自由端的钢管桩，桩径 d0.6m，桩入土深度 h10m，地基土水平抗力系数的比例系数m10MN/m 4 ，桩身抗弯刚度 EI1.710 5 kN/m 2 ，桩水平变形系数 a0.591/m，桩顶容许水平位移X 0a 10mm，按建筑桩基技术规范(JCJ 9494)计算，单桩水平承载力设计值最接近( )。（分数：2.00）A.75kNB.102kNC.143kND.175kN18.如图所示，某泵房按二级桩基考虑，为抗浮设置抗拔桩，上拔力设计值为 600kN，桩型采用钻孔灌注桩，

12、桩径 d550mm，桩长 l16m，桩群边缘尺寸为 20m10m，桩数为 50 根，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算群桩基础及基桩的抗拔承载力，下列( )组与结果最接近。(桩侧阻抗力分项系数 s 1.65，抗拔系数 i ：对黏性土取 0.7，对砂土取 0.6，桩身材料重度 25kN/m 3 ；群桩基础平均重度 20kN/m 3 ) （分数：2.00）A.群桩和基桩都满足要求B.群桩满足要求，基桩不满足要求C.群桩不满足要求，基桩满足要求D.群桩和基桩都不满足要求19.某群桩基础的平面、剖面如图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加压力为 300kPa，沉降计算经验系数 0.7，

13、其他系数见附表，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)估算群桩基础的沉降量，其值最接近( )。 （分数：2.00）A.2.5cmB.3.0cmC.3.5cmD.4.0cm20.某场地中淤泥质黏土厚 15m，下为不透水土层，该淤泥质黏土层固结系数 C h C v 2.010 -3 cm 2 /s，拟采用大面积堆载预压法加固，采用袋装砂井排水，井径为 d w 70mm，砂井按等边三角形布置，井距 s 1.4m，井深度 15m，预压荷载 P60kPa；一次匀速施加，时间为 12 天，开始加荷后 100 天，平均固结度接近( )。(按建筑地基处理技术规范 (JGJ 792002)计算) （分数：2.0

14、0）A.0.80B.0.85C.0.90D.0.9521.某炼油厂建筑场地，地基土为山前洪坡积砂土，地基土天然承载力特征值为 100kPa，设计要求地基承载力特征值为 180kPa，采用振冲碎石桩处理，桩径为 0.9m，按正三角形布桩，桩土应力比为 3.5，则桩间距宜为( )。（分数：2.00）A.1.2mB.1.5mC.1.8mD.2.1m22.某场地分布有 4m 厚的淤泥质土层，其下为粉质黏土，采用石灰桩法进行地基处理，处理 4m 厚的淤泥质土层后形成复合地基，淤泥质土层天然地基承载力特征值 f sk 80kPa，石灰桩桩体承载力特征值 f pk 350kPa，石灰桩成孔直径 d0.35m

15、按正三角形布桩，桩距 51.0m，桩面积按 1.2 倍成孔直径计算，处理后桩间土承载力可提高 1.2 倍，复合地基承载力特征值最接近( )。（分数：2.00）A.117kPaB.127kPaC.137kPaD.147kPa23.一座 5 万 m 3 的储油罐建于滨海亚湾陆交互相软土地基上，天然地基承载力特征值 f sk 75kPa，拟采用水泥搅拌桩法进行地基处理，水泥搅拌桩置换率 m0.3，搅拌桩桩径 d0.6，与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块抗压强度平均值 f cu 3445kPa，桩身强度折减系数 0.33，桩间土承载力折减系数 0.75，如由桩身材料计算的单桩承载力等于由桩周

16、土及桩端土抗力提供的单桩承载力，则复合地基承载力特征值接近( )。（分数：2.00）A.340kPaB.360kPaC.380kPaD.400kPa24.一软土层厚 8.0m，压缩模量凰1.5MPa，其下为硬黏土层，地下水位与软土层顶面一致，现在软土层上铺 1.0m 厚的砂土层，砂层重度 18kN/m 3 ，软土层中打砂井穿透软土层，再采用 90kPa 压力进行真空预压固结，使固结度达到 80%，此时已完成的固结沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.40cmB.46cmC.52cmD.58cm25.基坑剖面如图所示，已知土层天然重度为 20kN/m 3 ，有效内摩擦角 30，有效黏聚力 c

17、0，若不计墙两侧水压力，按朗肯土压力理论分别计算支护结构底部正点内外两侧的被动土压力强度 e p 及主动土压力强度 e a 最接近( )。(水的重度为 w 10kN/m 3 ) （分数：2.00）A.被动土压力强度 e p 330kPa，主动土压力强度 e a 73kPaB.被动土压力强度 e p 191kPa，主动土压力强度 e a 127kPaC.被动土压力强度 e p 600kPa，主动土压力强度 e a 133kPaD.被动土压力强度 e p 346kPa，主动土压力强度 e a 231kPa26.已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力 H tk 1140kN，锚杆倾角 a15，锚固体直径

18、D0.15m，地层与锚固体的粘结强度 f rb 500kPa，如工程重要性等级、锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )。（分数：2.00）A.4.0mB.4.5mC.5.0mD.5.5m27.在水平均质具有潜水自由面的含水层中进行单孔抽水试验，如图所示，已知水井半径 r0.15m，影响半径 R60m，含水层厚度 H10m，水位降深 S3.0m，渗透系数 K25m/d，流量最接近( )。 （分数：2.00）A.流量为 572m 3 /dB.流量为 669m 3 /dC.流量为 737m 3 /dD.流量为 953m 3 /d28.在裂隙岩体中滑面 S 倾角为 30，已

19、知岩体重力为 1200kN/m，当后缘垂直裂隙充水高度 h10m 时，下滑力最接近( )。（分数：2.00）A.1030kN/mB.1230kN/mC.1430kN/mD.1630kN/m29.某一墙面直立，墙顶面与土堤顶面齐平的重力式挡墙高 3.0m，顶宽 1.0m，底宽 1.6m，已知墙背主动土压力水平分力正 E x 175kN/m，竖向分力 E y 55kN/m，墙身自重 W180kN/m，挡土墙倾覆稳定性系数最接近( )。 （分数：2.00）A.1.05B.1.12C.1.20D.1.3030.某地段软黏土厚度超过 15m，软黏土重度 16kN/m 3 ，内摩擦角 0，黏聚力 c u

20、12kPa，假设土堤及地基土为同一均质软土，若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式(见铁路工程特殊岩土勘察规程(TB 100382001)，建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度 H c 最接近( )。（分数：2.00）A.3.5mB.4.1mC.4.8mD.5.6m31.一均匀黏性土填筑的路堤存在如图圆弧形滑面，滑面半径 R12.5m，滑面长 L 25m，滑带土不排水抗剪强度 c u 19kPa，内摩擦角 0，下滑土体重 W 1 1300kN，抗滑土体重 W 2 315kN，下滑土体重心至滑动圆弧圆心的距离 d 1 5.2m，抗滑土体重心至滑动圆弧圆心的距离 d 2 2

21、7m，抗滑动稳定系数为( )。 （分数：2.00）A.0.9B.1.0C.1.15D.1.2532.根据勘察资料，某滑坡体正好处于极限平衡状态，且可分为 2 个条块，每个条块重力及滑面长度如下表，滑面倾角如图，现设定各滑面内摩擦角 10，稳定系数 K 1.0，用反分析法求滑动面黏聚力 c值最接近( )。 （分数：2.00）A.9.0kPaB.9.6kPaC.12.3kPaD.12.9kPa33.某普通多层建筑其结构自震周期 T0.5s，阻尼比 0.05，天然地基场地覆盖土层厚度 30m，等效剪切波速 v sc 200m/s，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.2g，设计地震分组为第

22、一组，按多遇地震考虑，水平地震影响系数。最接近 ( )。（分数：2.00）A.0.116B.0.131C.0.174D.0.19634.拟在 8 度烈度场地建一桥墩，基础埋深 2.0m，场地覆盖土层为 20m，地质年代均为 Q 4 ，地表下为5.0m 的新近沉积非液化黏性土层，其下为 15m 的松散粉砂，地下水埋深 d w 5.0m，按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)列式说明本场地地表下 20m 范围土体各点 0 / e ，下述( )是正确的。（分数：2.00）A.从地面往下二者之比随深度的增加而不断增加B.从地面往下二者之比随深度的增加而不断减少C.从地面 5m 以下二者之比随深度

23、增加而不断增加D.从地面 5m 以下二者之比随深度增加而不断减少35.按上题(34 题)条件，如水位以上黏性土重度 18.5kN/m 3 ，水位以下粉砂饱和重度 20kN/m 3 ，试分别计算地面下 5.0m 处和 10.0m 处地震剪应力比(地震剪应力与有效覆盖压力之比)，上两项计算结果最接近( )。（分数：2.00）A.0.100，0.180B.0.125，0.160C.0.150，0.140D.0.175，0.1202004 年注册岩土工程师（专业案例）下午试卷真题试卷答案解析(总分：70.00，做题时间：90 分钟)1.以下各题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算

24、过程及计算结果。请在 30道题中选择 25 道题作答，如作答的题目超过 25 道题，则从前向后累计 25 道题止。（分数：2.00）_解析：2.原状取土器外径 D w 75mm，内径 d s 71.3mm，刃口内径 D e 70.6mm，取土器具有延伸至地面的活塞杆，按岩土工程勘察规范(GB 500212001)规定，该取土器为( )。（分数：2.00）A.面积比为 12.9，内间隙比为 0.52 的原壁取土器B.面积比为 12.9，内间隙比为 0.99 的固定活塞厚壁取土器C.面积比为 10.6，内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器D.面积比为 12.9，内间隙比为 0.99 的固定活

25、塞薄壁取土器 解析：3.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板载荷试验，方形压板底面积为 0.5m 2 ，压力与累积沉降量关系如下表。 （分数：2.00）A.9.8MPaB.13.3MPaC.15.8MPaD.17.7MPa 解析：4.某钻孔进行压水试验，试验段位于水位以下，采用安设在与试验段连通的侧压管上的压力表测得水压为0.75MPa，压力表中心至压力计算零线的水柱压力为 0.25MPa，试验段长度 5.0m，试验时渗漏量为50L/min，试计算透水率为( )。（分数：2.00）A.5LuB.10Lu C.15LuD.20Lu解析：5.某建筑物基础宽凸3.0m，基础埋深 d1.5m，建于 0

26、的软土层上，土层无侧限抗压强度标准值 q u 6.6kPa，基础底面上下的软土重度均为 18kN/m 3 ，按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)中计算承载力特征值的公式计算，承载力特征值为( )。（分数：2.00）A.10.4kPaB.20.7kPaC.37.4kPa D.47.7kPa解析：6.6 层普通住宅砌体结构无地下室，平面尺寸为 9m24m，季节冻土设计冻深 0.5m，地下水埋深 7.0m，布孔均匀，孔距 10.0m，相邻钻孔间基岩面起伏可达 7.0m，基岩线的代表性钻孔资料是：03.0m 中密中砂，3.05.5m 为硬塑黏土，以下为薄层泥质灰岩；基岩深的代表性钻孔资料

27、为 03.0m 为中密中砂，3.05.5m 为硬塑黏土，5.514m 为可塑黏土，以下为薄层泥质灰岩，根据以上资料，下列( )是正确的和合理的，并说明理由。（分数：2.00）A.先做物探，查明地基内的溶洞分布情况B.优先考虑地基处理，加固线部土层C.优先考虑浅埋天然地基，验算沉降及下卧层承载力 D.优先考虑桩基，以基岩为持力层解析：7.某建筑物地基需要压实填土 8000m 3 ，控制压实后的含水量 w 1 14%，饱和度 S r 90%、填料重度15.5kN/m 3 、天然含水量 w 0 10%，相对密度为 d s 2.72，此时需要填料的方量最接近于( )。（分数：2.00）A.10650m

28、 3B.10850m 3 C.11050m 3D.11250m 3解析：8.某住宅采用墙下条形基础，建于粉质黏土地基上，未见地下水，由载荷试验确定的承载力特征值为220kPa，基础埋深 d1.0m，基础底面以上土的平均重度 m 18kN/m 3 ，天然孔隙比 e0.70，液性指数 I L 0.80，基础底面以下土的平均重度 18.5kN/m 3 ，基底荷载标准值为 F300kN/m 3 ，修正后的地基承载力最接近( ) (承载力修正系数 b 0.3， d 1.6)。（分数：2.00）A.224kPaB.228kPaC.234kPa D.240kPa解析：9.偏心距 e0.1m 的条形基础底面宽

29、 b3m，基础埋深 d1.5m，土层为粉质黏土，基础底面以上土层平均重度 m 18.5kN/m 3 ，基础底面以下土层重度 19kN/m 3 ，饱和重度 sat 20kN/m 3 ，内摩擦角标准值 k 20，黏聚力标准值 c k 10kPa，当地下水从基底下很深处上升至基底面时(同时不考虑地下水位对抗剪强度参数的影响)地基( )(M b 0.51，M d 3.06，M c 5.66)。（分数：2.00）A.承载力特征值下降 8% B.承载力特征值下降 4%C.承载力特征值无变化D.承载力特征值上升 3%解析：10.0m 的油罐基底附加压力为 100kPa，油罐轴线上罐底面以下 10m 处附加压

30、力系数 a0.285，由观测得到油罐中心的底板沉降为 200mm，深度 10m 处的深层沉降为 40mm，则 10m 范围内土层的平均反算压缩模量最接近于( )。 （分数：2.00）A.2MPaB.3MPaC.4MPa D.5MPa解析：11.一高度为 30m 的塔桅结构，刚性连接设置在宽度 610m，长度 l11m，埋深 d 2.0m 的基础板上，包括基础自重的总量 W7.5MN，地基土为内摩擦角 35的砂土，如已知产生失稳极限状态的偏心距为 e4.8m，基础侧面抗力不计，则作用于塔顶的水平力接近于( )时，结构将出现失稳而倾倒的临界状态。 （分数：2.00）A.1.5MNB.1.3MNC.

31、1.1MN D.1.0MN解析：12.建筑物基础底面积为 4m8m，荷载标准永久组合时上部结构传下来的基础底面处的竖向力F1920kN，基础埋深 d1.0m，土层天然重度 18kN/m 3 ，地下水位埋深为 1.0m，基础底面以下平均附加压力系数如表，沉降计算经验系数 s 1.1，按建筑地基基础设计规范)(GB 500072002)计算，最终沉降量最接近( )。 （分数：2.00）A.3.0cmB.3.6cm C.4.2cmD.4.8cm解析：13.某厂房采用柱下独立基础，基础尺寸 4m6m，基础埋深为 2.0m，地下水位埋深 1.0m，持力层为粉质黏土(天然孔隙比为 0.8，液性指数为 0.

32、75，天然重度为 18kN/m 3 )在该土层上进行三个静载荷试验，实测承载力特征值分别为 130kPa，110kPa 和 135kPa。按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)作深宽修正后的地基承载力特征值最接近( )。（分数：2.00）A.110kPaB.125kPaC.140kPaD.160kPa 解析：14.某端承型单桩基础，桩入土深度 12m，桩径 d0.8m，桩顶荷载 Q 0 500kN，由于地表进行大面积堆载而产生了负摩阻力，负摩阻力平均值为 （分数：2.00）A.500kNB.650kNC.800kN D.900kN解析：15.图为一穿过自重湿陷性黄土、端承于含卵石的

33、极密砂层的高承台基桩，有关土性系数及深度值如图表。当地基严重浸水时，接建筑桩基技术规范(JCJ 9494)计算，负摩阻力 （分数：2.00）A.178kNB.366kNC.509kN D.610kN解析：16.某柱下桩基( 0 1)如图所示，桩径 d0.6m，承台有效高度 h 0 1.0m，冲跨比 0.7，承台混凝土抗拉强度设计值 f t 1.71MPa，作用于承台顶面的竖向力设计值 F7500kN，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算柱冲切承载力时，下述结论 ( )最正确。 （分数：2.00）A.受冲切承载力比冲切力小 800kNB.受冲切承载力与冲切力相等C.受冲切承载力比冲切力大

34、810kND.受冲切承载力比冲切力大 1114kN 解析：17.桩顶为自由端的钢管桩，桩径 d0.6m，桩入土深度 h10m，地基土水平抗力系数的比例系数m10MN/m 4 ，桩身抗弯刚度 EI1.710 5 kN/m 2 ，桩水平变形系数 a0.591/m，桩顶容许水平位移X 0a 10mm，按建筑桩基技术规范(JCJ 9494)计算，单桩水平承载力设计值最接近( )。（分数：2.00）A.75kNB.102kNC.143kN D.175kN解析：18.如图所示，某泵房按二级桩基考虑，为抗浮设置抗拔桩，上拔力设计值为 600kN，桩型采用钻孔灌注桩，桩径 d550mm，桩长 l16m，桩群边

35、缘尺寸为 20m10m，桩数为 50 根，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算群桩基础及基桩的抗拔承载力，下列( )组与结果最接近。(桩侧阻抗力分项系数 s 1.65，抗拔系数 i ：对黏性土取 0.7，对砂土取 0.6，桩身材料重度 25kN/m 3 ；群桩基础平均重度 20kN/m 3 ) （分数：2.00）A.群桩和基桩都满足要求B.群桩满足要求，基桩不满足要求 C.群桩不满足要求，基桩满足要求D.群桩和基桩都不满足要求解析：19.某群桩基础的平面、剖面如图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加压力为 300kPa，沉降计算经验系数 0.7，其他系数见附表，按建筑桩基技术规范

36、JGJ 9494)估算群桩基础的沉降量，其值最接近( )。 （分数：2.00）A.2.5cmB.3.0cm C.3.5cmD.4.0cm解析：20.某场地中淤泥质黏土厚 15m，下为不透水土层，该淤泥质黏土层固结系数 C h C v 2.010 -3 cm 2 /s，拟采用大面积堆载预压法加固，采用袋装砂井排水，井径为 d w 70mm，砂井按等边三角形布置，井距 s 1.4m，井深度 15m，预压荷载 P60kPa；一次匀速施加，时间为 12 天，开始加荷后 100 天，平均固结度接近( )。(按建筑地基处理技术规范 (JGJ 792002)计算) （分数：2.00）A.0.80B.0.8

37、5C.0.90D.0.95 解析：21.某炼油厂建筑场地，地基土为山前洪坡积砂土，地基土天然承载力特征值为 100kPa，设计要求地基承载力特征值为 180kPa，采用振冲碎石桩处理，桩径为 0.9m，按正三角形布桩，桩土应力比为 3.5，则桩间距宜为( )。（分数：2.00）A.1.2mB.1.5m C.1.8mD.2.1m解析：22.某场地分布有 4m 厚的淤泥质土层，其下为粉质黏土，采用石灰桩法进行地基处理，处理 4m 厚的淤泥质土层后形成复合地基，淤泥质土层天然地基承载力特征值 f sk 80kPa，石灰桩桩体承载力特征值 f pk 350kPa，石灰桩成孔直径 d0.35m，按正三角

38、形布桩，桩距 51.0m，桩面积按 1.2 倍成孔直径计算，处理后桩间土承载力可提高 1.2 倍，复合地基承载力特征值最接近( )。（分数：2.00）A.117kPaB.127kPaC.137kPa D.147kPa解析：23.一座 5 万 m 3 的储油罐建于滨海亚湾陆交互相软土地基上，天然地基承载力特征值 f sk 75kPa，拟采用水泥搅拌桩法进行地基处理，水泥搅拌桩置换率 m0.3，搅拌桩桩径 d0.6，与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块抗压强度平均值 f cu 3445kPa，桩身强度折减系数 0.33，桩间土承载力折减系数 0.75，如由桩身材料计算的单桩承载力等于由桩周土

39、及桩端土抗力提供的单桩承载力，则复合地基承载力特征值接近( )。（分数：2.00）A.340kPaB.360kPaC.380kPa D.400kPa解析：24.一软土层厚 8.0m，压缩模量凰1.5MPa，其下为硬黏土层，地下水位与软土层顶面一致，现在软土层上铺 1.0m 厚的砂土层，砂层重度 18kN/m 3 ，软土层中打砂井穿透软土层，再采用 90kPa 压力进行真空预压固结，使固结度达到 80%，此时已完成的固结沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.40cmB.46cm C.52cmD.58cm解析：25.基坑剖面如图所示，已知土层天然重度为 20kN/m 3 ，有效内摩擦角 30，

40、有效黏聚力 c0，若不计墙两侧水压力，按朗肯土压力理论分别计算支护结构底部正点内外两侧的被动土压力强度 e p 及主动土压力强度 e a 最接近( )。(水的重度为 w 10kN/m 3 ) （分数：2.00）A.被动土压力强度 e p 330kPa，主动土压力强度 e a 73kPa B.被动土压力强度 e p 191kPa，主动土压力强度 e a 127kPaC.被动土压力强度 e p 600kPa，主动土压力强度 e a 133kPaD.被动土压力强度 e p 346kPa，主动土压力强度 e a 231kPa解析：26.已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力 H tk 1140kN，锚杆倾角

41、 a15，锚固体直径 D0.15m，地层与锚固体的粘结强度 f rb 500kPa，如工程重要性等级、锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )。（分数：2.00）A.4.0mB.4.5mC.5.0m D.5.5m解析：27.在水平均质具有潜水自由面的含水层中进行单孔抽水试验，如图所示，已知水井半径 r0.15m，影响半径 R60m，含水层厚度 H10m，水位降深 S3.0m，渗透系数 K25m/d，流量最接近( )。 （分数：2.00）A.流量为 572m 3 /dB.流量为 669m 3 /d C.流量为 737m 3 /dD.流量为 953m 3 /d解析：28.

42、在裂隙岩体中滑面 S 倾角为 30，已知岩体重力为 1200kN/m，当后缘垂直裂隙充水高度 h10m 时，下滑力最接近( )。（分数：2.00）A.1030kN/m B.1230kN/mC.1430kN/mD.1630kN/m解析：29.某一墙面直立，墙顶面与土堤顶面齐平的重力式挡墙高 3.0m，顶宽 1.0m，底宽 1.6m，已知墙背主动土压力水平分力正 E x 175kN/m，竖向分力 E y 55kN/m，墙身自重 W180kN/m，挡土墙倾覆稳定性系数最接近( )。 （分数：2.00）A.1.05B.1.12 C.1.20D.1.30解析：30.某地段软黏土厚度超过 15m，软黏土重

43、度 16kN/m 3 ，内摩擦角 0，黏聚力 c u 12kPa，假设土堤及地基土为同一均质软土，若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式(见铁路工程特殊岩土勘察规程(TB 100382001)，建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度 H c 最接近( )。（分数：2.00）A.3.5mB.4.1m C.4.8mD.5.6m解析：31.一均匀黏性土填筑的路堤存在如图圆弧形滑面，滑面半径 R12.5m，滑面长 L 25m，滑带土不排水抗剪强度 c u 19kPa，内摩擦角 0，下滑土体重 W 1 1300kN，抗滑土体重 W 2 315kN，下滑土体重心至滑动圆弧圆心的距离

44、d 1 5.2m，抗滑土体重心至滑动圆弧圆心的距离 d 2 2.7m，抗滑动稳定系数为( )。 （分数：2.00）A.0.9B.1.0 C.1.15D.1.25解析：32.根据勘察资料，某滑坡体正好处于极限平衡状态，且可分为 2 个条块，每个条块重力及滑面长度如下表，滑面倾角如图，现设定各滑面内摩擦角 10，稳定系数 K 1.0，用反分析法求滑动面黏聚力 c值最接近( )。 （分数：2.00）A.9.0kPa B.9.6kPaC.12.3kPaD.12.9kPa解析：33.某普通多层建筑其结构自震周期 T0.5s，阻尼比 0.05，天然地基场地覆盖土层厚度 30m，等效剪切波速 v sc 20

45、0m/s，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.2g，设计地震分组为第一组，按多遇地震考虑，水平地震影响系数。最接近 ( )。（分数：2.00）A.0.116 B.0.131C.0.174D.0.196解析：34.拟在 8 度烈度场地建一桥墩，基础埋深 2.0m，场地覆盖土层为 20m，地质年代均为 Q 4 ，地表下为5.0m 的新近沉积非液化黏性土层，其下为 15m 的松散粉砂，地下水埋深 d w 5.0m，按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)列式说明本场地地表下 20m 范围土体各点 0 / e ，下述( )是正确的。（分数：2.00）A.从地面往下二者之比随深度的增加而不断增加B.从地面往下二者之比随深度的增加而不断减少C.从地面 5m 以下二者之比随深度增加而不断增加 D.从地面 5m 以下二者之比随深度增加而不断减少解析：35.按上题(34 题)条件，如水位以上黏性土重度 18.5kN/m 3 ，水位以下粉砂饱和重度 20kN/m 3 ，试分别计算地面下 5.0m 处和 10.0m 处地震剪应力比(地震剪应力与有效覆盖压力之比)，上两项计算结果最接近( )。（分数：2.00）A.0.100，0.180B.0.125，0.160 C.0.150，0.140D.0.175，0.120解析：