【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-35及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-35 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)某钢筋混凝土 T 形截面简支架，安全等级为二级，混凝土强度等级为 C25，荷载简图及截面尺寸如题图所示。梁上作用有均布静荷载 gk，均布活荷载 pk，集中静荷载 Gk，集中活荷载 Pk；各种荷载均为标准值。（分数：4.00）(1).已知：a s=65mm，f c=11.9N/mm2，f y=360N/mm2。当梁纵向受拉钢筋采用 HRB400 级钢筋且不配置受压钢筋时，试问，该梁能承受的最大弯矩设计值 M(kNm)与下列( )项数值最为接近。A450 B523 C666 D688（分数：1.00）A.B.

2、C.D.(2).已知：a s=65mm，f yv=210N/mm2，f t=1.27N/mm2；g k=pk=4kN/m，G k=Pk=50kN；箍筋采用 HPB235 级钢筋。试问，当采用双肢箍且箍筋间距为 200mm 时，该梁斜截面抗剪所需的单肢截面面积(mm 2)与下列( )项数值最为接近。A68 B79 C92 D108（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该梁两端支座均改为固定支座，且 gk=pk=0(忽略梁自重)，G k=Pk=58kN，集中荷载作用点分别有同方向的集中扭矩作用，其设计值均为 12kNm；a s=65mm。已知腹板、翼缘的矩形截面受扭塑性抵抗矩分别为 Wtw

3、16.15106mm3，W tf=3.6106mm3。试问，集中荷载作用下该剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t，与下列( )项数值最为接近。A0.60 B0.69 C0.79 D1.0（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定该梁底部配有 422 纵向受拉钢筋，按荷载效应标准组合计算的跨中截面纵向钢筋应力 SK=268N/mm2。已知：A s=1520mm2，E s=2.0105N/mm2，f tk=1.78N/mm2，钢筋保护层厚度 c=25mm。试问，该梁按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的裂缝最大宽度 max(mm)，应与下列( )项数值最为接近。A0.22 B0.29 C0

4、34 D0.42（分数：1.00）A.B.C.D.某单层双跨等高钢筋混凝土柱厂房，其平面布置图、排架简图及边柱尺寸如题图所示。该厂房每跨各设有20/5t 桥式软钩吊车两台，吊车工作级别为 A5 级，吊车参数见题表。提示：1t10kN（分数：7.00）(1).试问，在计算 或 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).试问，当进行仅有的两台吊车参与组合的横向排架计算时，作用在边跨柱牛腿顶面的最大吊车竖向荷载(标准值)D max(kN)、最小吊车竖向荷载(标准值)D min(kN)，分别与下列( )项数值最为接近。A178，43.7 B201.5，50.5 C324，80 D360，88.3（分

5、数：1.00）A.B.C.D.(3).已知作用在每个吊车车轮上的横向水平荷载(标准值)为丁 TQ，试问，在进行排架计算时，作用在（分数：1.00）A.B.C.D.(4).已知某上柱柱底截面在各荷载作用下的弯矩标准值(kNm)如题 8 表所示。试问，该上柱柱底截面荷载效应组合的最大弯矩设计值 M(kNm)应与下列( )项数值最为接近。题 8 表荷载类型 弯矩标准值(kNm)屋面恒载 19.3屋面活载 3.8屋面雪载 2.8吊车竖向荷载 58.5吊车水平荷载 18.8风荷载 20.3提示：按建筑结构荷载规范(GB 500092001)第 2.3.4 条计算。表中给出的弯矩均为同一方向。表中给出的吊

6、车荷载产生的弯矩标准值已考虑了多台吊车的荷载折减系数。A122.5 B131 C144.3 D147.1（分数：1.00）A.B.C.D.(5).试问，在进行有吊车荷载参与组合的计算时，该厂房柱在排架方向的计算长度 l0(m)应与下列( )项数值最为接近。提示：该厂房为刚性屋盖。A上柱：l 0=4.1；下柱：l 0=6.8 B上柱：l 0=4.1；下柱：l 0=10.6C上柱：l 0=5.0；下柱：l 0=8.45 D上柱：l 0=6.6；下柱：l 0=8.45（分数：1.00）A.B.C.D.(6).柱吊装验算拟按强度验算的方法进行：吊装方法采用翻身起吊。已知上柱柱底截面由柱自重产生的弯矩标

7、准值 Mk=27.2kNm；a s=35mm。假定上柱截面配筋如题 10 图所示，试问，吊装验算时，上柱柱底截面纵向钢筋的应力 s(N/mm2)应与下列( )项数值最为接近。A132 B172C198 D238 （分数：1.00）A.B.C.D.(7).假设作用在边柱牛腿顶部的竖向力设计值 Fv=300kN，作业在牛腿顶部的水平拉力设计值 Fh=60kN。已知：混凝土强度等级为 C40，钢筋采用 HRB400 级钢筋，牛腿宽度为 400mm，h 0=850=50=800mm。试问，牛腿顶部所需配置的最小纵向钢筋面积 As(mm2)应与下列( )项数值最为接近。A294 B495 C728 D8

8、20（分数：1.00）A.B.C.D.某钢筋混凝土框架柱，抗震等级为二级，混凝土强度等级为 C40，该柱的中间楼层局部纵剖面及配筋截面见题图。已知：角柱及边柱的反弯点均在柱层高范围内：柱截面有效高度 h0=550mm。（分数：2.00）(1).假定该框架柱为中间层角柱；已知该角柱考虑地震作用组合并经过为实现“强柱弱梁”按规范调整后柱上、下端弯矩设计值，分别为 Mtc=180kNm 和 Mbc=320kNm。试问，该柱端截面考虑地震作用组合的剪力设计值(kN)应与下列( )项数值最为接近。A125 B133 C150 D165（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该框架柱为边柱，已知该边

9、柱箍筋为 10100/200，f yv=300N/mm2；考虑地震作用组合其柱端轴力设计值为 3500kN。试问，该柱箍筋非加密区斜截面抗剪承载力(kN)与下列( )项数值最为接近。A615 B653 C686 D710（分数：1.00）A.B.C.D.1.关于预应力构件有如下几种意见，试判断其中( )项正确，并简述其理由。A预应力构件有先张和后张两种方法，但无论采用何种方法，其预应力损失值的计算方法相同B预应力构件的延性和耗能能力较差，所以可用于非地震地区和抗震设防烈度为 6 度、7 度和 8 度的地区；若设防烈度为 9 度的地区采用时，应有充分依据，并采取可靠的措施C假定在抗震设防烈度为

10、8 度地区有两根预应力框架梁，一根采用后张无黏结预应力，另一根采用后张有黏结预应力；当地震发生时，二者的结构延性和抗震性能相同D某 8 度抗震设防地区，在不同抗震等级的建筑中有两根后张预应力混凝土框架梁。其抗震等级分别为一级和二级；按规范规定，两根梁的预应力强度比限值不同，前者大于后者（分数：1.00）A.B.C.D.2.下列表述中( )项为不正确。A叠合构件的第一及第二阶段的正截面受弯承载力计算方法与一般整浇梁相同B荷载短期效应组合下叠合梁的挠度将大于相同截面的整浇梁挠度C叠合梁第二阶段荷载作用下的钢筋应力增量高于相应荷载情况下整浇梁的钢筋应力增量D为了不使叠合梁的钢筋应力在使用阶段过高甚至

11、达到屈服，所以在荷载短期效应组合下的钢筋应力应有所控制（分数：1.00）A.B.C.D.如图所示用 M20c 级普通螺栓的钢板拼接，钢材 Q235AF。其中fbv=130N/mm2、f bc=305N/mm2、d 0=21.5mm。（分数：6.00）(1).单个螺栓受剪承载力设计值为( )kN。A65.4 B72.6 C81.6 D88.4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).单个螺栓承压承载力设计值为( )kN。A85.4 B91.2 C99.8 D102.6（分数：1.00）A.B.C.D.(3).构件截面的承载力设计值为( )kN。A658 B688 C698 D708（分数：1.0

12、0）A.B.C.D.(4).构件截面(图中经过虚线截面)的净截面面积为( )cm 2。A18.48 B24.48 C26.96 D29.46（分数：1.00）A.B.C.D.(5).构件一截面(图中通过 3 个螺栓截面)的承载力设计值为( )kN。A668 B679 C691 D701（分数：1.00）A.B.C.D.(6).连接盖板所能承受的轴心力设计值为( )kN。A598.1 B518.6 C638.1 D648.7（分数：1.00）A.B.C.D.某双跨具有中级工作制吊车的厂房，跨度均为 30m，柱距 12m，采用轻型屋面，屋面恒荷载为 1.5kN/m2(包括钢结构自重)，活荷载 1.

13、0kN/m2，屋架间距 6m，设置有屋架下弦纵向水平支撑，中列柱钢托架的几何简图，如下图所示。图中尺寸单位为 mm。业主提供 Q235 的热轧等边角钢。（分数：6.00）(1).在进行设计时，腹杆 S。的轴力与下列( )项值接近。A392kN B407kN C415kN D42lkN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当上弦杆 O：N=-288kN，L x=3000mm，L y=6000mm，选用1108，A=3447.6mm 2，在验算稳定性时，杆件应力与( )项值接近。A175N/mm 2 B181.2N/mm 2 C188.7N/mm 2 D198N/mm 2（分数：1.00）A.

14、B.C.D.(3).下弦杆 的轴力设计值与下列( )值接近。A576kN B583kN C589kN D595kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).斜压杆 S2：N=-407kN。选用1108，A=3447.6mm 2。在进行稳定性验算时，应力与( )项值接近。A1 98N/mm 2 B203N/mm 2 C209N/mm 2 D212N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).斜拉杆 S1采用1107 的十字形截面，填板数应采用下列( )项数据方为正确。A2 B3 C4 D5（分数：1.00）A.B.C.D.(6).竖杆 V1按受压设计，当采用长细比控制截面，选择所采用截面

15、形式的长细比如下，( )项截面合理。A159.6 B210.3 C220.6 D250（分数：1.00）A.B.C.D.3.重级工作制吊车梁腹板与下翼缘连接，( )。A必须焊透 B可用角焊缝C必须用高强度螺栓 D可用普通 C 级螺栓（分数：1.00）A.B.C.D.4.在钢梁底面设有吊杆，其拉力设计值 650kN，吊杆通过节点板将荷载传给钢梁，节点板采用双面角焊缝焊于梁下翼缘，h f=10mm，每面焊缝长度是( )mm。A240 B250 C260 D270（分数：1.00）A.B.C.D.一轴心受压砖柱，截面尺寸为 370mm490mm，两端为不动铰支座，H 0=H=3.5m。材料强度等级为

16、砖 MU10，砂浆采用混合砂浆，砖砌体自重 19kN/m3。若柱顶截面上作用由恒载和活载产生的轴向力设计值为200kN，施工质量控制等级为 B 级。（分数：2.00）(1).柱底截面所承受的轴力设计值与( )项值接近。A237.84kN B276kN C214.47kN D200kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若混合砂浆的强度等级为 M5 时，柱底截面的轴心受压承载力与( )项值接近。A200.2kN B213.5kN C211.4kN D215.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.某单层单跨厂房，其纵向窗间墙截面尺寸如题图所示。墙的计算高度 H0=6m，截面面积 A=862

17、500mm2，烧结多孔砖和混合砂浆强度等级分别为 MU15 和 M2.5。（分数：3.00）(1).窗问墙的折算厚度与( )项数值最为接近。A521.9mm B576.8mm C488.6mm D598.5mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值 M=40kNm，轴向力设计值400kN，则该窗问墙的相对偏心距及高厚比分别与( )项数值最为接近。A0.22，12.0 B0.20，12.0 C0.25，12.0 DO20，12.5（分数：1.00）A.B.C.D.(3).该窗问墙采用 MU15 的蒸压灰砂砖和 M5

18、 的混合砂浆砌筑，轴心力偏心距 e=100mm，折算厚度hT=500mm，则该墙的承载力与( )项数值最为接近。A558.5kN B615.6kN C674.3kN D655.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.截面尺寸为 370mm740mm 的砖柱，计算高度为 5m，采用 MU10 黏土实心砖、M7.5 水泥砂浆砌筑。（分数：3.00）(1).配置网状钢筋为 b4 冷拔低碳钢丝，f y=430N/mm2，钢筋网竖向间距 s=180mm，网格尺寸 a 为 60mm，则钢筋网的体积配筋率与( )项数值最为接近。A0.255 B0.233 C0.266 D0.214（分数：1.00）A.B.

19、C.D.(2).若已知砖柱承受轴心压力，体积配筋率 =0.250，其余条件同上题，则该配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn与( )项数值最为接近。A3.12N/mm 2 B3.26N/mm 2 C3.78N/mm 2 D4.02N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn=3.20N/mm2，体积配筋率 =0.250，则该砖柱的轴心受压承载力与( )项数值最为接近。A522.5kN B577.4kN C555.6kN D527.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.5.某砖拱楼盖用 MUl5 灰砂砖、MUl0 水泥砂浆砌筑，砖厚 370mm，如题图。所有

20、内力均以恒载为主，故取 G=1.35，0=1.0 的组合为最不利，已知其拱支座处垂直压力值 N0=60kN/m，则修正系数 a 与剪压受力复合影响系数 的乘积与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.6.设计一个 7 层砌体房屋，屋盖采用钢筋昆凝土板，平面尺寸为 44m10m，建于炎热地区，7 度设防，试选择最佳防裂措施()留伸缩缝 ()在屋面设置保温层()在屋面上设置隔热板 ()在屋面板和墙体间设滑动层 ( )项组合为正确。A， B， C， D，（分数：1.00）A.B.C.D.7.已知大梁截面尺寸 bh=200mm550mm，梁直接支承在砖墙上，支承长度 n=240mm，窗

21、间墙截面为1200mm370mm，用 MU10 和 M2.5 混合砂浆砌筑。如题图，影响砌体局部抗压强度的提高系数与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-35 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)某钢筋混凝土 T 形截面简支架，安全等级为二级，混凝土强度等级为 C25，荷载简图及截面尺寸如题图所示。梁上作用有均布静荷载 gk，均布活荷载 pk，集中静荷载 Gk，集中活荷载 Pk；各种荷载均为标准值。（分数：4.00）(1).已知：a s=65mm，f c=11.9N/mm2，f y=360N/mm2。当梁纵向受拉钢筋采用 HRB4

22、00 级钢筋且不配置受压钢筋时，试问，该梁能承受的最大弯矩设计值 M(kNm)与下列( )项数值最为接近。A450 B523 C666 D688（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据混 2010第 6.2.7 条，h0=600-65=535mmxb= bh0=0.518535=277mmh i=120mm根据混 2010第 6.2.11 条第 2 款，(2).已知：a s=65mm，f yv=210N/mm2，f t=1.27N/mm2；g k=pk=4kN/m，G k=Pk=50kN；箍筋采用 HPB235 级钢筋。试问，当采用双肢箍且箍筋间距为 200mm 时，该梁斜截面抗剪

23、所需的单肢截面面积(mm 2)与下列( )项数值最为接近。A68 B79 C92 D108（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据题中给出的荷载值，可判断出本题是可变荷载效应组合起控制作用支座截面剪力设计值：集中荷载产生的剪力与总剪力之比：按混 2010公式(6.3.42)计算：代入公式 6.3.42，V cs=V，则有：(3).假定该梁两端支座均改为固定支座，且 gk=pk=0(忽略梁自重)，G k=Pk=58kN，集中荷载作用点分别有同方向的集中扭矩作用，其设计值均为 12kNm；a s=65mm。已知腹板、翼缘的矩形截面受扭塑性抵抗矩分别为 Wtw=16.15106mm3，W

24、 tf=3.6106mm3。试问，集中荷载作用下该剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t，与下列( )项数值最为接近。A0.60 B0.69 C0.79 D1.0（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (混 2010第 6.4.5 条)根据混 2010第 6.4.8、6.4.9 条，(4).假定该梁底部配有 422 纵向受拉钢筋，按荷载效应标准组合计算的跨中截面纵向钢筋应力 SK=268N/mm2。已知：A s=1520mm2，E s=2.0105N/mm2，f tk=1.78N/mm2，钢筋保护层厚度 c=25mm。试问，该梁按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的裂缝最大宽度 max

25、mm)，应与下列( )项数值最为接近。A0.22 B0.29 C0.34 D0.42（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据混 2010第 7.1.2 条，某单层双跨等高钢筋混凝土柱厂房，其平面布置图、排架简图及边柱尺寸如题图所示。该厂房每跨各设有20/5t 桥式软钩吊车两台，吊车工作级别为 A5 级，吊车参数见题表。提示：1t10kN（分数：7.00）(1).试问，在计算 或 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据荷规第 5.1.2 条及第 5.2.2 条，作用在 A 轴、C 轴轨道上的吊车轮各有四个；一台四轮桥式吊车每侧的刹车轮数为 1，在计算纵向水平荷载时，无

26、论单跨或多跨厂房，一侧的整个纵向排架上最多只能考虑两台吊车。由于吊车工作级别为 A5，因此吊车的纵向水平荷载标准值应乘以折减系数0.9F=0.90.12178=32.04kN(2).试问，当进行仅有的两台吊车参与组合的横向排架计算时，作用在边跨柱牛腿顶面的最大吊车竖向荷载(标准值)D max(kN)、最小吊车竖向荷载(标准值)D min(kN)，分别与下列( )项数值最为接近。A178，43.7 B201.5，50.5 C324，80 D360，88.3（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据荷规第 5.2.1 条，本题计算吊车荷载时，对于边柱应考虑两台吊车吊车支座反力影响线见题

27、6 答图(3).已知作用在每个吊车车轮上的横向水平荷载(标准值)为丁 TQ，试问，在进行排架计算时，作用在（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据荷规第 5.2.1 条，仅 2 台吊车参与组合，根据荷规第 5.2.2 条，乘以 0.9 的折减系数，当 AB 跨、BC 跨各有一台吊车同时在同一方向刹车时(参见题 6 答图的右半部)：(4).已知某上柱柱底截面在各荷载作用下的弯矩标准值(kNm)如题 8 表所示。试问，该上柱柱底截面荷载效应组合的最大弯矩设计值 M(kNm)应与下列( )项数值最为接近。题 8 表荷载类型 弯矩标准值(kNm)屋面恒载 19.3屋面活载 3.8屋面雪载

28、2.8吊车竖向荷载 58.5吊车水平荷载 18.8风荷载 20.3提示：按建筑结构荷载规范(GB 500092001)第 2.3.4 条计算。表中给出的弯矩均为同一方向。表中给出的吊车荷载产生的弯矩标准值已考虑了多台吊车的荷载折减系数。A122.5 B131 C144.3 D147.1（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据荷规第 4.3.1 条，屋面活荷载与雪荷载取较大值参与组合根据荷规第 3.2.3 条、第 4.3.1 条、第 5.4.1 条及第 7.1.4 条，M=1.219.3+1.458.5+1.40.7(3.8+18.8)+1.40.620.3=144.3kNm(5).

29、试问，在进行有吊车荷载参与组合的计算时，该厂房柱在排架方向的计算长度 l0(m)应与下列( )项数值最为接近。提示：该厂房为刚性屋盖。A上柱：l 0=4.1；下柱：l 0=6.8 B上柱：l 0=4.1；下柱：l 0=10.6C上柱：l 0=5.0；下柱：l 0=8.45 D上柱：l 0=6.6；下柱：l 0=8.45（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据混 2010第 6.6.20 条，上柱：l 0=2.03.3=6.6m，下柱：l 0=1.08.45=8.45m(6).柱吊装验算拟按强度验算的方法进行：吊装方法采用翻身起吊。已知上柱柱底截面由柱自重产生的弯矩标准值 Mk=27

30、2kNm；a s=35mm。假定上柱截面配筋如题 10 图所示，试问，吊装验算时，上柱柱底截面纵向钢筋的应力 s(N/mm2)应与下列( )项数值最为接近。A132 B172C198 D238 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据混 2010第 7.1.4 条，(7).假设作用在边柱牛腿顶部的竖向力设计值 Fv=300kN，作业在牛腿顶部的水平拉力设计值 Fh=60kN。已知：混凝土强度等级为 C40，钢筋采用 HRB400 级钢筋，牛腿宽度为 400mm，h 0=850=50=800mm。试问，牛腿顶部所需配置的最小纵向钢筋面积 As(mm2)应与下列( )项数值最为接近。

31、A294 B495 C728 D820（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据混 2010第 9.3.11 条及图 9.3.10，a=1000.3h 0=0.3800=240mm，取 a=0.3h0=240mm某钢筋混凝土框架柱，抗震等级为二级，混凝土强度等级为 C40，该柱的中间楼层局部纵剖面及配筋截面见题图。已知：角柱及边柱的反弯点均在柱层高范围内：柱截面有效高度 h0=550mm。（分数：2.00）(1).假定该框架柱为中间层角柱；已知该角柱考虑地震作用组合并经过为实现“强柱弱梁”按规范调整后柱上、下端弯矩设计值，分别为 Mtc=180kNm 和 Mbc=320kNm。试问，

32、该柱端截面考虑地震作用组合的剪力设计值(kN)应与下列( )项数值最为接近。A125 B133 C150 D165（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据抗 2010第 6.2.5 条、第 6.2.6 条或混 2010第 11.4.3 条和第 11.4.5 条，该柱考虑地震作用组合的剪力设计值：(2).假定该框架柱为边柱，已知该边柱箍筋为 10100/200，f yv=300N/mm2；考虑地震作用组合其柱端轴力设计值为 3500kN。试问，该柱箍筋非加密区斜截面抗剪承载力(kN)与下列( )项数值最为接近。A615 B653 C686 D710（分数：1.00）A. B.C.D.

33、解析：解析 根据混 2010第 11.4.7 条进行计算，取 =3N=35000.3f cA=0.319.1600210-3=2063kN，取 N=2063kN根据混 2010表 11.1.6， RE=0.851.关于预应力构件有如下几种意见，试判断其中( )项正确，并简述其理由。A预应力构件有先张和后张两种方法，但无论采用何种方法，其预应力损失值的计算方法相同B预应力构件的延性和耗能能力较差，所以可用于非地震地区和抗震设防烈度为 6 度、7 度和 8 度的地区；若设防烈度为 9 度的地区采用时，应有充分依据，并采取可靠的措施C假定在抗震设防烈度为 8 度地区有两根预应力框架梁，一根采用后张无

34、黏结预应力，另一根采用后张有黏结预应力；当地震发生时，二者的结构延性和抗震性能相同D某 8 度抗震设防地区，在不同抗震等级的建筑中有两根后张预应力混凝土框架梁。其抗震等级分别为一级和二级；按规范规定，两根梁的预应力强度比限值不同，前者大于后者（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 B 是正确的，见混 2010第 11.8.1 条A 是错误的，先张法与后张法的预应力损失值的计算公式不同，见混 2010表 10.2.1C 是错误的，无黏结预应力的抗震性能差些，见混 2010第 11.8.2 及条文解释D 是错误的，预应力强度比 =A pfpy/(Apfpy+Asfy)，一级，0.55，二级

35、0.75。见抗 2010附录 C 的 C.2.1 条2.下列表述中( )项为不正确。A叠合构件的第一及第二阶段的正截面受弯承载力计算方法与一般整浇梁相同B荷载短期效应组合下叠合梁的挠度将大于相同截面的整浇梁挠度C叠合梁第二阶段荷载作用下的钢筋应力增量高于相应荷载情况下整浇梁的钢筋应力增量D为了不使叠合梁的钢筋应力在使用阶段过高甚至达到屈服，所以在荷载短期效应组合下的钢筋应力应有所控制（分数：1.00）A.B.C. D.解析：如图所示用 M20c 级普通螺栓的钢板拼接，钢材 Q235AF。其中fbv=130N/mm2、f bc=305N/mm2、d 0=21.5mm。（分数：6.00）(1).

36、单个螺栓受剪承载力设计值为( )kN。A65.4 B72.6 C81.6 D88.4（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 (2).单个螺栓承压承载力设计值为( )kN。A85.4 B91.2 C99.8 D102.6（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 N bc=dtf bc=2014305=85.4kN(3).构件截面的承载力设计值为( )kN。A658 B688 C698 D708（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 先求得截面的净截面面积 Aln=32cm2N=Alnf=32102215=688kN(4).构件截面(图中经过虚线截面)的净截面面积为( )cm

37、 2。A18.48 B24.48 C26.96 D29.46（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：(5).构件一截面(图中通过 3 个螺栓截面)的承载力设计值为( )kN。A668 B679 C691 D701（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 先求得截面的净截面面积 A3n=28.98cm2，因前面截面已有 n1个螺栓传走了(n 1/n)N 的力，故有(6).连接盖板所能承受的轴心力设计值为( )kN。A598.1 B518.6 C638.1 D648.7（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 截面决定盖板的承载力设计值。先求得盖板截面的净截面面积A5n=29.68c

38、m2，可求得 N=A5n=29.68102215=638.1kN某双跨具有中级工作制吊车的厂房，跨度均为 30m，柱距 12m，采用轻型屋面，屋面恒荷载为 1.5kN/m2(包括钢结构自重)，活荷载 1.0kN/m2，屋架间距 6m，设置有屋架下弦纵向水平支撑，中列柱钢托架的几何简图，如下图所示。图中尺寸单位为 mm。业主提供 Q235 的热轧等边角钢。（分数：6.00）(1).在进行设计时，腹杆 S。的轴力与下列( )项值接近。A392kN B407kN C415kN D42lkN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 屋架端反力设计值：P=630(1.21.5+1.41.0)=57

39、6kNRA=RB=P/2=288kNs1=RA1.414=407kN(2).当上弦杆 O：N=-288kN，L x=3000mm，L y=6000mm，选用1108，A=3447.6mm 2，在验算稳定性时，杆件应力与( )项值接近。A175N/mm 2 B181.2N/mm 2 C188.7N/mm 2 D198N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 由规范得截面类型为 b 类iy=4.89cm ix=3.4cm ，查附录 3 得： =0.422(3).下弦杆 的轴力设计值与下列( )值接近。A576kN B583kN C589kN D595kN（分数：1.00）A. B

40、C.D.解析：解析 (4).斜压杆 S2：N=-407kN。选用1108，A=3447.6mm 2。在进行稳定性验算时，应力与( )项值接近。A1 98N/mm 2 B203N/mm 2 C209N/mm 2 D212N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 由规范得，腹杆计算长度在框架平面内为 0.8l，框架平面外为 l，故Lx=0.81.414300=339.36cm，L y=1.414300=424cm查表得： =0.556(5).斜拉杆 S1采用1107 的十字形截面，填板数应采用下列( )项数据方为正确。A2 B3 C4 D5（分数：1.00）A. B.C.D.解

41、析：解析 i min=4.3，由规范 5.5.1 条，受拉构件填板间距不大于 80i，故(6).竖杆 V1按受压设计，当采用长细比控制截面，选择所采用截面形式的长细比如下，( )项截面合理。A159.6 B210.3 C220.6 D250（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 规范规定，受压腹杆长细比不超过 2003.重级工作制吊车梁腹板与下翼缘连接，( )。A必须焊透 B可用角焊缝C必须用高强度螺栓 D可用普通 C 级螺栓（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 规范对吊车梁下翼缘连接并无“必须”的要求，C 级螺栓供安装用，可用角焊缝4.在钢梁底面设有吊杆，其拉力设计值 65

42、0kN，吊杆通过节点板将荷载传给钢梁，节点板采用双面角焊缝焊于梁下翼缘，h f=10mm，每面焊缝长度是( )mm。A240 B250 C260 D270（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 按规范公式计算并考虑起灭弧影响：一轴心受压砖柱，截面尺寸为 370mm490mm，两端为不动铰支座，H 0=H=3.5m。材料强度等级为砖 MU10，砂浆采用混合砂浆，砖砌体自重 19kN/m3。若柱顶截面上作用由恒载和活载产生的轴向力设计值为200kN，施工质量控制等级为 B 级。（分数：2.00）(1).柱底截面所承受的轴力设计值与( )项值接近。A237.84kN B276kN C214.

43、47kN D200kN（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 N=200+1.2(0.370.493.519)=214.47kN(2).若混合砂浆的强度等级为 M5 时，柱底截面的轴心受压承载力与( )项值接近。A200.2kN B213.5kN C211.4kN D215.6kN（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 混合砂浆为 M5 时，查表 4.2.13 得 f=1.50N/mm2A=0.370.49=0.181m20.3m 2根据规范 3.2.3 条第 2 款得调整系数 a=0.7+0.181=0.881，则调整后f=0.8811.50=1.322N/mm2由规范表 5

44、1.2 得 =1.0，H 0=3.5m，h 取尺寸较小者，即 h=0.37m=1.03.5/0.37=9.46其中：a=0.0015，则 =0.882，无筋砌体的承载力按下式计算：N某单层单跨厂房，其纵向窗间墙截面尺寸如题图所示。墙的计算高度 H0=6m，截面面积 A=862500mm2，烧结多孔砖和混合砂浆强度等级分别为 MU15 和 M2.5。（分数：3.00）(1).窗问墙的折算厚度与( )项数值最为接近。A521.9mm B576.8mm C488.6mm D598.5mm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 形心位置：y2=620-229=391mm惯性矩： 回转半径：(

45、2).假设形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值 M=40kNm，轴向力设计值400kN，则该窗问墙的相对偏心距及高厚比分别与( )项数值最为接近。A0.22，12.0 B0.20，12.0 C0.25，12.0 DO20，12.5（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 偏心距：荷载偏心作用于翼缘侧，故有：0.6y1=0.6250mm=150e=100mm 符合规范第 5.1.5 条的规定相对偏心距：应用式(5.1.22)高厚比(3).该窗问墙采用 MU15 的蒸压灰砂砖和 M5 的混合砂浆砌筑，轴心力偏心距 e=100mm，折算厚度hT=500mm

46、则该墙的承载力与( )项数值最为接近。A558.5kN B615.6kN C674.3kN D655.8kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 蒸压灰砂砖的高厚比修正系数 =1.2，应用式(5.1.22)查规范表 4.2.13 得 f=1.83，则根据规范第 3.2.3 条的规定 a=1.0N=截面尺寸为 370mm740mm 的砖柱，计算高度为 5m，采用 MU10 黏土实心砖、M7.5 水泥砂浆砌筑。（分数：3.00）(1).配置网状钢筋为 b4 冷拔低碳钢丝，f y=430N/mm2，钢筋网竖向间距 s=180mm，网格尺寸 a 为 60mm，则钢筋网的体积配筋率与( )项

47、数值最为接近。A0.255 B0.233 C0.266 D0.214（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 钢筋截面面积：体积配筋率：(2).若已知砖柱承受轴心压力，体积配筋率 =0.250，其余条件同上题，则该配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn与( )项数值最为接近。A3.12N/mm 2 B3.26N/mm 2 C3.78N/mm 2 D4.02N/mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 查表 4.2.13 得 MU10 砖、M7.5 的水泥砂浆的砌体抗压强度 f=1.69N/mm2根据规范 3.2.3 条第 2 款的规定A=0.740.37=0.27m20.2m 2，不考虑调整，砂浆采用水泥砂浆则调整系数 a=0.9则 f=1.690.9=1.52N/mm 2根据规范 8.1.2 条规定fy=430N/mm2320N/mm 2，取 fy=320N/mm2(3).配筋砖砌体的抗压强度设计值 fn=3.20N/mm2，体积配筋率 =0.250，则该砖柱的轴心受压承载力与( )项数值最为接近。A522.5kN B577.4kN C555.6kN D527.5kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 砖柱的高厚比 ，由规范