【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-37及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-37 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一工业厂房高低跨排架，低跨跨度 15m，高跨跨度为 24m，柱间距为 6m，该厂房采用预应力钢筋混凝土屋架，屋面采用预应力大型屋面板。车间的纵向全长度为 120m，在车间中部 60m 处设有双柱温度伸缩缝，车间四周的围护墙为 240m 砖墙。建筑平面及剖面如下图：（分数：4.00）(1).厂房各列柱静荷载(标准值)作用见题 1 图。图中 t 为旧规范的荷载单位，计算时应换成新规范的kN。试确定作用于中柱截面处的 N 和 M 值(标准值)与下列( )项数值最为接近。提示：1产生顺时针弯矩为正值，反之为负值

2、2B 列柱竖向荷载 11.11t 和 7.56t 作用于同一垂直线上。AN=410.80kN，M=-16.88kNm BN=410.80kN，M=16.88kNmCN=317.50kN，M=-21.47kNm DN=410.80kN，M=-30.75kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在如题 2 图所示的静荷载(标准值)作用下，用力法求解出排架横梁内力为：低跨 x1=0.34kN，高跨x2=1.40kN。静荷载(标准值)作用下排架计算简图如题 2 图所示。AM G 上 =0.66kNm，M G 下 =4.34kNm，M N-8.82kNmBM G 上 =-0.66kNm，M G

3、下 =-4.34kNm，M N=8.82kNmCM G 上 =-5.88kNm，M G 下 =2.18kNm，M N=-15.34kNmDM G 上 =-5.88kNm，M G 下 =-5.88kNm，M N=-19.04kNm （分数：1.00）A.B.C.D.(3).在厂房高跨内 A5级工作制双钩吊车的大车轮距为 4.4m(每侧两轮)，两台吊车间的最小轮距为 1.1m。没定最大轮压 Pmax=152kN(标准值)，轮压的分项系数为 1.4。简支吊车梁的跨度为 6m。两台吊车传给柱子牛腿的最大压力(设计值)与下列( )项数值最为接近。A585.20kN B415.60kNC769.10kN

4、D549.36kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).C 列柱的上柱和下柱在无吊车和有吊车作用时的排架平面内的计算长度值(m)，与下列( )项数值最为接近。A上柱：无吊 l0=10.5 B上柱：无吊 l0=8.4有吊 l0=10.5 有吊 l0=8.4下柱：无吊 l0=20.4 下柱：无吊 l0=17.0有吊 l0=9.0 有吊 l0=9.4C上柱：无吊 l0=4.2 D上柱：无吊 l0=8.4有吊 l0=4.2 有吊 l0=8.4下柱：无吊 l0=9.0 下柱：无吊 l0=11.25有吊 l0=9.0 有吊 l0=11.25（分数：1.00）A.B.C.D.某多层钢筋混凝土现浇框架，抗

5、震等级为二级，楼盖采用装配式楼盖。柱截面尺寸为bh=500mm500mm，梁高为 600mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为HPB235，a s=as=40mm。（分数：4.00）(1).若已知室内地坪至基础顶面高度为 1.5m，首层层高为 3.9m，则底层内柱的长细比最接近下列( )项数值。A46.9 B58.5 C34.3 D42.5（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知底层柱的两端截面考虑地震作用组合后的弯矩设计值分别为 M1=285kNm，M 2=300kNm，轴力设计值分别为 N1=1100kN，N 2=1200kN，计算长度为 6m，则对该柱进行

6、正截面承载力计算时得到的弯矩增大系数 s与下列( )项数值最为接近。A1.09 B1.49 C1.14 D1.23（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如题图所示，二层中柱节点处考虑地震作用参与组合后的梁端、柱端弯矩设计值见下表：位置 左震(kNm) 右震(kNm) -260 200 270 -15011 -360 17022 150 -190已知柱顶处的轴压比大于 O15，柱顶截面和截面考虑地震作用组合，经调整后的最大弯矩设计值与下列( )项数值最为接近。A3002kNm，3118kNm B250kNm，260kNmC3118kNm，3002kNm D3305kNm，3002kNm （分

7、数：1.00）A.B.C.D.(4).已知考虑地震作用组合，且经调整后的底层内柱上下端弯矩设计值分别为Mt=450kNm，M b=280kNm，剪切面满足规范的规定，剪跨比 =3，轴力设计值为 N=1300kN，则柱内箍筋的 （分数：1.00）A.B.C.D.已知支承屋面梁的柱牛腿，如题图所示，宽度 b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为 200mm，竖向力作用点到下柱边缘的水平距离 a=300mm(已考虑安装偏差 20mm)，外边缘高 h1=h/3(h 为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角 a=45。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力 Fvk=420kN，竖向力的设计值 Fv=540kN

8、同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力 Fhk=110kN，水平拉力的设计值 Fh=154kN，混凝土强度等级采用 C25，钢筋 HRB335，a s=40mm。（分数：2.00）(1).根据牛腿的裂缝控制要求，牛腿的高度与下列( )项数值最为接近。A680mm B750mm C800mm D700mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若截面的有效高度 h0=810mm，则纵向受拉钢筋的截面面积与下列( )项数值最为接近。A1354mm 2 B1400mm 2 C1300mm 2D1500mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.1.已知某钢筋混凝土框架柱，截面尺寸 bh

9、300mm400mm，柱净高 H0=3m，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，柱顶作用有轴心力 N=712kN，弯矩设计值 M=352.50kNm，剪力设计值V=170kN，a s=40mm，则截面箍筋总面积与间距的比值 （分数：1.00）A.B.C.D.2.偏心受拉构件的截面尺寸为 bh=300mm450mm，a s=as=40mm，承受轴心拉力设计值 N=750kN，弯矩设计值 M=80kNm，混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋。远离轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近下列( )项数值。A683mm 2 B602mm

10、 2 C771mm 2 D529mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.3.关于钢筋混凝土构件的强度计算，下列( )项所述正确。AT 形截面抗剪计算时，应考虑翼缘部分混凝土的作用B预应力梁的抗剪计算，应考虑轴向预应力的有利影响C集中力作用下的矩形，T 形和 I 形粱，在斜截面抗剪计算时，均应考虑剪跨比D在偏心受压构件斜截面抗剪计算时，当剪力一定时，轴向力越大，所需箍筋就越多（分数：1.00）A.B.C.D.4.某顶层的钢筋混凝土框架梁，混凝土等级为(；30，截面为矩形，宽度 6300mm，端节点处梁的上部钢筋为 325。中间节点处柱的纵向钢筋为 425，钢筋等级为 HRB400，a s=40

11、mm，则梁截面的最小高度与下列( )项数值最为接近。A485mm B392mm C425mm D453mm（分数：1.00）A.B.C.D.5.控制混凝土构件因碳化引起的沿钢筋走向的裂缝的最有效的措施是( )。A提高混凝土强度等级 B减小钢筋直径C增加钢筋截面面积 D选用足够的钢筋保护层厚度（分数：1.00）A.B.C.D.根据业主要求需要在一混凝土厂房内用 形钢制刚架搭建一个不直接承受动力荷载的工作平台。横梁上承受均布荷载 q=45kN/m(设计值)，柱顶有一集中荷载 P=93kN(设计值)。钢材为 Q235=BF。刚架横梁的一端与混凝土柱铰接(刚架可不考虑侧移)：其结构的计算简图、梁柱的截

12、面特性以及弯矩计算结果如题图所示。提示：柱间有垂直支撑，A、B 点可作为 AB 柱的侧向支承点。柱：A=8208mm 2 梁：A=9440mm 2lx=13850104mm4 lx=34610104mm4Wx=923103mm3 Wx=1525103mm3ix=130mm ix=192mmly=3130104mm4 Sx=848103mm3iy=61.7mm（分数：7.00）(1).当对横梁进行强度验算时，如其中的轴心力略去不计，BC 段内的最大弯曲应力与( )项数值相近。A166.5N/mm 2 B174.3N/mm 2 C183.0N/mm 2 D196.3N/mm 2（分数：1.00）A

13、B.C.D.(2).当对横梁进行强度验算时，B 点截面的最大剪力与( )项数值接近。A61.7N/mm 2 B55.1N/mm 2 C48.5N/mm 2 D68.3N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定横梁在 B 点处采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，梁的支座端板用 C 级普通螺栓(3 号钢)与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置如下图所示。应选用( )项公称直径的螺栓方为正确。提示：连接处的弯矩设计值近似取 B 点的弯矩值，并假定中和轴在底排螺栓线上。题 1622 图AM20 BM22 CM24 DM27 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定横梁在 B 点

14、处仍采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，但梁的支座端板改用 8.8 级的高强度螺栓与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置仍如题 18 图所示，应选用( )项公称直径的螺栓方为正确。AM20 BM24 CM22 DM27（分数：1.00）A.B.C.D.(5).柱 AB 在刚架平面内的计算长度，与( )项数值接近。A4.20m B3.50m C3.05m D2.45m（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定横梁在 B 点处的做法如图所示，当对柱 AB 进行强度验算时(截面无孔洞削弱)，其最大正应力与( )项数值相近。A177.3N/mm 2 B190.4N/mm 2C204.6N/mm 2

15、 D213.5N/mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(7).当对柱 AB 进行平面外稳定性验算时，其最大正应力应与( )项数值相近。提示：在验算中所用到的 ，可用规范中所给出的近似公式。A1 70.7N/mm 2 B181.2N/mm 2C192.8N/mm 2 D204.3N/mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.设有一横截面为四边形的格构式自立式铁架，其底节间的人字形腹杆系由两个等边角钢807 组成的 T形截面，如题图所示。钢材为 Q235BF，其斜撑所受的轴心力设计值 N=150kN。（分数：3.00）(1).拟采用 2 个 C 级普通螺栓与板厚为 12mm 的节点板相连

16、应选用( )项公称直径的螺栓。AM16 BM20 CM22 DM24（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定人字形腹杆与节点板的连接改用 8.8 级的摩擦型高强度螺栓，其接触面为喷砂后涂无机富锌漆。应选用( )项公称直径的螺栓。AM16 BM20 CM22 DM24（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定人字形腹杆与节点板的连接改用 8.8 级的承压型高强度螺栓，其接触面为喷砂后涂无机富锌漆。应选用( )项公称直径的螺栓。AM20 BM16 CM22 DM24（分数：1.00）A.B.C.D.6.与节点板单面连接的等边角钢轴心受压构件，安装时高空焊接，计算连接时，焊缝强度设计值的

17、折减系数是( )。A0.585 B0.630 C0.675 D0.765（分数：1.00）A.B.C.D.7.双轴对称工字形截面简支梁，跨中有集中荷载作用于腹板平面内，作用点位于( )时整体稳定性最好。A形心 B下翼缘 C上翼缘 D形心与上翼缘（分数：1.00）A.B.C.D.8.配置加劲肋是提高梁腹板局部失稳的有效措施，当 （分数：1.00）A.B.C.D.9.某屋面檩条跨度 6m，中间设一道拉条作为侧向支承点，作用于檩条的弯矩设计值Mx=45.0kNm，M y=0.9kNm，檩条采用 122a，W x=309.0cm3，W y=40.9cm3，Q235BF 中钢(3 号钢)，其整体稳定性应

18、力是( )。A149.8N/mm 2 B164.9N/mm 2 C181.2N/mm 2 D208.2N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某烧结普通砖砌体结构，因特殊需要需设计有地下室，如题图所示，房屋的长度为 L，宽度为 B，抗浮设计水位为-1.0m，基础底面标高为-4.0m，算至基础底面的全部恒荷载标准值为 g=50kN/m2，全部活荷载标准值为 =10kN/m 2，结构重要性系数 0=0.9。（分数：2.00）(1).在抗漂浮验算中，漂浮荷载效应值 0S1与抗漂浮荷载效应 S2之比，应与下列( )项数值最为接近。提示：砌体结构按刚体计算，水浮力按活荷载计算。A 0S1/S2=0

19、850.8；不满足漂浮验算 B 0S1/S2=0.750.8；满足漂浮验算C 0S1/S2=0.700.8；满足漂浮验算 D 0S1/S2=0.650.8；满足漂浮验算（分数：1.00）A.B.C.D.(2).二层某外墙立面如题 31 图所示，墙厚 370mm，窗洞宽 1.0m，高 1.5m，窗台高于楼面 0.9m，砌体的弹性模量为 E(MPa)。试问，该外墙层问等效侧向刚度(N/mm)，应与下列( )项数值最为接近。提示：墙体剪应变分布不均匀影响系数 =1.2取 G=0.4EA235E B285E C345E D395E （分数：1.00）A.B.C.D.10.某砌体结构的多层房屋(刚性方

20、案)，如题 32 图所示。试问，外墙在二层顶处由风荷载引起的负弯矩标准值(kNm)应与下列( )项数值最为接近。提示：按每米墙宽计算。（分数：1.00）A.B.C.D.某房屋顶层，采用 MU10 级普通烧结砖、M5 级混合砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级：钢筋混凝土梁(200mm500mm)支撑在墙顶，详见题图。提示：不考虑梁底面以上高度的墙体重量。（分数：2.00）(1).当梁下不设置梁垫时(见剖面 AA)，试问，梁端支撑处砌体的局部受压承载力(kN)与下列( )项数值最为接近。A66 B77 C88 D99（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定梁下设置通长的现浇钢筋混凝土圈

21、梁，如剖面 BB 所示；圈梁截面尺寸为 240mm180mm，混凝土强度等级为 C220。试问，梁下(圈梁底)砌体的局部受压承载力(kN)与下列( )项数值最为接近。A192 B207 C223 D246（分数：1.00）A.B.C.D.11.某网状配筋砖砌体受压构件如题图所示，截面 370mm800mm，轴向力的偏心距 e=0.1h(h 为墙厚)，构件高厚比16。采用 MU10 级烧结普通砖，M10 级水泥砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级 B 级；钢筋网竖向问距 sn=325mm，采用冷拔低碳钢丝 b4 制作，其抗拉强度设计值 fy=430MPa，水平问距6060。试问，该配筋砖砌体构件受压承

22、载力(kN)应与下列( )项数值最为接近。A600 B650 C700 D750% （分数：1.00）A.B.C.D.12.某砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合内纵墙，如题图所示，构造柱截面均为 240mm240mm，混凝土强度等级为(C20，f t=1.1MPa，采用 HPB235 级钢筋，f y=210MPa，配纵向钢筋 414。砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值 fVE=0.255MPa，A=1017600mm 2。试问，砖墙和构造柱组合墙的截面抗震承载力 V(kN)应与下列( )项数值最为接近。提示：取 RE=0.85。（分数：1.00）A.B.C.D.某多层仓库，无吊车，墙厚均 24

23、0mm，采用 MU10 级烧结普通砖、M7.5 级混合砂浆砌筑，底层层高为4.5m。（分数：2.00）(1).当采用题 37 图所示的结构布置时，试问，按允许高厚比值确定的 轴线二层承重外墙高度的最大值 h2(m)应与下列( )项数值最为接近。A5.3 B5.8C6.3 D外墙的高度不受高厚比的限制 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).当采用题 38 图所示的结构平面布置时，二层层高 h2=4.5m，二层窗高 h=1000mm，窗中心距为 4m。试问，按允许高厚比值确定的 轴线承重外墙窗洞的最大总宽度 bs(m)应与下列( )项数值最为接近。A1.0 B2.0 C4.0 D6.0 （分数

24、1.00）A.B.C.D.13.某配筋砌块砌体剪力墙结构，如题图所示，抗震等级为二级，墙厚均为 190mm。设计人采用了如下三种措施：（分数：1.00）A.B.C.D.14.试分析下列说法中( )项不正确，并简述其理由。A砌体的抗压强度设计值以龄期为 28d 毛截面面积计算B石材的强度等级应以边长 150mm 的立方体试块抗压强度表示C一般情况下，提高砖的强度等级比提高砂浆强度等级对增大砌体抗压强度的效果好D在长期荷载作用下，砌体强度还有所降低（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-37 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一工业厂房高低跨排架，低跨

25、跨度 15m，高跨跨度为 24m，柱间距为 6m，该厂房采用预应力钢筋混凝土屋架，屋面采用预应力大型屋面板。车间的纵向全长度为 120m，在车间中部 60m 处设有双柱温度伸缩缝，车间四周的围护墙为 240m 砖墙。建筑平面及剖面如下图：（分数：4.00）(1).厂房各列柱静荷载(标准值)作用见题 1 图。图中 t 为旧规范的荷载单位，计算时应换成新规范的kN。试确定作用于中柱截面处的 N 和 M 值(标准值)与下列( )项数值最为接近。提示：1产生顺时针弯矩为正值，反之为负值。2B 列柱竖向荷载 11.11t 和 7.56t 作用于同一垂直线上。AN=410.80kN，M=-16.88kNm

26、 BN=410.80kN，M=16.88kNmCN=317.50kN，M=-21.47kNm DN=410.80kN，M=-30.75kNm（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 轴力：N=111.1+75.6+18.5+74.8+130.8=410.8kN弯矩：M=74.80.55-75.60.35-111.10.35-130.80.05=-30.75kNm(2).在如题 2 图所示的静荷载(标准值)作用下，用力法求解出排架横梁内力为：低跨 x1=0.34kN，高跨x2=1.40kN。静荷载(标准值)作用下排架计算简图如题 2 图所示。AM G 上 =0.66kNm，M G 下 =4

27、34kNm，M N-8.82kNmBM G 上 =-0.66kNm，M G 下 =-4.34kNm，M N=8.82kNmCM G 上 =-5.88kNm，M G 下 =2.18kNm，M N=-15.34kNmDM G 上 =-5.88kNm，M G 下 =-5.88kNm，M N=-19.04kNm （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 M G 上 =1.44.2-130.80.05=-0.66kNmMG 下 =1.44.2-130.80.25-18.50.2+74.80.35=-4.34kNmMN=1.413.6-130.80.25-18.50.2+74.80.35=8.82

28、kNm，(3).在厂房高跨内 A5级工作制双钩吊车的大车轮距为 4.4m(每侧两轮)，两台吊车间的最小轮距为 1.1m。没定最大轮压 Pmax=152kN(标准值)，轮压的分项系数为 1.4。简支吊车梁的跨度为 6m。两台吊车传给柱子牛腿的最大压力(设计值)与下列( )项数值最为接近。A585.20kN B415.60kNC769.10kN D549.36kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 吊车荷载下柱影响线如下图所示：(4).C 列柱的上柱和下柱在无吊车和有吊车作用时的排架平面内的计算长度值(m)，与下列( )项数值最为接近。A上柱：无吊 l0=10.5 B上柱：无吊 l0=

29、8.4有吊 l0=10.5 有吊 l0=8.4下柱：无吊 l0=20.4 下柱：无吊 l0=17.0有吊 l0=9.0 有吊 l0=9.4C上柱：无吊 l0=4.2 D上柱：无吊 l0=8.4有吊 l0=4.2 有吊 l0=8.4下柱：无吊 l0=9.0 下柱：无吊 l0=11.25有吊 l0=9.0 有吊 l0=11.25（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 由混 2010表 6.2.201有吊车作用：上柱：l 0=2.0Ha=2.04.2=8.4m下柱：l 0=1.0Hc=1.09.4=9.4m两跨无吊车作用：上柱：l 0=2.0Ha=2.04.2=8.4m下柱：l 0=1.25

30、H=1.2513.6=17.0m某多层钢筋混凝土现浇框架，抗震等级为二级，楼盖采用装配式楼盖。柱截面尺寸为bh=500mm500mm，梁高为 600mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为HPB235，a s=as=40mm。（分数：4.00）(1).若已知室内地坪至基础顶面高度为 1.5m，首层层高为 3.9m，则底层内柱的长细比最接近下列( )项数值。A46.9 B58.5 C34.3 D42.5（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 底层柱的高度：H=3.9+1.5=5.4对于采用装配楼盖的钢筋混凝土框架中的底层柱，其计算长度为l0=1.25H=1.255

31、4=6.75m回转半径： 则柱的长细比：(2).已知底层柱的两端截面考虑地震作用组合后的弯矩设计值分别为 M1=285kNm，M 2=300kNm，轴力设计值分别为 N1=1100kN，N 2=1200kN，计算长度为 6m，则对该柱进行正截面承载力计算时得到的弯矩增大系数 s与下列( )项数值最为接近。A1.09 B1.49 C1.14 D1.23（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 附加偏心距 eaa=max20,h/30=max20,500/30=20mm由混 2010)6.2.3 条， ，所以应考虑附加弯矩影响由混 20106.2.4 条，(3).如题图所示，二层中柱节点处

32、考虑地震作用参与组合后的梁端、柱端弯矩设计值见下表：位置 左震(kNm) 右震(kNm) -260 200 270 -15011 -360 17022 150 -190已知柱顶处的轴压比大于 O15，柱顶截面和截面考虑地震作用组合，经调整后的最大弯矩设计值与下列( )项数值最为接近。A3002kNm，3118kNm B250kNm，260kNmC3118kNm，3002kNm D3305kNm，3002kNm （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 混 201011.4.1 条规定，二级抗震框架节点上、下柱端的弯矩设计值调整为M c=1.2M b梁端弯矩之和：顺时针方向：150+360

33、510kNm逆时针方向：190+170=360kNm两者之中取较大值，取M b=510kNm截面：截面：(4).已知考虑地震作用组合，且经调整后的底层内柱上下端弯矩设计值分别为Mt=450kNm，M b=280kNm，剪切面满足规范的规定，剪跨比 =3，轴力设计值为 N=1300kN，则柱内箍筋的 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 柱的净高：H n=5400-600=4800mm考虑地震组合后的框架柱的剪力设计值为：轴压力的取值：0.3f cA=0.314.33500500=1074.8kN因 N=1300kN0.3f cA，取 N=0.3fcA=1074.8kN由混 2010

34、表 11.1.6，斜截面承载力抗震调整系数为 RE=0.85已知支承屋面梁的柱牛腿，如题图所示，宽度 b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为 200mm，竖向力作用点到下柱边缘的水平距离 a=300mm(已考虑安装偏差 20mm)，外边缘高 h1=h/3(h 为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角 a=45。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力 Fvk=420kN，竖向力的设计值 Fv=540kN，同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力 Fhk=110kN，水平拉力的设计值 Fh=154kN，混凝土强度等级采用 C25，钢筋 HRB335，a s=40mm。（分数：2.00）(1)

35、根据牛腿的裂缝控制要求，牛腿的高度与下列( )项数值最为接近。A680mm B750mm C800mm D700mm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 由混 20109.3.10 的规定，裂缝控制系数 =0.80由规范式 10.8.1 可以求得牛腿的有效高度为(2).若截面的有效高度 h0=810mm，则纵向受拉钢筋的截面面积与下列( )项数值最为接近。A1354mm 2 B1400mm 2 C1300mm 2D1500mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 由规范 9.3.11 条，剪跨比 ，按实际取用由规范式(9.3.11)，纵向受拉钢筋为1.已知某钢筋混凝土

36、框架柱，截面尺寸 bh=300mm400mm，柱净高 H0=3m，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，柱顶作用有轴心力 N=712kN，弯矩设计值 M=352.50kNm，剪力设计值V=170kN，a s=40mm，则截面箍筋总面积与间距的比值 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 验算受剪截面条件：根据混 20106.3.11 的规定：0.25 cfcbh0=0.251.014.3300360=386100N170 000N满足要求剪跨0.3fcA=0.314.3300400=514800N=514.8kNN=712kN=103600N=103

37、6kN170kN需按计算配置箍筋2.偏心受拉构件的截面尺寸为 bh=300mm450mm，a s=as=40mm，承受轴心拉力设计值 N=750kN，弯矩设计值 M=80kNm，混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋。远离轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近下列( )项数值。A683mm 2 B602mm 2 C771mm 2 D529mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 轴向拉力作用点至截面重心的距离：e 0=M/N=80000000/750000=107mm ，属于小偏心受拉构件轴向拉力作用点至近侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：轴向拉力作用点

38、至远侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：受压区纵筋面积 As按下列公式求得：Nef yAs(h0-as)3.关于钢筋混凝土构件的强度计算，下列( )项所述正确。AT 形截面抗剪计算时，应考虑翼缘部分混凝土的作用B预应力梁的抗剪计算，应考虑轴向预应力的有利影响C集中力作用下的矩形，T 形和 I 形粱，在斜截面抗剪计算时，均应考虑剪跨比D在偏心受压构件斜截面抗剪计算时，当剪力一定时，轴向力越大，所需箍筋就越多（分数：1.00）A.B. C.D.解析：4.某顶层的钢筋混凝土框架梁，混凝土等级为(；30，截面为矩形，宽度 6300mm，端节点处梁的上部钢筋为 325。中间节点处柱的纵向钢筋为 425，钢筋等

39、级为 HRB400，a s=40mm，则梁截面的最小高度与下列( )项数值最为接近。A485mm B392mm C425mm D453mm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 混凝土强度：C30 f cu,k=30.0N/mm2 fc=14.33N/mm2 ft=1.43N/mm2钢筋强度：f y=360N/mm2，325A s=1473mm2由混 2010式(9.3.8)可知，截面的有效高度需满足：截面高度：h=h 0+as=352.4+40=392.4mm根据混 20108.3.1 及 9.3.6 的规定，中间节点处梁的高度应满足：5.控制混凝土构件因碳化引起的沿钢筋走向的裂缝的

40、最有效的措施是( )。A提高混凝土强度等级 B减小钢筋直径C增加钢筋截面面积 D选用足够的钢筋保护层厚度（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据业主要求需要在一混凝土厂房内用 形钢制刚架搭建一个不直接承受动力荷载的工作平台。横梁上承受均布荷载 q=45kN/m(设计值)，柱顶有一集中荷载 P=93kN(设计值)。钢材为 Q235=BF。刚架横梁的一端与混凝土柱铰接(刚架可不考虑侧移)：其结构的计算简图、梁柱的截面特性以及弯矩计算结果如题图所示。提示：柱间有垂直支撑，A、B 点可作为 AB 柱的侧向支承点。柱：A=8208mm 2 梁：A=9440mm 2lx=13850104mm4 lx

41、34610104mm4Wx=923103mm3 Wx=1525103mm3ix=130mm ix=192mmly=3130104mm4 Sx=848103mm3iy=61.7mm（分数：7.00）(1).当对横梁进行强度验算时，如其中的轴心力略去不计，BC 段内的最大弯曲应力与( )项数值相近。A166.5N/mm 2 B174.3N/mm 2 C183.0N/mm 2 D196.3N/mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 (2).当对横梁进行强度验算时，B 点截面的最大剪力与( )项数值接近。A61.7N/mm 2 B55.1N/mm 2 C48.5N/mm 2 D68.

42、3N/mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 先求 B 点处梁剪力为 201.5kN(3).假定横梁在 B 点处采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，梁的支座端板用 C 级普通螺栓(3 号钢)与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置如下图所示。应选用( )项公称直径的螺栓方为正确。提示：连接处的弯矩设计值近似取 B 点的弯矩值，并假定中和轴在底排螺栓线上。题 1622 图AM20 BM22 CM24 DM27 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 (4).假定横梁在 B 点处仍采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，但梁的支座端板改用 8.8 级的高强度螺栓与局部加厚的柱翼

43、缘板相连，其螺栓布置仍如题 18 图所示，应选用( )项公称直径的螺栓方为正确。AM20 BM24 CM22 DM27（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 由 Nt=0.8P 得，单个螺栓预应力(5).柱 AB 在刚架平面内的计算长度，与( )项数值接近。A4.20m B3.50m C3.05m D2.45m（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 两端铰接取 3.50(6).假定横梁在 B 点处的做法如图所示，当对柱 AB 进行强度验算时(截面无孔洞削弱)，其最大正应力与( )项数值相近。A177.3N/mm 2 B190.4N/mm 2C204.6N/mm 2 D213.5

44、N/mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 由规范(7).当对柱 AB 进行平面外稳定性验算时，其最大正应力应与( )项数值相近。提示：在验算中所用到的 ，可用规范中所给出的近似公式。A1 70.7N/mm 2 B181.2N/mm 2C192.8N/mm 2 D204.3N/mm 2 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 由规范得，设有一横截面为四边形的格构式自立式铁架，其底节间的人字形腹杆系由两个等边角钢807 组成的 T形截面，如题图所示。钢材为 Q235BF，其斜撑所受的轴心力设计值 N=150kN。（分数：3.00）(1).拟采用 2 个 C 级普通螺栓与

45、板厚为 12mm 的节点板相连。应选用( )项公称直径的螺栓。AM16 BM20 CM22 DM24（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 单个螺栓抗剪承载力设计值：单个螺栓承压承载力设计值：(2).假定人字形腹杆与节点板的连接改用 8.8 级的摩擦型高强度螺栓，其接触面为喷砂后涂无机富锌漆。应选用( )项公称直径的螺栓。AM16 BM20 CM22 DM24（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 查表 7.2.21，=0.35，单个高强度螺栓抗剪承载力：NbV=0.9nfP=0.920.35P=0.63P需要的预应力： (3).假定人字形腹杆与节点板的连接改用 8.8 级的承

46、压型高强度螺栓，其接触面为喷砂后涂无机富锌漆。应选用( )项公称直径的螺栓。AM20 BM16 CM22 DM24（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 f bV=250N/mm2，计算同普通螺栓6.与节点板单面连接的等边角钢轴心受压构件，安装时高空焊接，计算连接时，焊缝强度设计值的折减系数是( )。A0.585 B0.630 C0.675 D0.765（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 按规范考虑单面连接单角钢轴心受力的连接时，取折减系数 0.85；考虑高空安装焊缝时，取折减系数 0.9；其折减系数连乘，0.850.9=0.7657.双轴对称工字形截面简支梁，跨中有集中荷

47、载作用于腹板平面内，作用点位于( )时整体稳定性最好。A形心 B下翼缘 C上翼缘 D形心与上翼缘（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 下翼缘为受拉区，没有压屈失稳问题，从 GBJ 1788 附表 1.3 中可以看出，作用在下翼缘荷载的稳定性系数要比上翼缘大8.配置加劲肋是提高梁腹板局部失稳的有效措施，当 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 按规范，当笔9.某屋面檩条跨度 6m，中间设一道拉条作为侧向支承点，作用于檩条的弯矩设计值Mx=45.0kNm，M y=0.9kNm，檩条采用 122a，W x=309.0cm3，W y=40.9cm3，Q235BF 中钢(3 号钢)，其整体稳定性应力是( )。A149.8N/mm 2 B164.9N/mm 2 C181.2N/mm 2 D208.2N/mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 按规范计算整体稳定性，查附表 B.2，l 1=3m，项次 5，I22a，得 =1.80，再查式B.12，折算为 =0.894，查表 5.2.1 得 y=1.2某烧结普通砖砌体结构，因特殊需要需设计有地下室，如题图所示，房屋的长度为 L，宽度为 B，抗浮设计水位为-1.0m，基础底面标高为-4.0m，算至基础底面的全部恒荷载标准值为