【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-47及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-47 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=P+g=25kN/m(设计值)如题图所示。混凝土强度等级为 C30，梁纵向受力钢筋采用 HRB335 钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离 as=35mm，梁截面bh=200mm500mm。（分数：3.00）(1).假定当 L1=6m，L 2=8m，L 3=5m，该梁弯矩分配系数 BA 及 B 支座的不平衡弯矩M 应与下列( )组数据相似。A0.50；20.8kNm B0.45；93.75kNmC0.385；112.5kNm D0.625；133.3kNm（分数：

2、1.00）A.B.C.D.(2).假定调整 L1、L 2、L 3跨度后 B 支座左右两端的分配系数分别为 0.45，0.55；支座同端弯矩分别为100kNm、-150kNm。C 支座左右两端分配系数为 0.4、0.6；固端弯矩为 150kNm、-120kNm，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D 支座的弯矩接近( )组数据。AM B=113.2kNm，M D=129kNm BM B=153.12kNm，M D=151kNmCM B=126.44kNm，M D=146.25kNm DM B=153.12kNm，M D=129kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该连续梁的 B、C 支

3、座弯矩相同，即 MB=MC=140.23kNm(设计值)，两支座调幅系数均为 0.7，并假定 L2=8m，则 BC 跨中的计算配筋量 As(mm2)与( )项数值相近。A804 B980 C1120 D1230（分数：1.00）A.B.C.D.1.假设构件的截面尺寸为 bh=200mm300mm，a s=as=25mm，承受轴心拉力设计值 N=380kN，弯矩设计值M=38kNm，混凝土强度等级为 C25，纵筋采用 HRB335 钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近( )项配筋方案。A318 B322 C418 D222（分数：1.00）A.B.C

4、D.某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑，梁的计算跨度为 6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm450mm，叠合后为 250mm650mm。预制梁的混凝土强度等级采用 C30，叠合层采用 C20，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值 q1G=12kN/m，施工活荷载标准值q1K=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为 q2G=10kN/m，使用阶段活荷载为 q2K=22kN/m，钢筋混凝土容重为 25kN/m3。（分数：4.00）(1).该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近( )项数值。A171.6

5、kN B221.3kN C102kN D154.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距 s=200mm，并已知截面有效高度为 610mm，叠合构件的剪力设计值 V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B63mm 2 C53.5mm 2 D46mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近( )项数值。A257.4kNm B153kNm C206.5kNm D195.6kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距

6、及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍 8200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近( )项数值。A256.1kN B221.3kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.某房屋钢筋混凝土剪力墙连梁，截面尺寸 bh=180mm600mm，抗震等级为二级，净跨| n=2.0m，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋 HRB335 级，箍筋 HRB235 级：a s=as=35mm。（分数：2.00）(1).该连梁考虑地震作用组合的弯矩设计值 M=200.0kNm。试问，当连梁上、下纵向受力钢筋对称配置时，连梁下部纵筋选用( )最合适

7、提示：混凝土截面受压区高度 x2a s。A220 B225 C322 D325（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该梁重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力设计值 VGb=18kN，连梁左右端截面反、顺时针方向组合弯矩设计值 =150.0kNm，该连梁箍筋配置为( )。提示：连梁跨高比大于 2.5；验算受剪截面条件式中 =342.2(kN)。（分数：1.00）A.B.C.D.2.下列关于结构规则性的判断或计算模型的选择，说法不妥的应为( )。A当超过梁高的错层部分面积大于该楼层总面积的 30%时，属于平面不规则B顶层及其他楼层局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的 25%时，

8、属于竖向不规则C抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一层的 80%时，属于竖向不规则D平面不规则或竖向不规则的建筑结构，均应采用空间结构计算模型（分数：1.00）A.B.C.D.某一设有吊车的单层厂房柱(屋盖为刚性屋盖)，上柱长 Hu=3.6m，下柱长 Hc=11.5m，上、下柱的截面尺寸如题图所示，对称配筋，a s=as=40mm，混凝土强度等级 C25，纵向受力钢筋 HRB335 级热轧钢筋，当考虑横向水平地震作用组合时。在排架方向的内力组合的最不利设计值为：上柱 M=112kNm，N=236kN；下柱M=760kNm，N=1400kN。（分数：3.00）(1).当进行正截面承载力计算时，

9、试问，该上、下柱承载力抗震调整系数 RE应分别为( )。A0.75，0.75 B0.75，0.80 C0.80，0.75 D0.80，080（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该柱上柱截面曲率修正系数 c=1.0， 0/h=18。试问，上柱在排架方向考虑二阶效应的弯矩增大系数 s为( )。A1.16 B1.26 C1.66 D1.82（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若该柱下柱的弯矩增大系数 =1.2，承载力抗震调整系数 RE=0.8，已求得相对界限受压区高度 0=0.55，混凝土受压区高度 x=235.3mm。试问，当采用对称配筋时，该下柱的最小纵向配筋面积As=As(mm2)

10、应与( )最接近。A940 B1453 C1589 D2189（分数：1.00）A.B.C.D.3.某地区抗震设防烈度为 7 度，下列( )项非结构构件可不需要进行抗震验算。A玻璃幕墙及幕墙的连接B悬挂重物的支座及其连接C电梯提升设备的锚固件D建筑附属设备自重超过 18kN 或其体系自振周期大于 0.1s 的设备支架、基座及锚固（分数：1.00）A.B.C.D.某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接：腹板用角焊缝连接，hf=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力 V=470kN，弯矩 M=235kNm。钢材为 Q235-B。手工焊，E4315

11、型焊条，二级焊缝。（分数：6.00）(1).对接焊缝的宽度 b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为( )mm。A240 B258 C268.8 D276.4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).腹板角焊缝的有效面积为( )。A18.48cm 2 B24.62cm 2 C36.96cm 2 D42.84cm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)( )。A141.2N/mm 2 B148.6N/mm 2 C150.4N/mm 2 D153.8N/mm 2（分数：

12、1.00）A.B.C.D.(4).剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为 36.96cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力为( )。A100.4N/mm 2 B114.6N/mm 2 C120.8N/mm 2 D127.2N/mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力 （分数：1.00）A.B.C.D.(6).如果腹板角焊缝的 和 （分数：1.00）A.B.C.D.某简支梁采用热轧普通工字钢，型号|36a，跨度为 5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值 q=36kN/m(包括自重)，荷载标准值

13、qk=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的 Wx=878cm3，| x=15796cm4，钢材 Q235-B。（分数：2.00）(1).梁的弯曲应力为( )N/mm 2。A115 B122 C128 D133（分数：1.00）A.B.C.D.(2).刚度验算中梁的挠度为( )mm。A6.9 B7.5 C7.8 D8.2（分数：1.00）A.B.C.D.4.冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是( )。A可作为侧向支承点 B与 Mx计算无关C可减小 My方向的计算跨度 D拉条直径不得小于 8mm（分数：1.00）A.B.C.D.5.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重

14、5kN/m2，分项系数 1.2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载 20kN/m2计，其分项系数 1.3，主梁间距 5m，跨度 8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为( )kNm。A1124 B1280 C1360 D1668（分数：1.00）A.B.C.D.6.在地震区有一采用框架一支撑结构的多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，下列( )项不宜选用。A交叉支撑 B人字支撑 C单斜杆支撑 DK 形支撑（分数：1.00）A.B.C.D.7.有一用 Q235 钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值 F=2500kN；拟采用支承加劲肋-40030 传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋

15、焊接，如题图所示。取角焊缝 hf=16mm，试问，焊缝长度 1(mm)与下列( )项数值最为接近。提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。A400 B500 C600 D700（分数：1.00）A.B.C.D.8.工字形组合截面的钢吊车梁采用 Q235D 钢制造，腹板为-130012，支座最大剪力设计值 V=1005kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-40020(焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：为简化计算，取绕对称轴的 y，代替 yz。A127.3 B115.7 C105.2 D100.3（分数：1

16、00）A.B.C.D.9.下述对钢管结构的构造要求，其中( )项是不妥当的。A节点处除搭接型节点外，应尽可能避免偏心，各管件轴线之间的夹角不宜小于 30B支管与主管之间连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡，支管壁厚小于 6mm 时，可不切坡口C在支座节点处，应将支管插入主管内D主管的直径和壁厚应分别大于支管的直径和壁厚（分数：1.00）A.B.C.D.已知钢筋混凝土过梁净跨/ n=3.0m，过梁上砌体高度 1.2m，墙厚 190mm，墙体采用 MU7.5 砌块、Mb5 混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值 15kN/m。过梁伸入墙内 200mm，砌块厚度为 190mm，双面抹 20mm

17、混合砂浆，单位面积容重为 3.38kN/m2(题图)。（分数：2.00）(1).与该过梁下砌体局部承压力最接近的是( )项数值。A29.1kN B30.5kN C40.2kN D35.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该过梁下的局部承压承载力与( )项数值最为接近。A49.2kN B50.5kN C65kN D67.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.某钢筋混凝土挑梁(bh b=240mm300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如题图；挑梁下墙体厚均为240mm，采用 MU10 砖、M2.5 砂浆砌筑。楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载 Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出

18、部分的恒载 g1k=10kN/m，活载q1k=1.8kN/m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为 g2k=10kN/m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g3k=15.5kN/m，q 3k=1.8kN/m，墙体自重 19kN/m3，挑梁挑出部分自重 1.35kN/m，挑梁埋在墙内部分自重1.8kN/m。（分数：5.00）(1).顶层的倾覆力矩与( )项数值最为接近。A28.75kNm B18.4kNmC38.25kNm D22.7kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).顶层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。A28.75kNm B48.4kNm C58.5kNm D33.6kNm（分数：1.00）

19、A.B.C.D.(3).楼层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。A58.74kNm B48.42kNm C68.50kNm D63.64kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).顶层和楼层挑梁下的支承压力 N，最接近( )组数值。A72.4kN，65kN B72.4kN，82.2kNC92.4kN，82.2kN D117.5kN，65kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).该挑梁下的局部承压承载力最接近( )项数值。A125.6kN B107.9kN C117.9kN D132.4kN（分数：1.00）A.B.C.D.题图所示砌体结构房屋，层高为 3.4m、3.2m、3.2m，开间

20、 3.6m，墙厚为 240mm，进深 5.0m。钢筋混凝土梁搁置处有墙垛 130mm490mm，采用 MU10 普通烧结砖、M5.0 砂浆底层顶端 11 截面上作用有轴力N0=350kN，梁端支承压力 N1=75kN，风荷载 w=0.8kN/m2。（分数：4.00）(1).房屋顶点水平位移与( )项数值最为接近(取剪应力不均匀系数 =1.2)。A1.73mm B2.13mm C1.61mm D1.5mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).窗间墙壁柱的计算翼缘宽度为( )项选择。A3.6m B1.8m C2.0m D2.2m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知底层的顶端截面作用有

21、轴向力 N0=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承压力为 75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。A12.36kNm B11.5kNm C16.1kNm D18.32kNm （分数：1.00）A.B.C.D.(4).条件同上题，但梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。A13.6kNm B12.7kNm C16.1kNm D15.5kNm（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-47 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=P+g=25kN/m(设计值)如题图所示。混凝土强度等级

22、为 C30，梁纵向受力钢筋采用 HRB335 钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离 as=35mm，梁截面bh=200mm500mm。（分数：3.00）(1).假定当 L1=6m，L 2=8m，L 3=5m，该梁弯矩分配系数 BA 及 B 支座的不平衡弯矩M 应与下列( )组数据相似。A0.50；20.8kNm B0.45；93.75kNmC0.385；112.5kNm D0.625；133.3kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：AB 梁线刚度：BC 梁线刚度：梁弯矩分配系数不平衡弯矩：(2).假定调整 L1、L 2、L 3跨度后 B 支座左右两端的分配系数分别为 0.45，0.

23、55；支座同端弯矩分别为100kNm、-150kNm。C 支座左右两端分配系数为 0.4、0.6；固端弯矩为 150kNm、-120kNm，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D 支座的弯矩接近( )组数据。AM B=113.2kNm，M D=129kNm BM B=153.12kNm，M D=151kNmCM B=126.44kNm，M D=146.25kNm DM B=153.12kNm，M D=129kNm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：弯矩分配过程如下：(3).假定该连续梁的 B、C 支座弯矩相同，即 MB=MC=140.23kNm(设计值)，两支座调幅系数均为 0.7，并假定

24、L2=8m，则 BC 跨中的计算配筋量 As(mm2)与( )项数值相近。A804 B980 C1120 D1230（分数：1.00）A. B.C.D.解析：支座弯矩调幅跨中弯矩：M 中 =200-98=102kNm1.假设构件的截面尺寸为 bh=200mm300mm，a s=as=25mm，承受轴心拉力设计值 N=380kN，弯矩设计值M=38kNm，混凝土强度等级为 C25，纵筋采用 HRB335 钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近( )项配筋方案。A318 B322 C418 D222（分数：1.00）A.B. C.D.解析：混凝土强度：C

25、30，f cu,k=30.0 N/mm2 fc=14.33 N/mm2 ft=1.43N/mm2钢筋强度：f y=300 N/mm2fy=300 N/mm2Es=200000N/mm2全部纵向钢筋的截面面积 As按下式求得：大、小偏心受拉构件判断轴向拉力作用点至截面重心的距离： =125mm，属于小偏心受拉构件轴向拉力作用点至近侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：轴向拉力作用点至远侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：受拉区纵筋面积 As按下列公式求得：某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑，梁的计算跨度为 6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm450mm，叠合后为 250mm650mm。预制梁的混凝

26、土强度等级采用 C30，叠合层采用 C20，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值 q1G=12kN/m，施工活荷载标准值q1K=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为 q2G=10kN/m，使用阶段活荷载为 q2K=22kN/m，钢筋混凝土容重为 25kN/m3。（分数：4.00）(1).该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近( )项数值。A171.6kN B221.3kN C102kN D154.5kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：第一阶段梁端剪力标准值：恒载下施工活荷载下剪力设计值为： V 1=

27、1.2V1G+1.4V1q=1.236+1.442=102kN第二阶段梁端剪力标准值为：恒载下使用活荷载下(2).假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距 s=200mm，并已知截面有效高度为 610mm，叠合构件的剪力设计值 V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B63mm 2 C53.5mm 2 D46mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由混 2010H.0.3 条的规定，取较低的叠合层混凝土强度等级 C20 进行计算。其斜截面受剪承载力按下列公式计算：(3).叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近( )项数值。A257

28、4kNm B153kNm C206.5kNm D195.6kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：第一阶段梁跨中弯矩标准值为：恒载下施工活荷载下跨中弯矩设计值为：M1=1.2M1G+1.4M1q=1.254+1.463=153kNm第二阶段梁端剪力标准值为：恒载下使用活荷载下(4).假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍 8200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近( )项数值。A256.1kN B221.3kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：因为箍筋为双肢箍 2820

29、0，则有由混 2010式 H.0.41某房屋钢筋混凝土剪力墙连梁，截面尺寸 bh=180mm600mm，抗震等级为二级，净跨| n=2.0m，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋 HRB335 级，箍筋 HRB235 级：a s=as=35mm。（分数：2.00）(1).该连梁考虑地震作用组合的弯矩设计值 M=200.0kNm。试问，当连梁上、下纵向受力钢筋对称配置时，连梁下部纵筋选用( )最合适。提示：混凝土截面受压区高度 x2a s。A220 B225 C322 D325（分数：1.00）A.B. C.D.解析：h o=h-as=565(mm)，f y=300(N/mm2)根据混 201

30、011.7.9 条规定，x2a s=70(mm)(2).假定该梁重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力设计值 VGb=18kN，连梁左右端截面反、顺时针方向组合弯矩设计值 =150.0kNm，该连梁箍筋配置为( )。提示：连梁跨高比大于 2.5；验算受剪截面条件式中 =342.2(kN)。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：由混 2010式(11.3.23)根据 11.7.9 条规定验算连梁截面 0/b=2/0.6=3.332.5截面满足由式(11.7.82)2.下列关于结构规则性的判断或计算模型的选择，说法不妥的应为( )。A当超过梁高的错层部分面积大于该楼层总面积的 30%

31、时，属于平面不规则B顶层及其他楼层局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的 25%时，属于竖向不规则C抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一层的 80%时，属于竖向不规则D平面不规则或竖向不规则的建筑结构，均应采用空间结构计算模型（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据抗 20103.4.2 条、3.4.3 条规定，B 项错误，应为“除顶层外，局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的 25%时，属于竖向不规则”某一设有吊车的单层厂房柱(屋盖为刚性屋盖)，上柱长 Hu=3.6m，下柱长 Hc=11.5m，上、下柱的截面尺寸如题图所示，对称配筋，a s=as=40mm，混凝土强度等级 C25，纵向受力钢

32、筋 HRB335 级热轧钢筋，当考虑横向水平地震作用组合时。在排架方向的内力组合的最不利设计值为：上柱 M=112kNm，N=236kN；下柱M=760kNm，N=1400kN。（分数：3.00）(1).当进行正截面承载力计算时，试问，该上、下柱承载力抗震调整系数 RE应分别为( )。A0.75，0.75 B0.75，0.80 C0.80，0.75 D0.80，080（分数：1.00）A.B. C.D.解析：上柱轴压比下柱轴压比(2).该柱上柱截面曲率修正系数 c=1.0， 0/h=18。试问，上柱在排架方向考虑二阶效应的弯矩增大系数 s为( )。A1.16 B1.26 C1.66 D1.82

33、分数：1.00）A. B.C.D.解析：由题知： ，则h0=400-40=360(mm)e0=M/N=112103/236=474.58(mm)，e a=max20，h/30)=20(mm)则有 ei=eo+ea=474.58+20=494.58(mm)，e i/h0=494.58/360=1.374由混 2010式(B.0.42)(3).若该柱下柱的弯矩增大系数 =1.2，承载力抗震调整系数 RE=0.8，已求得相对界限受压区高度 0=0.55，混凝土受压区高度 x=235.3mm。试问，当采用对称配筋时，该下柱的最小纵向配筋面积As=As(mm2)，应与( )最接近。A940 B1453

34、 C1589 D2189（分数：1.00）A.B.C. D.解析：由混 2010公式(B.0.41)M= sM0=1.2760=912kNm考虑二阶效应时，ea=max(20，h/30=max20，900/30)=30mm初始偏心距 ei=eo+ea=681.4mm下柱为大偏心受压构件2as=80mmx=235.3mm bho=0.55(900-40)=473mm由混 2010式(6.2.172)3.某地区抗震设防烈度为 7 度，下列( )项非结构构件可不需要进行抗震验算。A玻璃幕墙及幕墙的连接B悬挂重物的支座及其连接C电梯提升设备的锚固件D建筑附属设备自重超过 18kN 或其体系自振周期大于

35、 0.1s 的设备支架、基座及锚固（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据抗 201013.1.2 条条文说明，B 项正确某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接：腹板用角焊缝连接，hf=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力 V=470kN，弯矩 M=235kNm。钢材为 Q235-B。手工焊，E4315 型焊条，二级焊缝。（分数：6.00）(1).对接焊缝的宽度 b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为( )mm。A240 B258 C268.8 D276.4（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).腹板角焊缝的有效面积

36、为( )。A18.48cm 2 B24.62cm 2 C36.96cm 2 D42.84cm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：腹板角焊缝尺寸为： w=400-230-10=330mm腹板角焊缝的有效面积为：A fw=20.70.833=36.96cm2(3).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)( )。A141.2N/mm 2 B148.6N/mm 2 C150.4N/mm 2 D153.8N/mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(4).剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为 36.96

37、cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力为( )。A100.4N/mm 2 B114.6N/mm 2 C120.8N/mm 2 D127.2N/mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：(5).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：(6).如果腹板角焊缝的 和 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：某简支梁采用热轧普通工字钢，型号|36a，跨度为 5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值 q=36kN/m(包括自重)，荷载标准值 qk=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的 Wx=878

38、cm3，| x=15796cm4，钢材 Q235-B。（分数：2.00）(1).梁的弯曲应力为( )N/mm 2。A115 B122 C128 D133（分数：1.00）A.B. C.D.解析：最大弯矩设计值：抗弯应力为：(2).刚度验算中梁的挠度为( )mm。A6.9 B7.5 C7.8 D8.2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：按荷载标准值计算：4.冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是( )。A可作为侧向支承点 B与 Mx计算无关C可减小 My方向的计算跨度 D拉条直径不得小于 8mm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：按 GBJ 1887 第 5.1.2

39、条，计算 Mx时，拉条可作为侧向支承点，与梁的整体稳定性计算有关5.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重 5kN/m2，分项系数 1.2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载 20kN/m2计，其分项系数 1.3，主梁间距 5m，跨度 8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为( )kNm。A1124 B1280 C1360 D1668（分数：1.00）A. B.C.D.解析：按 GB 500172003 第 3.1.9 条，计算由检修材料作用的平台主梁荷载时，应乘以 0.85 的折减系数简支梁弯矩的荷载效应系数为故跨中弯矩：M=6.在地震区有一采用框架一支撑结构的多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，

40、下列( )项不宜选用。A交叉支撑 B人字支撑 C单斜杆支撑 DK 形支撑（分数：1.00）A.B.C. D.解析：7.有一用 Q235 钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值 F=2500kN；拟采用支承加劲肋-40030 传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋焊接，如题图所示。取角焊缝 hf=16mm，试问，焊缝长度 1(mm)与下列( )项数值最为接近。提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。A400 B500 C600 D700（分数：1.00）A.B.C. D.解析：8.工字形组合截面的钢吊车梁采用 Q235D 钢制造，腹板为-130012，支座最大剪力设计值

41、V=1005kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-40020(焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：为简化计算，取绕对称轴的 y，代替 yz。A127.3 B115.7 C105.2 D100.3（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：9.下述对钢管结构的构造要求，其中( )项是不妥当的。A节点处除搭接型节点外，应尽可能避免偏心，各管件轴线之间的夹角不宜小于 30B支管与主管之间连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡，支管壁厚小于 6mm 时，可不切坡口C在支座节点处，应将支管插入主管内D主管的直径和壁厚应分别大

42、于支管的直径和壁厚（分数：1.00）A.B.C. D.解析：由规范 10.2.1 知：A、B、D 均符合构造要求。在支座接点处，支管不得插入主管内已知钢筋混凝土过梁净跨/ n=3.0m，过梁上砌体高度 1.2m，墙厚 190mm，墙体采用 MU7.5 砌块、Mb5 混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值 15kN/m。过梁伸入墙内 200mm，砌块厚度为 190mm，双面抹 20mm混合砂浆，单位面积容重为 3.38kN/m2(题图)。（分数：2.00）(1).与该过梁下砌体局部承压力最接近的是( )项数值。A29.1kN B30.5kN C40.2kN D35.3kN（分数：1.00）A

43、B.C.D. 解析：根据规范 7.2.2 条第 2 款第 2 点的规定，闲墙高hw=1200mm n/2=3000/2=1500mm，应按 hw=1200mm 的均布自重采用墙体重量：q 1=1.23.38=4.06kN/m过梁自重：q 2=0.190.325+0.02(0.302+0.19)171.2=2.03kN/m楼板荷载 q3=15kN/m根据规范 7.2.3 条第 3 款的规定，验算过梁下砌体局部承压承载力时，可不考虑上层荷载的影响，即=(2).该过梁下的局部承压承载力与( )项数值最为接近。A49.2kN B50.5kN C65kN D67.3kN（分数：1.00）A.B.C.

44、D.解析：砌块砌体的抗压强度 f=1.71N/mm2根据规范 5.2.2 条第 2 款规定未灌孔混凝土砌块砌体的局压强度系数 =1.0，根据规范 5.2.4 条规定，对过梁压应力图形完整系数 =1.0A =1.01.01.71190200=64980N65kN某钢筋混凝土挑梁(bh b=240mm300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如题图；挑梁下墙体厚均为240mm，采用 MU10 砖、M2.5 砂浆砌筑。楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载 Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出部分的恒载 g1k=10kN/m，活载q1k=1.8kN/m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为 g2k=10kN

45、/m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g3k=15.5kN/m，q 3k=1.8kN/m，墙体自重 19kN/m3，挑梁挑出部分自重 1.35kN/m，挑梁埋在墙内部分自重1.8kN/m。（分数：5.00）(1).顶层的倾覆力矩与( )项数值最为接近。A28.75kNm B18.4kNmC38.25kNm D22.7kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：求 xo挑梁埋在墙体的长度 1分别为 3.0m 和 1.8m，均大于 2.2hb=2.20.3=0.66m，根据规范7.4.2 条的规定，挑梁计算倾覆点到墙外边缘的距离 xo=0.3hb0.13 1，即xo=0.30.3=0.09m0.13

46、1=0.131.8=0.234m挑梁的自重和承担的恒载的合力为 15.5+1.35=16.85kN/m挑梁所承担的活载为 1.8 kN/m，恒载起控制作用根据建筑结构荷载规范第 3.2.5 条第=款的规定，恒载的分项系数为 1.35，根据砌体结构规范第4.1.6 条(4.1.6)的规定，在验算倾覆时，这时的分项系数取 1.2(2).顶层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。A28.75kNm B48.4kNm C58.5kNm D33.6kNm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：挑梁的抗倾覆荷载 Gr为顶层挑梁自重标准和所承担的恒载标准值 g3kGr=(1.8+15.5)(3.00.09)

47、50.3kN根据规范 4.1.6 条式的规定，对起作用的分项系数取 0.8，得(3).楼层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。A58.74kNm B48.42kNm C68.50kNm D63.64kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：抗倾覆力矩：Gr1为挑梁尾端上部 45扩展角范同内的本层砌体自重；Gr2本层的楼面恒荷载标准值墙体自重 Gr1应用规范式(7.4.3)M r=0.8Gr( 2-xo)=43.44kNm楼盖荷载：M r2=0.8(10+1.8)(4).顶层和楼层挑梁下的支承压力 N，最接近( )组数值。A72.4kN，65kN B72.4kN，82.2kNC92.4kN，82.2kN D117.5kN，65kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：规范 744 条规定挑梁下的支承压力 Nj=2Rj，R i为挑梁的倾覆荷载设计值顶层：R 1=1.2(15.5+1.35)+1.41.81(1.5+0.09)=36.2kN楼层：R 2=1.24.5+1.2(10+1.35)+1.41.81(1.59+0.09)=32.5kN则挑梁下的支承压力分别为：N 1=236.2=72.4kN N2=232.5=65kN(5).该挑梁下的局部承压承载力最接近( )项数值。A125.6kN B107.9kN C117.9kN D