【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-48及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-48 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)1.砌体抗震设计中，( )项所述正确。A结构在抗震设防烈度下的抗震验算实质上是弹性变形验算B砌体结构墙体截面抗震承载力调整系数 RE，对两端均有构造柱的抗震墙 RE=0.9，自承重抗震墙 RE=0.75，其他抗震墙 RE=1.0C对抗震墙截面的抗震承载力验算，可只对垂直压应力较大且分配的地震力较大的墙段进行验算D抗震设防烈度为 7 度时，未设构造柱且长度大于 7.2m 的大房间，在内外墙交接应沿墙高每隔 1000m 配置 26 拉结钢筋（分数：1.00）A.B.C.D.某一 12m 跨原木豪式木屋架，屋面

2、坡角 a=26.56，屋架几何尺寸及杆件编号如题图所示，选用红皮云杉TC13B 制作。（分数：2.00）(1).在恒载作用下上弦杆 O3的内力 N=-42.21kN，上弦第三节间正中截面的弯矩设计值 M=1800000Nmm，该节间上弦的原木小头直径 为 140mm。已求得计算截面处 c=2.39N/mm 2，试判定在恒载作用下，上弦第三节间压弯构件承载力计算中的 (考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数)与( )项数值最为接近。A0.57 B0.52 C0.47 D0.397 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).屋架端节点如题图所示。恒载作用下，假定上弦杆 O1的轴向力设计值 N=-70.

3、43kN。试确定按双齿连接木材受剪验算式中的左右端项( （分数：1.00）A.B.C.D.2.位于土坡坡顶的钢筋混凝土条形基础。如题 4 图所示。试问，该基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离 a(m)，应不小于下列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D.3.下列关于地基设计的一些主张，其中( )项是正确的。A设计等级为甲级的建筑物，应按地基变形设计，其他等级的建筑物可仅作承载力验算B设计等级为甲、乙级的建筑物，应按地基变形设计，丙级建筑物可仅作承载力验算C设计等级为甲、乙级的建筑物，在满足承载力计算的前提下，应按地基变形设计；丙级建筑物满足建筑地基基础设计规范(GB 5000720

4、02)规定的相关条件时，可仅作承载力验算D所有设计等级的建筑物均应按地基变形设计（分数：1.00）A.B.C.D.某工程地基条件如题图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。（分数：2.00）(1).水泥土搅拌桩的直径为 600mm，有效桩顶面位于地面下 1100mm 处，桩端伸入黏士层 3130mm。初步设计时按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，并取 a=0.5 时，试问，单桩竖向承载力特征值 Rz(kN)，最接近于下列( )项数值。A85 B106C112 D120（分数：1.00）A.B.C.D.(2).水泥土搅拌桩单桩竖向承载力特征

5、值 Rz=105kN，采用正方形布桩，桩距 s=1000mm，桩间土承载力折减系数 =0.25。初步设计时，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，试问，其复合地基承载力特征值 fspk(kPa)，最接近于下列( )项数值。A79 B121 C136 D148（分数：1.00）A.B.C.D.某 15 层建筑的梁板式筏基底板，如题 813 图所示。采用 C35 级混凝土，f t=1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 p=280kPa。提示：计算时取 as=60。（分数：6.00）(1).试问，设计时初步估算得到的筏板厚度 h(mm)，应与

6、下列( )项数值最为接近。A320 B360 C380 D400（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定：筏板厚度取 450mm。试问，对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值 F (kN)，应与下列( )项数值最为接近。A5440 B6080 C6820 D7560（分数：1.00）A.B.C.D.(3).筏板厚度同题 9。试问，底板的受冲切承载力设计值(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A7980 B8330 C9460 D9570（分数：1.00）A.B.C.D.(4).筏板厚度同题 9。试问，进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于 JL4 的剪

7、切面上(一侧)的最大剪力设计值 Vs(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A1750 B1930 C2360 D3780（分数：1.00）A.B.C.D.(5).筏板厚度同题 9。试问，平行于 JL4 的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值 V(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A2237 B2750 C3010 D3250（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定筏板厚度为 850mm，采用 HRB335 级钢筋(f y=300N/mm2)；已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为 M=240kNm。试问，筏板在长跨方向的底部配筋，采用下列( )项才最为合

8、理。A 12200 通长筋+ 12200 支座短筋 B 121D0 通长筋C 12200 通长筋+ 14200 支座短筋 D 14100 通长筋 （分数：1.00）A.B.C.D.某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题 1417 图所示，桩为摩擦桩，桩距为 4 d(d 为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为 600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度 B=28.8m；长度 A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度 b0=28m。长度 a0=50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取 36m，即假定桩端计算平面在筏

9、板底面向下36m 处。（分数：4.00）(1).假定桩端持力层土层厚度 h1=40m。桩间土的内摩擦角 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).土层条件同题 14。当采用实体深基础计算桩基最终沉降量时，试问，实体深基础的支承面积(m 2)，应与下列( )项数值最为接近。A1411 B1588 C1729 D1945（分数：1.00）A.B.C.D.(3).土层条件同题 14，筏板厚 800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为 2000m2。试问，桩底平面处对应于荷载效应准永久组合时的附加压力(kPa)，应与下列( )项数值最为接近。提示：采用实体深基础计算桩基础

10、沉降时，在实体基础的支承面积范围内，筏板、桩、土的混合重度(或称平均重度)，可近似取 20kN/m3。A460 B520 C580 D700（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假如桩端持力层土层厚度 h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为 750kPa。且在计算变形量时，取 s=0.2。又已知，矩形面积土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次分别为：在持力层顶面处， ；在持力层底面处 （分数：1.00）A.B.C.D.一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震设防烈度为 8 度，场地类别类。近震。水柜重心位于 O 点。各部分重力荷载代

11、表值如下：水柜满载时总重 G4=1741.3kN(空载时 G4=751.3RN)，三层支架自重G3=130.4kN，二层支架自重 G2=127.8kN，底层支架自重 G1=133.7kN，支架总量为 G=391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T 1=1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。结构的等效总重力荷载，可近似地取 Geq=G4+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度 h 为 5.6m，底层柱的反弯点假定位于距柱下端 0.6h 处。（分数：7.00）(1).水柜满载时，水塔柱底处水平地震作用标准值(kN)最接近( )项数值。A41.83 B

12、71.05 C83.59 D95.85（分数：1.00）A.B.C.D.(2).空载时，已知总水平地震作用标准值 FER=55.97kN，顶部附加地震作用系数 n=0.0775， （分数：1.00）A.B.C.D.(3).该水塔受竖向地震作用时，其竖向地震作用系数 amax 最接近于( )项数值。A0.032 B0.013 C0.16 D0.104（分数：1.00）A.B.C.D.(4).该水塔若同时考虑水平及竖向地震作用时，其竖向地震作用的分项系数，最接近于( )项数值。A0.5 B0.2 C1.2 D1.3（分数：1.00）A.B.C.D.(5).假定作用在水柜重心处的风荷载作用标准值为

13、FWK=25.3kN，不计水塔的支柱及横梁的风载作用，其底层各柱下端的风载作用弯矩的标准值(kNm)最接近于( )项数值。A15.56 B85 C506 D21.25（分数：1.00）A.B.C.D.(6).当水柜满载时，其在首层水平地震作用产生的层间剪力标准值为 70kN。荷载组合考虑风荷载作用，该层由风荷载产生的层间剪力标准值为 30kN。试确定，当仅有这两种荷载且同时作用时，其底层各柱下端弯矩设计值(kNm)最接近于( )项数值。A83.5 B111.72 C334 D446.88（分数：1.00）A.B.C.D.(7).当对该水塔(水柜满载)进行水平地震计算，且弯矩等效系数取 0.35

14、 时，相应于水平地震作用标准值产生的底部地震倾覆弯矩 M0(kNm)，与( )项数值最为接近。A893.21 B1640.63 C1671.83 D1549.92（分数：1.00）A.B.C.D.10 层框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组：第一组。首层层高 6m，2 层层高 4.5m，310 层层高 3.6m，总高度 39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值G，如题图所示。各楼层框架的 D 值及剪力墙等效刚度如下表所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移 ，并已知当结构刚度特征值 =1.2 时位移系数 u=8.07。结构

15、阻尼比 =0.05。（分数：3.00）(1).未考虑非结构构件刚度影响时的结构基本自振周期 T1(s)，最接近于( )项数值。A0.907 B1.7 C0.5 D1.2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若结构自振周期 T1=0.68s，试计算 T1相对应的地震影响系数 a1，并指出其值与( )项数值最为接近。A0.077 B0.088 C0.16 D0.112（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定结构自振周期为 T1=0.793s结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值 Mo(kNm)，与( )项数值最为接近。A137981 B194018 C154368 D202112（分数

16、1.00）A.B.C.D.4.房屋的顶层、结构转换层、平面复杂或开洞过大的楼层楼面结构，下列( )项符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的规定。A应采用装配整体式楼面结构 B可采用装配整体式楼面结构C应采用现浇楼面结构 D应优先采用现浇楼面结构（分数：1.00）A.B.C.D.5.高层建筑各结构单元之间或主楼与裙房之间设置防震缝时，下列( )项是正确的。A不应采用牛腿托梁的做法B不宜采用牛腿托梁的做法C可采用牛腿托梁的做法，但连接构造应可靠D可采用牛腿托粱的做法，但应按铰接支座构造（分数：1.00）A.B.C.D.6.抗震设计的高层建筑结构，沿竖向结构的侧向刚度有变化时，下列

17、 )项符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的规定。A下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 50%，连续若干层刚度降低，不小于降低前的 30%B下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 70%，并且不应小于其上相邻三层平均刚度的 80%C下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 30%，连续三层刚度降低，不小于降低前的 30%D下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 70%，连续三层刚度降低，不小于降低前的 40%（分数：1.00）A.B.C.D.7.有一幢高层底部大空间剪力墙结构，底部框支层楼层剪力标准值 V=7800kN，框支层有框支柱 8 根，下列每根框支柱所分配的剪力标准值(kN)( )

18、项是正确的。A156 B195 C165 D180（分数：1.00）A.B.C.D.8.有一规则建筑，采用框架-剪力墙结构。在地震作用下结构的底部总剪力设计值为 4100kN，各层框架部分所承担总剪力中的最大值为 320kN。该结构某层的总剪力为 2600kN，其中间层框架部分所承担的总剪力为 280kN。试问该层框架部分总剪力(kN)，应采用( )项数值。A280 B480 C320 D820（分数：1.00）_某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径 25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为 8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥

19、墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为 4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-级。混凝土的容重按 25kN/m3计算。（分数：7.00）(1).假定在该桥上行驶的二列汽车-20 级计算荷载，每列汽车跨径方向的等代荷载为 30kN/m(一列车)。试问，计算活载内力时，每个支座的最大活载垂直反力(kN)，与下列( )项数值最为接近。提示：按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)第 4.3.1 条，布置最不利横桥向车轮位置。A765 B760 C755 D750（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该桥箱梁及桥面系每孔恒载的重量为 4500k

20、N/孔，活载作用下的最大支座反力为 800kN。试问，在恒载和上题中最不利活载作用下，每个支座的最大垂直反力值(kN)，与下列( )项数值最为接近。A1790 B1925 C1990 D2090（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定上述桥梁每个支座在恒载和活载作用下，最大垂直反力为 2000kN。当选用板式橡胶支座的板厚为 42mm、顺桥向的尺寸规定为 400mm 时，试问，按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)公式(8.4.21)来计算的板式橡胶支座的平面尺寸(mmmm)，应与下列( )项数值最为接近。提示：假定允许平均压应力=10MPa，支座形状系数

21、s8。A400450 B400500 C400550 D400600（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定在该桥梁上，当汽车荷载在二跨内均为最不利偏心布置时，活载作用下的最大支座反力为750kN。试问，中间桥墩上盖梁与墩柱垂直交界面上的活载弯矩值(kNm)，应与下列( )项数值最为接近。提示：不考虑墩柱与盖梁的连接扩散的影响，亦不按深梁的性质来分析。A1330 B1430 C1500 D1630（分数：1.00）A.B.C.D.(5).假定该桥上部结构恒载每孔重量为 4500kN/孔，且当中间桥墩盖梁在二跨内的汽车均为最不利偏心布置时，汽车引起的最大支座反力值为 775kN。试问，按承

22、载能力极限状态计算的盖梁截面配筋的弯矩值(kNm)，应与下列( )项数值最为接近。提示：按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004)第 8.2 条计算。A4950.8 B5010.3 C5048.5 D5085.6（分数：1.00）A.B.C.D.(6).该桥梁中间桥墩，由汽车-20 级荷载引起的汽车制动力(kN)，应为下列( )项数值。提示：按公路桥涵设计通用规范(JTJD602004)第 4.3.6 条计算。A50 B65 C80 D90（分数：1.00）A.B.C.D.(7).在该桥中间桥墩墩身与基础的交界面处，试问，在恒载+汽车活载+汽车制动力的组合荷载作用下，墩

23、身混凝土的最小应力(MPa)，应为下列( )项数值。提示：要求按正常使用极限状态设计。不考虑活载的横向偏心影响，每个支座活载反力按 400kN 计算(已计入冲击系数)。墩身底承受的恒载总重量为 4500kN/孔。汽车制动力为 100kN，并假定作用在墩顶盖梁顶面上。A0.275 B0.285 C0.295 D0.305（分数：1.00）A.B.C.D.9.某城市桥梁，桥宽为 8.5m，平面曲线半径为 100m，上部结构为 20+25+20(m)三跨孔径组合的钢筋混凝土连续箱形梁，箱梁横断面均对称于桥梁中心轴线。平面布置如题图所示。试判定在恒载作用下，边跨横桥向 A1、A 2、D 1、D 2二组

24、支座的反力大小关系，并指出下列所示的( )组关系式正确。AA 2A 1，D 2D 1 BA 2A 1，D 2D 1 CA 2A 1，D 2D 1 DA 2A 1，D 2D 1（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-48 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)1.砌体抗震设计中，( )项所述正确。A结构在抗震设防烈度下的抗震验算实质上是弹性变形验算B砌体结构墙体截面抗震承载力调整系数 RE，对两端均有构造柱的抗震墙 RE=0.9，自承重抗震墙 RE=0.75，其他抗震墙 RE=1.0C对抗震墙截面的抗震承载力验算，可只对垂直压应力较大且分配的地震力较大的墙段

25、进行验算D抗震设防烈度为 7 度时，未设构造柱且长度大于 7.2m 的大房间，在内外墙交接应沿墙高每隔 1000m 配置 26 拉结钢筋（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据抗 2010规定：自承重墙体的承载力抗震调整系数可采用 0.75，可知 B 是正确的某一 12m 跨原木豪式木屋架，屋面坡角 a=26.56，屋架几何尺寸及杆件编号如题图所示，选用红皮云杉TC13B 制作。（分数：2.00）(1).在恒载作用下上弦杆 O3的内力 N=-42.21kN，上弦第三节间正中截面的弯矩设计值 M=1800000Nmm，该节间上弦的原木小头直径 为 140mm。已求得计算截面处 c=2.39

26、N/mm 2，试判定在恒载作用下，上弦第三节间压弯构件承载力计算中的 (考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数)与( )项数值最为接近。A0.57 B0.52 C0.47 D0.397 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).屋架端节点如题图所示。恒载作用下，假定上弦杆 O1的轴向力设计值 N=-70.43kN。试确定按双齿连接木材受剪验算式中的左右端项( （分数：1.00）A.B.C. D.解析：由规范表 4.2.13 可知，红皮顺纹抗压强度和抗弯强度设计值分别为 fc=10N/mm2，f c,90=2.9 N/mm2，f =1.4 N/mm2应用规范式(3.2.22)得剪力设计值：V

27、N cosa=70.431030.894=63103N应用规范式(5.1.22)2.位于土坡坡顶的钢筋混凝土条形基础。如题 4 图所示。试问，该基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离 a(m)，应不小于下列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据地规第 5.4.2 条，3.下列关于地基设计的一些主张，其中( )项是正确的。A设计等级为甲级的建筑物，应按地基变形设计，其他等级的建筑物可仅作承载力验算B设计等级为甲、乙级的建筑物，应按地基变形设计，丙级建筑物可仅作承载力验算C设计等级为甲、乙级的建筑物，在满足承载力计算的前提下，应按地基变形设计；丙级建筑物满足建筑地基基础设

28、计规范(GB 500072002)规定的相关条件时，可仅作承载力验算D所有设计等级的建筑物均应按地基变形设计（分数：1.00）A.B.C. D.解析：见地规第 3.2.2 条某工程地基条件如题图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。（分数：2.00）(1).水泥土搅拌桩的直径为 600mm，有效桩顶面位于地面下 1100mm 处，桩端伸入黏士层 3130mm。初步设计时按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，并取 a=0.5 时，试问，单桩竖向承载力特征值 Rz(kN)，最接近于下列( )项数值。A85 B106C112 D120（分数：1.

29、00）A.B. C.D.解析：根据地处规第 11.2.4 条进行计算(2).水泥土搅拌桩单桩竖向承载力特征值 Rz=105kN，采用正方形布桩，桩距 s=1000mm，桩间土承载力折减系数 =0.25。初步设计时，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，试问，其复合地基承载力特征值 fspk(kPa)，最接近于下列( )项数值。A79 B121 C136 D148（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地处规第 11.2.3 条进行计算按地处规(7.2.82)式，桩土面积置换率：处理后桩间土承载力特征值取天然地基承载力特征值 fsk=90kPa某 15 层建筑的梁板式筏基

30、底板，如题 813 图所示。采用 C35 级混凝土，f t=1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 p=280kPa。提示：计算时取 as=60。（分数：6.00）(1).试问，设计时初步估算得到的筏板厚度 h(mm)，应与下列( )项数值最为接近。A320 B360 C380 D400（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据地规公式(8.4.52)进行计算按地规第 8.4.5 条的要求，(2).假定：筏板厚度取 450mm。试问，对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值 F (kN)，应与下列( )项数值最为接近。A5

31、440 B6080 C6820 D7560（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据地规第 8.4.5 条，ho=450-60=390mm=0.39mF =280(4.5-20.39)(6.0-20.39)=5437.15kN(3).筏板厚度同题 9。试问，底板的受冲切承载力设计值(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A7980 B8330 C9460 D9570（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地规公式(8.4.51)及第 8.2.7 条，0.7 hpftumho=0.711.57390(4500-390+6000-390)2=8332178N=8332.2kN(4).筏板

32、厚度同题 9。试问，进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于 JL4 的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值 Vs(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A1750 B1930 C2360 D3780（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据地规第 8.4.5 条， 1=6000-2390=5220mm 2=6000-4500=1500mmVs=( 1+ 2)(4500/2-390)0.28/2=1749888N=1749.9kN(5).筏板厚度同题 9。试问，平行于 JL4 的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值 V(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A2237 B2750

33、C3010 D3250（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据地规公式(8.4.53)，(6).假定筏板厚度为 850mm，采用 HRB335 级钢筋(f y=300N/mm2)；已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为 M=240kNm。试问，筏板在长跨方向的底部配筋，采用下列( )项才最为合理。A 12200 通长筋+ 12200 支座短筋 B 121D0 通长筋C 12200 通长筋+ 14200 支座短筋 D 14100 通长筋 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：根据地规第 8.4.11 条，85010000.15%=1275mm2每米板宽配 12200 通

34、长筋+某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题 1417 图所示，桩为摩擦桩，桩距为 4 d(d 为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为 600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度 B=28.8m；长度 A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度 b0=28m。长度 a0=50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取 36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m 处。（分数：4.00）(1).假定桩端持力层土层厚度 h1=40m。桩间土的内摩擦角 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地规附录 R.0.2 条

35、及公式(5.3.7)，(2).土层条件同题 14。当采用实体深基础计算桩基最终沉降量时，试问，实体深基础的支承面积(m 2)，应与下列( )项数值最为接近。A1411 B1588 C1729 D1945（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据地规第 8.5.10、8.5.11 条及附录 R 图 R.0.3，(3).土层条件同题 14，筏板厚 800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为 2000m2。试问，桩底平面处对应于荷载效应准永久组合时的附加压力(kPa)，应与下列( )项数值最为接近。提示：采用实体深基础计算桩基础沉降时，在实体基础的支承面积范围内，筏

36、板、桩、土的混合重度(或称平均重度)，可近似取 20kN/m3。A460 B520 C580 D700（分数：1.00）A.B. C.D.解析：按地规附录 R.0.3 条计算附加压力，(4).假如桩端持力层土层厚度 h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为 750kPa。且在计算变形量时，取 s=0.2。又已知，矩形面积土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次分别为：在持力层顶面处， ；在持力层底面处 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：根据地规附录第 R.0.2 条及第 5.3.5 条进行计算一座由四支柱支承的水塔，如题图所示。抗震

37、设防烈度为 8 度，场地类别类。近震。水柜重心位于 O 点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重 G4=1741.3kN(空载时 G4=751.3RN)，三层支架自重G3=130.4kN，二层支架自重 G2=127.8kN，底层支架自重 G1=133.7kN，支架总量为 G=391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时，T 1=1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。结构的等效总重力荷载，可近似地取 Geq=G4+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度 h 为 5.6m，底层柱的反弯点假定位于距柱下端 0.6h 处。（分数：7.00）(1).水柜满载

38、时，水塔柱底处水平地震作用标准值(kN)最接近( )项数值。A41.83 B71.05 C83.59 D95.85（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由题意：T 1=1.242s查抗 2010表 5.1.42 可知：Tg=0.35sT1T g=0.35s查表 5.1.41 知：a max=0.16则：(2).空载时，已知总水平地震作用标准值 FER=55.97kN，顶部附加地震作用系数 n=0.0775， （分数：1.00）A.B. C.D.解析：(3).该水塔受竖向地震作用时，其竖向地震作用系数 amax 最接近于( )项数值。A0.032 B0.013 C0.16 D0.104（分数

39、1.00）A.B.C.D. 解析：水平地震影响系数 amax=0.16amax =0.65amax=0.650.16=0.104(4).该水塔若同时考虑水平及竖向地震作用时，其竖向地震作用的分项系数，最接近于( )项数值。A0.5 B0.2 C1.2 D1.3（分数：1.00）A. B.C.D.解析：查抗 2010表 5.4.2 可知)， EV=0.5(5).假定作用在水柜重心处的风荷载作用标准值为 FWK=25.3kN，不计水塔的支柱及横梁的风载作用，其底层各柱下端的风载作用弯矩的标准值(kNm)最接近于( )项数值。A15.56 B85 C506 D21.25（分数：1.00）A.B.C

40、D. 解析：(6).当水柜满载时，其在首层水平地震作用产生的层间剪力标准值为 70kN。荷载组合考虑风荷载作用，该层由风荷载产生的层间剪力标准值为 30kN。试确定，当仅有这两种荷载且同时作用时，其底层各柱下端弯矩设计值(kNm)最接近于( )项数值。A83.5 B111.72 C334 D446.88（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(7).当对该水塔(水柜满载)进行水平地震计算，且弯矩等效系数取 0.35 时，相应于水平地震作用标准值产生的底部地震倾覆弯矩 M0(kNm)，与( )项数值最为接近。A893.21 B1640.63 C1671.83 D1549.92（分数：1.00

41、A.B.C. D.解析：M o=FEKHo=83.6820=1673.6kNm10 层框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组：第一组。首层层高 6m，2 层层高 4.5m，310 层层高 3.6m，总高度 39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值G，如题图所示。各楼层框架的 D 值及剪力墙等效刚度如下表所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移 ，并已知当结构刚度特征值 =1.2 时位移系数 u=8.07。结构阻尼比 =0.05。（分数：3.00）(1).未考虑非结构构件刚度影响时的结构基本自振周期 T1(s)，最接近于(

42、)项数值。A0.907 B1.7 C0.5 D1.2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(1)计算框架总抗推刚度 D 值：(2)计算楼层平均高度：(3)计算框架平均总刚度：(4)计算剪力墙平均总刚度：(5)计算总刚度特征值：(6)计算结构顶点假想位移：把各楼层重力荷载折算成连续均布荷载：q=G i/H=89500/39.3=2277.35kN/m已知：当 =1.20 时，位移系数 ，结构顶点假象位移：(7)计算结构基本自振周期由高 2010公式计算结构基本自振周期(取 =1.0)(2).若结构自振周期 T1=0.68s，试计算 T1相对应的地震影响系数 a1，并指出其值与( )项数值最为

43、接近。A0.077 B0.088 C0.16 D0.112（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(1)当抗震设防烈度为 8 度时，由高 2010表 4.3.71 查出截面抗震验算的水平地震影响系数最大值amax=0.16(2)为类场地：设计地震分组：第一组。由高 2010表 4.3.72 查出场地的特征周期 Tg=0.35s(3)由高 20104.3.8式中 =0.9 2=1.0则(3).假定结构自振周期为 T1=0.793s结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值 Mo(kNm)，与( )项数值最为接近。A137981 B194018 C154368 D202112（分数：1.00）A.

44、 B.C.D.解析：(1)T 1=0.793sT g由抗 2010C.0.1FEK=a10.85Geq=a10.85Geq=0.0770.8589500=5858kN(2)根据抗 20105.2.1当 Tg=0.35s 及 T1=0.793s1.4T g=1.40.35=0.49s 时，顶部附加水平地震作用系数由表 5.2.1 得 n=0.08T1+0.07=0.080.793+0.07=0.133顶部附加水平地震作用标准值按公式(5.2.13)得F n= nFEK=0.1335858=781.7kN(3)各楼层的水平地震作用标准值，按公式(3.3.72)计算其中 FEK(1- n)=5858

45、1-0.133)=5079.0kN各楼层的水平地震作用标准值计算列于下表(4)结构底部由水平地震作用产生的弯矩标准值为4.房屋的顶层、结构转换层、平面复杂或开洞过大的楼层楼面结构，下列( )项符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的规定。A应采用装配整体式楼面结构 B可采用装配整体式楼面结构C应采用现浇楼面结构 D应优先采用现浇楼面结构（分数：1.00）A.B.C. D.解析：5.高层建筑各结构单元之间或主楼与裙房之间设置防震缝时，下列( )项是正确的。A不应采用牛腿托梁的做法B不宜采用牛腿托梁的做法C可采用牛腿托梁的做法，但连接构造应可靠D可采用牛腿托粱的做法，但应按铰接支座

46、构造（分数：1.00）A. B.C.D.解析：6.抗震设计的高层建筑结构，沿竖向结构的侧向刚度有变化时，下列( )项符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的规定。A下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 50%，连续若干层刚度降低，不小于降低前的 30%B下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 70%，并且不应小于其上相邻三层平均刚度的 80%C下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 30%，连续三层刚度降低，不小于降低前的 30%D下层刚度不应小于相邻上层侧向刚度的 70%，连续三层刚度降低，不小于降低前的 40%（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由高 20103.5.2，选 B7

47、有一幢高层底部大空间剪力墙结构，底部框支层楼层剪力标准值 V=7800kN，框支层有框支柱 8 根，下列每根框支柱所分配的剪力标准值(kN)( )项是正确的。A156 B195 C165 D180（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由高 20103.5.8，底层剪力应乘以 1.25 的增大系数V=1.257800=9750kN由高 201010.2.17 条规定：Vc=0.02V=0.029750=195kN8.有一规则建筑，采用框架-剪力墙结构。在地震作用下结构的底部总剪力设计值为 4100kN，各层框架部分所承担总剪力中的最大值为 320kN。该结构某层的总剪力为 2600kN，其中间层框架部分所承担的总剪力为 280kN。试问该层框架部分总剪力(kN)，应采用( )项数值。A280 B480 C320 D820（分数：1.00）_解析：某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如题图所示。每孔跨径 25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为 8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设