【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-51及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-51 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一钢筋混凝土单跨梁，截面及配筋如题图所示，混凝土强度等级为 C40，纵向受力钢筋 HRB400 级，箍筋及两侧纵向构造钢筋 HRB335 级。已知跨中弯矩设计值 M=1460kNm，轴向拉力设计值N=3800kN；a s=as=70mm。（分数：3.00）(1).该梁每侧纵向构造钢筋最小配置量为( )。A1012 B1014 C1116 D1118（分数：1.00）A.B.C.D.(2).非抗震没计时，该梁跨中截面所需下部纵向钢筋 As(mm2)为( )。提示：仅按矩形截面计算。A3530 B5760

2、C7070 D9600（分数：1.00）A.B.C.D.(3).非抗震设计时，该梁支座截面设计值 V=5760kN，与该值相应的轴拉力设计值为 N=3800kN，计算剪跨比 =1.5，该梁支座截面箍筋配置为( )。A610100 B612150 C612100 D614100（分数：1.00）A.B.C.D.某单跨预应力钢筋混凝土屋面简支梁，混凝土强度等级为 C40，计算跨度/ 0=17.7m，要求使用阶段不出现裂缝。（分数：2.00）(1).该梁跨中截面按荷载效应的标准组合计算弯矩值 Mk=800kNm，按荷载效应准永久组合Mq=750kNm，换算截面惯性矩 I0=3.41010mm4。该梁

3、按荷载效应标准组合并考虑荷载效应长期作用影响的刚度 B(N/mm2)为( )。A4.8510 14 B5.2010 14 C5.7010 14 D5.8210 14（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该梁按荷载效应组合并考虑预压应力长期作用产生的挠度 f1-56.6mm，计算的预加力短期反拱值f2=15.2mm，该梁使用上对挠度有较高要求，则该梁挠度与规范中允许挠度f之比为( )。A0.59 B0.76 C0.94 D1.28（分数：1.00）A.B.C.D.1.某钢筋混凝土次梁，下部纵向钢筋配置为 4 20，f y=360N/mm2，混凝土强度等级为C30，f t=1.43N/mm2，

4、在施工现场检查时，发现某处采用绑扎搭接接头，其接头方式如题图所示。试问，钢筋最小搭接长度 1(mm)，应与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.某现浇钢筋混凝土多层框架结构房屋，抗震设计烈度为 9 度，抗震等级为一级：梁柱混凝土强度等级为C30，纵筋均采用 HRB400 级热轧钢筋。框架中间楼层某端节点平面及节点配筋如题图所示。（分数：3.00）(1).该节点上、下楼层的层高均为 4.8m，上柱的上、下端弯矩设计值分别为=450kNm， =400kNm；下柱的上、下端弯矩设计值分别为 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定框架梁 KL1 在考虑 x 方向地震作用组

5、合时的梁端最大负弯矩设计值 Mb=650kNm；梁端上部和下部配筋均为 5 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定框架梁柱节点核心区的剪力设计值 Vj=1300kN，箍筋采用 HRB335 级钢筋，箍筋间距 s=100mm，节点核心区箍筋的最小体积配箍率 vmin=0.67%；a s=as=40mm。试问，在节点核心区，下列( )项箍筋的配置较为合适。（分数：1.00）A.B.C.D.2.下述关于预应力混凝土结构设计的观点，其中( )项不妥。A对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，均可考虑内力重分布B后张法预应力混凝士超静定结构，在进行正截面受弯承载

6、力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合C当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取 1.0；不利时取 1.2D预应力框架柱箍筋应沿柱全高加密（分数：1.00）A.B.C.D.3.某框架梁，抗震设防烈度为 8 度，抗震等级为二级，环境类别一类，其施工图用平法表示如题图所示。试问，在 KL1(3)梁的构造中(不必验算箍筋加密区长度)，下列( )项判断是正确的。（分数：1.00）A.B.C.D.某多层民用建筑，采用现浇钢筋混凝土框架结构，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级：梁、柱混凝土强度等级均为 C30。平行于该建筑短边方

7、向的边榀框架局部立面如题图所示。（分数：4.00）(1).在计算地震作用时，假定框架梁 KL1 上的重力荷载代表值 Pk=180kN，q k=25kN/m；由重力荷载代表值产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值 =260kNm ；由地震作用产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值 =390kNm( )， （分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知柱 Z1的轴力设计值 N=3600kN，箍筋配置如题 13 图所示。试问，该柱的体积配箍率与规范规定的最小体积配箍率的比值，应与下列( )项数值最为接近。提示：纵向受力钢筋保护层厚度 c=30mm。A0.63 B0.73 C1.43 D1.59 （分数：

8、1.00）A.B.C.D.(3).假定框架梁端截面(在 B 轴柱边处)上部和下部配筋分别为 6 25 和 4 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定在进行结构整体分析计算时，未进行扭转耦联计算，且已知柱 Z1在永久荷载、楼面活荷载(无特殊库房)、水平地震作用下的轴力标准值分别为 2100kN、650kN、400kN，试问，该柱的轴压比与下列( )项数值最为接近。A0.61 B0.68 C0.73 D0.77（分数：1.00）A.B.C.D.某冶金工厂操作平台横剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为 20kN/m2，平台结构自重为 2kN/m2，每跨横梁中部设有检修单

9、轨吊车，其作用荷载标准值 F=100kN，每片框架承受水平活荷载标准值 H=50kN，平台柱自重可忽略不计。平台梁跨度 9m，柱距 5m，柱高 6m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础固接，各列柱纵向均设有柱间支撑，柱顶纵向有可靠支承，平台面铺钢板，与横梁焊接。平台结构采用 Q235-BF(3 号钢)制作，在框架平面内，中柱截面惯性矩为边柱的 2 倍，中柱截面为钢板焊成的实腹工形柱，如题图，两翼缘为-250mm25mm，腹板为-450mm12mm。i x=21.1 cm，i y=6.03cm，W x=3187cm3。（分数：6.00）(1).柱 CD 强轴方向惯性矩为( )。A260417cm 4 B

10、180731cm 4 C79685cm 4 D79685mm 4 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).平台柱的框架平面外计算长度为( )。A4200mm B6000mm C9000mm D12 000mm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱 CD 仅轴力 N=1126kN 作用时，截面最大应力是( )。A62.9N/mm 2 B76.4N/mm 2 C113.3N/mm 2D135.9N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).柱 CD 在 N=1126kN、M x=210kNm 作用下，截面最大应力是( )。A108.3N/mm 2 B125.7N/mm 2 C149

11、.1N/mm 2D171.4N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).柱 CD， （分数：1.00）A.B.C.D.(6).柱 CD， y=100， （分数：1.00）A.B.C.D.如题图所示的简支梁，其截面为不对称工字形，材料为 Q235-AF，钢梁的中点和两端均有侧向支承，上面承受有集中荷载(未包括梁自重)F=160kN(设计值)的作用，中和轴位置如图。（分数：4.00）(1).截面对 x 轴的惯性矩为( )。A93440cm 4 B95860cm 4C96736cm 4 D98640cm 4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).截面对 y 轴的惯性矩为 2330cm4时

12、，截面对 y 轴的长细比为( )。A100.6 B113.5 C127.7 D134.9 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).由于 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).梁承受的最大弯矩设计值 M=497.3kNm、W 2=1920cm3时受拉翼缘最外面纤维的应力为( )。A196.8N/mm 2 B206N/mm 2 C209.4/mm 2 D247N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.4.承受动荷载的板材，要求焊缝与母材等强的对接接头，其纵横两方向对接焊缝( )。A可采用十字形交叉B不允许十字形交叉C如为 T 形交叉，交叉点距离不得小于 300mmD如为 T 形交叉，拼接

13、料的长度和宽度均不得小于 200mm（分数：1.00）A.B.C.D.5.某车间行驶多台重级题工作制吊车，当进行疲劳计算时，吊车荷载应考虑( )。A两台相邻最大吊车标准值 B一台最大吊车设计值乘以动力系数C一台最大吊车设计值 D一台最大吊车标准值（分数：1.00）A.B.C.D.6.对于承受均布荷载的热轧 H 型钢，应计算( )。A抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定性、局部稳定性B抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、局部稳定性C抗弯强度、腹板上边缘局部承压强度、整体稳定性D抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、容许挠度（分数：1.00）A.B.C.D.7.轴心受压柱端部为铣平时，与底板连接的焊缝、铆钉或螺

14、栓的计算按柱最大压力的( )取值。A15% B25% C50% D75%（分数：1.00）A.B.C.D.某柱采用 MU10 烧结普通砖及 M5 水泥砂浆砌体，截面为 490mm620mm，柱计算高度 H0=5.6m，为偏心受压，偏心距为 e=90mm(长边方向)施工控制质量为 B 级。（分数：2.00）(1).该柱的承载力与( )项数值最为接近。A150.23kN B196.9kN C200.1kN D237.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).对短边方向作轴心受压验算时，承载力影响系数与( )项数值最为接近。A0.837 B0.881 C0.567 D0.769（分数：1.00

15、）A.B.C.D.8.有一截面尺寸为 240mm240mm 的钢筋混凝土小柱支承在厚为 240mm 的砖墙上(题图)，墙体采用MU10，M2.5 混合砂浆砌筑。该柱下端支承处墙体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.已知钢筋砖过梁净跨/ n=1.5m，采用 MU10 的多孔砖和 M5 的混合砂浆砌筑，在距洞口 0.6m 高度处作用板传来的荷载标准值为 10kN/m(其中活荷载标准值为 4kN/m)，墙厚 370mm。（分数：2.00）(1).过梁上考虑的均布线荷载与( )项数值最为接近。A23.6kN B17.26kN C15.5kN D28.7kN（分数：

16、1.00）A.B.C.D.(2).假设已知过梁上的均布荷载设计值为 15kN，则钢筋砖过梁的配筋计算面积与( )项数值最为接近(钢筋采用 HPB235 钢筋)。A23mm 2 B26.5mm 2 C35.8mm 2 D40.4mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某单层房屋，剖面如题图所示，跨度 9m，假定独立柱由单排孔 MU20 混凝土小型空心砌块(390mm190mm190mm)和 M10 混合砂浆砌筑而成，截面 bh=600mm800mm。（分数：3.00）(1).假设房屋类别为弹性方案，柱高 H=4.8m，柱间无支撑。试计算独立柱在垂直排架方向的高厚比 ，并指出应为( )项数值。A

17、8 B8.8 C10 D11（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定砌块对孔砌筑，孔内不灌实混凝土，柱头全截面设一预制刚性垫块，且梁端有效支承长度a0=364mm。垫块下局部受压承载力与( )项数值接近。A785kN B685kN C933kN D743kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假设房屋为弹性方案，砌块空心率 =0.3，对孔砌筑，采用 C25 细石混凝土灌实，柱高 H=5.33m，柱底在该方向标准荷载作用下的偏心距 e=250mm。试计算偏心受压柱的承载力，与( )项数值最为接近。A834kN B596kN C619kN D576kN（分数：1.00）A.B.C.D.

18、某 5m 高轴心受压砖柱，e=0，上下端均为不动铰支座，采用 MU10 和 M5 的混合砂浆砌筑，截面尺寸为490mm490mm。（分数：2.00）(1).该柱受压承载力设计值与( )项数值相近。A292.7kN B213.5kN C241.4kN D255.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当该柱采用网状配筋配置，钢筋为 b4 冷拔低碳钢丝，f y=430N/mm2，钢筋网竖向间距 s=260mm(四皮砖)，网格尺寸为 60mm60mm，已求得体积配筋率 =0.162，f n=2.522N/mm2，该网状配筋柱承载力与( )项数值最为接近。A592.7kN B513.5kN C

19、441.4kN D491.1kN（分数：1.00）A.B.C.D.9.关于网状配筋砌体的下列论述，( )正确。A网状配筋砌体所用砂浆等级不应低于 M2.5，砖的强度不应低于 MU7.5B钢筋的直径不应大于 10mmC钢筋网的间距不应大于五皮砖，并不大于 400mmD砌体灰缝厚度应保证钢筋上下各有 10mm 的砂浆层（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-51 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)有一钢筋混凝土单跨梁，截面及配筋如题图所示，混凝土强度等级为 C40，纵向受力钢筋 HRB400 级，箍筋及两侧纵向构造钢筋 HRB335 级。已知跨中弯矩设计值

20、 M=1460kNm，轴向拉力设计值N=3800kN；a s=as=70mm。（分数：3.00）(1).该梁每侧纵向构造钢筋最小配置量为( )。A1012 B1014 C1116 D1118（分数：1.00）A.B.C. D.解析：h o=2400-70=2330(mm)，h w=2330-200=2130(mm)，b=800mm根据混 20109.2.13 条规定As 构 0.1%bh w，且间距 d200mm，A s 构 0.1%8002130=1704(mm)每侧根数 n=(2400-70-70)/20-1=10.3 取 11 根显然，A、B 项间距不满足，D 项配筋过大(2).非抗震没

21、计时，该梁跨中截面所需下部纵向钢筋 As(mm2)为( )。提示：仅按矩形截面计算。A3530 B5760 C7070 D9600（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：h o=ho=2400-70=2330(mm)，b=800mmeo=M/N=1460103/3800=384.2(mm)h/2-a s=(0.5240070)=1130(mm)故构件属于小偏拉e=eo+h/2-as=384.2+2400/2-70=1514.2(mm)根据混 2010表 4.2.31 注的规定，取 fy=300N/mm2，由式(6.2.232)(3).非抗震设计时，该梁支座截面设计值 V=5760kN，与该值

22、相应的轴拉力设计值为 N=3800kN，计算剪跨比 =1.5，该梁支座截面箍筋配置为( )。A610100 B612150 C612100 D614100（分数：1.00）A.B.C. D.解析：h o=2400-70=2330(mm)，b=800mm由混 2010式(6.3.14)某单跨预应力钢筋混凝土屋面简支梁，混凝土强度等级为 C40，计算跨度/ 0=17.7m，要求使用阶段不出现裂缝。（分数：2.00）(1).该梁跨中截面按荷载效应的标准组合计算弯矩值 Mk=800kNm，按荷载效应准永久组合Mq=750kNm，换算截面惯性矩 I0=3.41010mm4。该梁按荷载效应标准组合并考虑荷

23、载效应长期作用影响的刚度 B(N/mm2)为( )。A4.8510 14 B5.2010 14 C5.7010 14 D5.8210 14（分数：1.00）A. B.C.D.解析：混凝土等级 C40，查混 2010表 4.1.5，知 Ec=3.25104N/mm2由式(7.2.32)Bs=0.85EcIo=0.853.251043.41010=9.3931014(N/mm2)由该规范 7.2.5 条第 2 款规定，取 =2.0由式(7.2.21)(2).该梁按荷载效应组合并考虑预压应力长期作用产生的挠度 f1-56.6mm，计算的预加力短期反拱值f2=15.2mm，该梁使用上对挠度有较高要求，

24、则该梁挠度与规范中允许挠度f之比为( )。A0.59 B0.76 C0.94 D1.28（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据混 20107.2.6 条规定，考虑预压应力长期作用的影响，预加力短期反拱值 f2需乘以增长系数 2.0，f 2=215.2=30.4(mm)由该规范 3.4.3 条注 3 的规定 f=f1=f2=56.6-30.4=26.2(mm)由该规范表 3.4.3， 09m，挠度有较高要求，故f= 0/40017700/400=44.25(mm)所以有 f/f=26.2/44.25=0.5921.某钢筋混凝土次梁，下部纵向钢筋配置为 4 20，f y=360N/mm2，

25、混凝土强度等级为C30，f t=1.43N/mm2，在施工现场检查时，发现某处采用绑扎搭接接头，其接头方式如题图所示。试问，钢筋最小搭接长度 1(mm)，应与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据混 20108.3.1 条，某现浇钢筋混凝土多层框架结构房屋，抗震设计烈度为 9 度，抗震等级为一级：梁柱混凝土强度等级为C30，纵筋均采用 HRB400 级热轧钢筋。框架中间楼层某端节点平面及节点配筋如题图所示。（分数：3.00）(1).该节点上、下楼层的层高均为 4.8m，上柱的上、下端弯矩设计值分别为=450kNm， =400kNm；下柱的上、下端弯矩设计值分别

26、为 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：计算简图如题 7 图所示，(2).假定框架梁 KL1 在考虑 x 方向地震作用组合时的梁端最大负弯矩设计值 Mb=650kNm；梁端上部和下部配筋均为 5 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：(1)按混 2010公式(11.6.23)计算，根据混 201011.3.2 条的条文说明计算 Mbua，(2)按混 201011.6.2 条公式 11.6.24 计算，(3).假定框架梁柱节点核心区的剪力设计值 Vj=1300kN，箍筋采用 HRB335 级钢筋，箍筋间距 s=100mm，节点核心区箍筋的最小体积配箍率 vmin=0.67%；a s=a

27、s=40mm。试问，在节点核心区，下列( )项箍筋的配置较为合适。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据混 2010公式(11.6.41)，rRE=0.85(混 201011.1.6) j=1.0(混 201011.6.3 条及其条文说明)2.下述关于预应力混凝土结构设计的观点，其中( )项不妥。A对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，均可考虑内力重分布B后张法预应力混凝士超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合C当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取 1.0；不利时

28、取 1.2D预应力框架柱箍筋应沿柱全高加密（分数：1.00）A. B.C.D.解析：A 不正确，见混 201010.1.8 条B 正确，见混 201010.1.5 条C 正确，见混 201010.1.2 条D 正确，见抗 20i0附录 C.0.73 条3.某框架梁，抗震设防烈度为 8 度，抗震等级为二级，环境类别一类，其施工图用平法表示如题图所示。试问，在 KL1(3)梁的构造中(不必验算箍筋加密区长度)，下列( )项判断是正确的。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据抗 2010)第 6.3.33 条，该梁支座负筋配 8 25，其纵向钢筋的配筋率：箍筋最小直径应增大 2mm，即箍筋直

29、径不能采用 8，而需采用某多层民用建筑，采用现浇钢筋混凝土框架结构，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级：梁、柱混凝土强度等级均为 C30。平行于该建筑短边方向的边榀框架局部立面如题图所示。（分数：4.00）(1).在计算地震作用时，假定框架梁 KL1 上的重力荷载代表值 Pk=180kN，q k=25kN/m；由重力荷载代表值产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值 =260kNm ；由地震作用产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值 =390kNm( )， （分数：1.00）A.B.C. D.解析：根据混 2010)第 11.3.2 条，(1)求与两组弯矩相应的剪力 V1o

30、 n=8.4-0.6=7.8m。考虑地震作用效应和重力荷载代表值的效应组合，其地震作用分项系数和重力荷载分项系数分别为 1.3 和 1.2(抗 2010第 5.4.1 条)(2)(2).已知柱 Z1的轴力设计值 N=3600kN，箍筋配置如题 13 图所示。试问，该柱的体积配箍率与规范规定的最小体积配箍率的比值，应与下列( )项数值最为接近。提示：纵向受力钢筋保护层厚度 c=30mm。A0.63 B0.73 C1.43 D1.59 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：查抗 20106.3.9，柱最小配筋特征值 =0.15根据混 2010)11.4.5 条或抗 20106.3.9 条，当混

31、凝土强度等级低于 C35 时，应按 C35 计算配箍率(3).假定框架梁端截面(在 B 轴柱边处)上部和下部配筋分别为 6 25 和 4 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据混 2010第 6.2.10 条及 11.3.1 条，根据混 201011.1.6 条、11.3.1 条及 7.2.1 条，计算框架梁抗震受弯承载力M：(4).假定在进行结构整体分析计算时，未进行扭转耦联计算，且已知柱 Z1在永久荷载、楼面活荷载(无特殊库房)、水平地震作用下的轴力标准值分别为 2100kN、650kN、400kN，试问，该柱的轴压比与下列( )项数值最为接近。A0.61 B0.68 C0.73

32、D0.77（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据抗 2010)5.2.3 条，平行于短边方向的边榀框架地震作用效应，应乘以 1.15 的增大系数根据抗 2010)第 5.4.1 条及 5.1.3 条，N=1.22100+1.20.5650+1.151.3400=3508kN某冶金工厂操作平台横剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为 20kN/m2，平台结构自重为 2kN/m2，每跨横梁中部设有检修单轨吊车，其作用荷载标准值 F=100kN，每片框架承受水平活荷载标准值 H=50kN，平台柱自重可忽略不计。平台梁跨度 9m，柱距 5m，柱高 6m，柱顶与横梁铰接，柱底

33、与基础固接，各列柱纵向均设有柱间支撑，柱顶纵向有可靠支承，平台面铺钢板，与横梁焊接。平台结构采用 Q235-BF(3 号钢)制作，在框架平面内，中柱截面惯性矩为边柱的 2 倍，中柱截面为钢板焊成的实腹工形柱，如题图，两翼缘为-250mm25mm，腹板为-450mm12mm。i x=21.1 cm，i y=6.03cm，W x=3187cm3。（分数：6.00）(1).柱 CD 强轴方向惯性矩为( )。A260417cm 4 B180731cm 4 C79685cm 4 D79685mm 4 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).平台柱的框架平面外计算长度为( )。A4200mm B

34、6000mm C9000mm D12 000mm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据钢结构设计规范，框架柱在框架平面外的计算长度取阻止框架平面外位移的支承点之间的距离。本题柱顶有可靠支承，柱的框架平面外计算长度取柱高，即 6000mm(3).柱 CD 仅轴力 N=1126kN 作用时，截面最大应力是( )。A62.9N/mm 2 B76.4N/mm 2 C113.3N/mm 2D135.9N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：首先根据钢结构设计规范(GB 500172003)按轴压构件计算其正应力求得 62.9N/mm2。再按第5.1.2 条计算稳定性。首先求平面内、

35、平面外长细比 x=57、 y=100。按表 5.1.2，由于题中未指明柱翼缘板是轧制、剪切或焰切边，从安全考虑，按轧制考虑，平面内取 b 类，平面外取 c 类，查附录二附表3.2， x=57 时得 =0.823；再查附表 3.3， y=100 时得 =0.463 和 对比， 也控制截面计算，其平面外稳定性：(4).柱 CD 在 N=1126kN、M x=210kNm 作用下，截面最大应力是( )。A108.3N/mm 2 B125.7N/mm 2 C149.1N/mm 2D171.4N/mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据钢结构设计规范(GB 500172003)，本题柱不承

36、受 My查表 5.2.1，截面塑性发展系数 x=1.05，强度(5).柱 CD， （分数：1.00）A.B.C. D.解析：根据钢结构设计规范(GB 500172003)第 5.2.2 条=，本题框架属有侧移框架， mx=1.0由下列两式：(6).柱 CD， y=100， （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据钢结构设计规范(GB 500172003)第 5.2.2 条二，柱平面外支承点为柱顶和柱底，柱在此段内，无横向荷载作用，按附录 B.5 公式 B.5-1 求得 =0.843框架平面外稳定性的最大应力是：如题图所示的简支梁，其截面为不对称工字形，材料为 Q235-AF，钢梁的中点和

37、两端均有侧向支承，上面承受有集中荷载(未包括梁自重)F=160kN(设计值)的作用，中和轴位置如图。（分数：4.00）(1).截面对 x 轴的惯性矩为( )。A93440cm 4 B95860cm 4C96736cm 4 D98640cm 4（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(2).截面对 y 轴的惯性矩为 2330cm4时，截面对 y 轴的长细比为( )。A100.6 B113.5 C127.7 D134.9 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：提示：注意 1=6000mm(3).由于 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由于梁进入弹塑性工作阶段，由 =2.5 查规范对其

38、修正得 =0.946，则应力为(4).梁承受的最大弯矩设计值 M=497.3kNm、W 2=1920cm3时受拉翼缘最外面纤维的应力为( )。A196.8N/mm 2 B206N/mm 2 C209.4/mm 2 D247N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：4.承受动荷载的板材，要求焊缝与母材等强的对接接头，其纵横两方向对接焊缝( )。A可采用十字形交叉B不允许十字形交叉C如为 T 形交叉，交叉点距离不得小于 300mmD如为 T 形交叉，拼接料的长度和宽度均不得小于 200mm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：按建筑钢结构焊接规程关于承受动荷载的对接接头的条文，其纵

39、横向的对接焊缝，可采用十字形交叉5.某车间行驶多台重级题工作制吊车，当进行疲劳计算时，吊车荷载应考虑( )。A两台相邻最大吊车标准值 B一台最大吊车设计值乘以动力系数C一台最大吊车设计值 D一台最大吊车标准值（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：按 GB 500172003 第 3.1.5 条计算疲劳时用荷载标准值按第 3.1.6 条计算疲劳时应考虑在跨间内起重量最大的一台吊车确定，动力荷载标准值不应乘动力系数6.对于承受均布荷载的热轧 H 型钢，应计算( )。A抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定性、局部稳定性B抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、局部稳定性C抗弯强度、腹板上边缘局部承压强度、整

40、体稳定性D抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、容许挠度（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：因轧制型钢翼缘和腹板厚度受轧钢工艺限制，不能太薄，一般都超过要求的宽(高)厚比，可不计算局部稳定7.轴心受压柱端部为铣平时，与底板连接的焊缝、铆钉或螺栓的计算按柱最大压力的( )取值。A15% B25% C50% D75%（分数：1.00）A. B.C.D.解析：按 GB 500172003 轴心受压柱为铣平端时，其连接焊缝、铆钉或螺栓应按最大压力的 15%计算某柱采用 MU10 烧结普通砖及 M5 水泥砂浆砌体，截面为 490mm620mm，柱计算高度 H0=5.6m，为偏心受压，偏心距为 e=90m

41、m(长边方向)施工控制质量为 B 级。（分数：2.00）(1).该柱的承载力与( )项数值最为接近。A150.23kN B196.9kN C200.1kN D237.5kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：f=1.50 N/mm 2，A=490mm620mm=0.303 m 20.3m 2采用水泥砂浆， a=0.9调整后 f=0.91.50=1.35 N/mm2其中(2).对短边方向作轴心受压验算时，承载力影响系数与( )项数值最为接近。A0.837 B0.881 C0.567 D0.769（分数：1.00）A. B.C.D.解析：8.有一截面尺寸为 240mm240mm 的钢筋混凝土

42、小柱支承在厚为 240mm 的砖墙上(题图)，墙体采用MU10，M2.5 混合砂浆砌筑。该柱下端支承处墙体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：f=1.3N/mm 2 取 a=1.0影响局部抗压强度的面积 A 0=(a+h)h=(240+240)240=115200mm2局部受压面积 A =240240=57600mm2砌体局部抗压强度提高系数已知钢筋砖过梁净跨/ n=1.5m，采用 MU10 的多孔砖和 M5 的混合砂浆砌筑，在距洞口 0.6m 高度处作用板传来的荷载标准值为 10kN/m(其中活荷载标准值为 4kN/m)，墙厚 370mm。（分数

43、：2.00）(1).过梁上考虑的均布线荷载与( )项数值最为接近。A23.6kN B17.26kN C15.5kN D28.7kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由于 hw=0.6m n=1.5m，故必须计入板传来的荷载；又因 370mm 墙单面抹灰的面荷载为 7.43N/mm2；过梁上均布荷载：(2).假设已知过梁上的均布荷载设计值为 15kN，则钢筋砖过梁的配筋计算面积与( )项数值最为接近(钢筋采用 HPB235 钢筋)。A23mm 2 B26.5mm 2 C35.8mm 2 D40.4mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：过梁的计算高度为板下的高度 600mmh0

44、=h-a，=600-15=585mm选用 HPB235 级钢，f y=210N/mm2弯矩：配筋面积：某单层房屋，剖面如题图所示，跨度 9m，假定独立柱由单排孔 MU20 混凝土小型空心砌块(390mm190mm190mm)和 M10 混合砂浆砌筑而成，截面 bh=600mm800mm。（分数：3.00）(1).假设房屋类别为弹性方案，柱高 H=4.8m，柱间无支撑。试计算独立柱在垂直排架方向的高厚比 ，并指出应为( )项数值。A8 B8.8 C10 D11（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由规范表 5.1.3 可知对于无柱间支撑的独立柱，在垂直排架方向的计算高度为H0=1.25H=6

45、m由规范 5.1.2，构件的高厚比：(2).假定砌块对孔砌筑，孔内不灌实混凝土，柱头全截面设一预制刚性垫块，且梁端有效支承长度a0=364mm。垫块下局部受压承载力与( )项数值接近。A785kN B685kN C933kN D743kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由规范表 3.2.13 及注 2 可知，调整后砌体抗压强度为f=4.950.7=3.47N/mm2由规范 5.2.5 可知采用刚性垫块后，垫块外砌体面积的有效影响系数为则垫块下砌体的局部受压承载力为(3).假设房屋为弹性方案，砌块空心率 =0.3，对孔砌筑，采用 C25 细石混凝土灌实，柱高 H=5.33m，柱底在该方

46、向标准荷载作用下的偏心距 e=250mm。试计算偏心受压柱的承载力，与( )项数值最为接近。A834kN B596kN C619kN D576kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：灌芯砌体的抗压强度：fg=f+0.6afc=4.950.7+0.60.311.9=5.61N/mm2柱的高厚比：轴心受压构件的稳定系数：某 5m 高轴心受压砖柱，e=0，上下端均为不动铰支座，采用 MU10 和 M5 的混合砂浆砌筑，截面尺寸为490mm490mm。（分数：2.00）(1).该柱受压承载力设计值与( )项数值相近。A292.7kN B213.5kN C241.4kN D255.6kN（分数：1

47、.00）A. B.C.D.解析：F=1.50 N/mm 2A=0.490.49=0.24m20.3m 2根据规范 3.2.3 条第 2 款得调整系数 a=0.7+0.24=0.94，调整后 f=0.941.50=1.41N/mm2由规范表 5.1.2 得 =1.0，H o=5m=1.05/0.49=10.2轴心受压构件的稳定系数：无筋砌体的承载力：N(2).当该柱采用网状配筋配置，钢筋为 b4 冷拔低碳钢丝，f y=430N/mm2，钢筋网竖向间距 s=260mm(四皮砖)，网格尺寸为 60mm60mm，已求得体积配筋率 =0.162，f n=2.522N/mm2，该网状配筋柱承载力与( )项数值最为接近。A592.7kN B513.5kN C441.4kN D491.1kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：砖柱的高厚比取 a=0.00159.关于网状配筋砌体的下列论述，( )正确。A网状配筋砌体所用砂浆等级不应低于 M2.5，砖的强度不应低于 MU7.5B钢筋的直径不应大于 10mmC钢筋网的间距不应大于五皮砖，并不大于 400mmD砌体灰缝厚度应保证钢筋上下各有 10mm 的砂浆层（分数：1.00）A.B.C. D.解析：随着荷载的增加，裂缝发展缓慢，沿高度为横向钢筋所阻断，不会形成贯通的竖向裂缝，所以 B 不正确