【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-55及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-55 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)题 12：如题图所示的某三跨钢筋混凝土连续粱，截面尺寸为 250mm500mm。采用 C30 的混凝土，粱内纵筋为HRB335，箍筋为 HPB235，a s=35mm，作用在梁上的荷载标准值见题图，标准荷载作用下的弯矩、剪力见题图，粱端弯矩调幅系数为 0.8，荷载系数为 1.2。（分数：2.00）(1).中跨梁的跨中受拉钢筋的计算面积与下列( )项数值最为接近。A1610mm 2 B1256mm 2 C1572mm 2 D1752mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知箍筋间距 s=100m

2、m，支座剪力 75%以上由集中荷载引起，计算剪跨比 =3，则剪力最大截面处的箍筋的最小配箍面积与下列( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B147mm 2 C102mm 2 D89mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.题 35：某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长 He=11.5m。上下柱的截面尺寸如题图所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kNm，N=236kN；下柱是 M =400kNm，N=1200kN。（分数：3.00）(1).若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的偏心

3、距增大系数与下列( )项数值最为接近。A1.05 B1.10 C1.16 D1.13 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知上柱的偏心距增大系数 =1.12，初始偏心距 ei=495mm，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积与下列( )项数值最为接近。A605mm 2 B953mm 2 C724mm 2 D890mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列( )项数值最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面

4、积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。A305mm 2 B453mm 2 C360mm 2 D410mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.题 69：某矩形截面钢筋混凝土构件，截面 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，箍筋采用 HPB235，纵向受力钢筋为 HRB335，a s=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受扭塑性抵抗矩Wt=18106mm3，U cor=1400mm，A cor=112500mm2。（分数：4.00）(1).假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为 t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列( )

5、项数值相近。A0.19% B0.30% C0.21% D0.25%（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定构件承受弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=14kNm，剪力设计值为 V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下列( )项数值最为接近。A615mm 2 B963mm 2 C734mm 2 D895mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该构件承受的弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为 V=85kN，箍筋间距为 100mm， t=1.18。试问按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量与下列( )项数值最

6、为接近。A41mm 2 B35mm 2 C26mm 2 D30mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比 =3，承受扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为V=90kN，其受扭承载力降低系数的计算值 t与下列( )项数值相近。A1.02 B1.09 C1.15 D1.11（分数：1.00）A.B.C.D.1.题图所示一框架结构中间层的端节点，抗震等级为二级，柱截面尺寸为 450mm450mm，混凝土强度等级为 C35，框架梁上排受力主筋为 HRB335 钢，直径为 22mm。则在该节点处上排主筋水平段 b 和向下弯折段 a 的锚固长度，应不小于下

7、列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D.题 1112：已知一无梁楼板，柱网尺寸为 5.5m5.5m，板厚为 160mm，中柱截面尺寸为 400mm400mm；混凝土强度等级为 C30，在距柱边 565mm 处开有一 700mm500mm 的孔洞如题图，a s=25mm。（分数：2.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=15kN/m2(包括自重)，活荷载 q2= 5kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 Fl与下列( )项数值最为接近。A745kN B698kN C845kN D656kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设集中反力作用面中心至开孔外边画出两条切

8、线之间的长度为 242mm，若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设计值与下列( )项数值最为接近。A256.5kN B338.8kN C423kN D321.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.题 1314：已知构件的局部承压面积为 250mm200mm，混凝土的强度等级为 C25，配置方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。（分数：2.00）(1).焊接钢筋网片为 500mm400mm，钢筋直径为 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).间接钢筋的局部承压承载力提高系数 cor=2，体积配箍率为 v=0.03，该构件的局部受压承载力与下列( )项数值最为接近。A2513kN

9、B2628kN C2613kN D2698kN（分数：1.00）A.B.C.D.2.钢筋混凝土大偏心受压构件的破坏特征是( )。A远离轴向力一侧的钢筋先受拉屈服，随后另一侧钢筋压屈，混凝土压碎B远离轴向力一侧的钢筋应力不定，而另一侧钢筋压屈，混凝土压碎C靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土应力不定，而另一侧钢筋受压屈服，混凝土压碎D靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土先屈服和压碎，而远离纵向力一侧的钢筋随后受拉屈服（分数：1.00）A.B.C.D.题 1623：如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值 N=400kN，钢材采用 Q235-BF(3 号钢)焊接时，采用 E43型手工焊条。高强螺栓连接时，采用摩

10、擦型高强度螺栓 M20，材质为 20MnTiB，等级为 10.9 级，接触面喷砂处理。普通螺栓受拉连接时，采用 M20 普通螺栓，Q235 钢(3 号钢)制作，4.6 级。（分数：8.00）(1).角焊缝“A”的长度是( )。A150mm B160mm C220mm D310mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如将焊缝“A”改为摩擦型高强度螺栓，需要( )个。A2 B2.5 C3 D4（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当偏心距 e0=0 时，连接板与翼缘板的角焊缝“B”至少为( )mm。A160 B170 C280 D290（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当偏心距

11、e0=50mm 时，角焊缝 B 的折算强度是( )mm 2。A86.0 B105.8 C109.3 D152.1（分数：1.00）A.B.C.D.(5).当偏心距 e0=0 时，翼缘板与柱的连接要( )个受拉普通螺栓。A4 B6 C8 D10（分数：1.00）A.B.C.D.(6).当偏心距 e0=50mm 时，如图所示翼缘板与柱连接，采用 10 个受拉普通螺栓是( )。A够 B不够C略嫌不够，可不必增加螺栓数 D富余太多，可以减少螺栓数目（分数：1.00）A.B.C.D.(7).翼缘板宽 140mm，厚 10mm，垫板厚 6mm，承托角钢将肢切成 30mm 宽，问翼缘板底部刨平顶紧时局部承压

12、应力是( )N/mm 2。A129 B229 C285 D300（分数：1.00）A.B.C.D.(8).承托角钢采用 （分数：1.00）A.B.C.D.3.梁的支承加劲肋应设置在( )。A弯曲应力大的区段 B剪应力大的区段C上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位 D有吊车轮压的部位（分数：1.00）A.B.C.D.4.简支梁当( )时整体稳定性最差。A两端纯弯矩作用 B满跨均布荷载作用C跨中集中荷载作用 D满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用（分数：1.00）A.B.C.D.5.杆件与节点板的连接采用 22 个 M24 的螺栓，沿受力方向分两排按最小间距排列，螺栓的承载力折减系数是( )。A0.70

13、 B0.75 C0.80 D0.90（分数：1.00）A.B.C.D.6.( )对钢材的疲劳强度影响不显著。A应力幅 B应力比 C应力循环次数 D各种钢号（分数：1.00）A.B.C.D.7.重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，下列( )部位可不计算疲劳。A简支实腹吊车梁的下翼缘板 B简支桁架式吊车梁端压杆C简支桁架式吊车梁端拉杆 D简支桁架式吊车梁下弦杆（分数：1.00）A.B.C.D.8.深仓和浅仓的主要区别在于( )。A在垂直荷载作用下，深仓的仓壁按深梁计算，浅仓的仓壁按普通梁计算B计算深仓贮料压力时，必须考虑贮料与仓壁间的摩擦力，浅仓则不考虑C深仓贮料压力按朗金土压力公式计算，

14、浅仓贮料压力按修正的杨森公式计算D仓壁的加劲肋布置原则不同（分数：1.00）A.B.C.D.题 3031：题图为某办公楼底层局部承重横墙的示意图，墙体厚 240mm，采用 MU10 黏土砖、M5 混合砂浆砌筑。（分数：2.00）(1).假设该横墙有窗洞 900mm900mm。试问有洞口墙允许高厚比的修正系数 2，应为下列( )项数值。A0.84 B1 C1.2 D0.9（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设该横墙有门洞 900mm2100mm，横墙高厚比验算式(= （分数：1.00）A.B.C.D.9.试验算外纵墙上截面为 bh=240mm400mm 的钢筋混凝土挑粱下砖砌体的局部受压

15、承载力，并指出其值与下列( )项数值最为接近。A132.7kN B166.9kN C159.3kN D181.1kN（分数：1.00）A.B.C.D.题 3334：某带壁柱的砖墙，采用砖 MU10、混合砂浆 M5 砌筑。柱的计算高度为 3.6m。截面尺寸如题图：（分数：2.00）(1).轴向力作用于。点时的受压墙体的承载力，接近下列( )项数值。A520.65kN B473.72kN C354.99kN D236.66kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).轴向力作用于 A 点时的受压墙体承载力接近下列( )项数值。A281.24kN B304.36kN C239.05kN D210.9

16、3kN（分数：1.00）A.B.C.D.10.下列论述正确的是( )。A砌体结构房屋层数少、高度较低，故其布置与其抗震性能关系不大B底层框架房屋框架柱的刚度较上层墙体的刚度柔很多，能像弹簧一样产生较大的变形，可大大降低地震力的输入，因此这是一种较理想的体系C砌体结构房屋高宽比限值，主要是防止结构可能产生的整体弯曲破坏D抗震横墙的最大间距限制主要是控制横墙的最大变形（分数：1.00）A.B.C.D.题 3637：一多层砌体房屋局部承重横墙，如题图所示，采用 MU10 烧结普通砖、M5 砂浆砌筑：防潮层以下采用 M10水泥砂浆砌筑。砌体施工质量控制等级为 B 级。（分数：2.00）(1).试问，横

17、墙轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。A299kN/m B265kN/m C251kN/m D283kN/m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定横墙增设构造柱 GZ(240mm240mm)，其局部平面如题 37 图所示。GZ 采用 C25 混凝土，竖向受力钢筋为 4 12，箍筋为 6100。已知组合砖墙的稳定系数 com=0.804，试问，砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合砖墙的轴心受压承载力，与下列( )项数值最为接近。A914kN B983kN C983kN/m D914kN/m （分数：1.00）A.B.C.D.题 3839：某建筑物中部屋面等截面挑粱 L(240mm30

18、0mm)，如题图所示。屋面板传来活荷载标准值 Pk=6.4kN/m，设计值 p=8.96kN/m；屋面板传来静荷载和梁自重标准值 gk=16kN/m，设计值 g=19.2kN/m。（分数：2.00）(1).根据砌体结构设计规范(GB 500032001)抗倾覆要求，挑梁埋人砌体长度 l1，应满足下列( )项关系式。Al 12.76m Bl 12.27m Cl 12.76m Dl 12.27m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).墙体采用 MU10 蒸压粉煤灰砖、M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级，试问，L 梁下局部受压承载力验算结果(N lfA l)，其左右端项数值与下列( )

19、组最为接近。A41.4kN136.08kN B73.8kN136.08kNC82.8kN108.86kN D82.8kN136.08kN（分数：1.00）A.B.C.D.11.关于保证墙梁使用阶段安全可靠工作的下述见解，其中( )项要求不妥。A一定要进行跨中或洞口边缘处托粱正截面承载力计算B一定要对自承重墙梁进行墙体受剪承载力、托粱支座上部砌体局部受压承载力计算C一定要进行托粱斜截面受剪承载力计算D酌情进行托粱支座上部正截面承载力计算（分数：1.00）A.B.C.D.12.下列关于挑梁的论述不正确的是( )。A梁下砌体所受的局部压力，即梁下砌体的支承反力 N，可近似按倾覆荷载的 2 倍取用B刚

20、性挑粱的倾覆点在墙边，弹性挑梁的倾覆点在墙内C挑梁的抗倾覆荷载，为挑粱埋入长度及尾端 45扩散角以上砌体自重与楼面恒载标准值之和D在挑梁上的砌体开裂前，按弹性地基梁理论分析得到的弹性挑粱埋入部分的计算变形曲线与实测变形曲线比较，二者接近（分数：1.00）A.B.C.D.13.对于采用原木下弦的木桁架，其跨度不宜大于( )项数值。A12m B15m C18m D21m（分数：1.00）A.B.C.D.14.如题图所示为一方木屋架端节点，其上弦杆轴力设计值 N=-120kN。该屋架采用水曲柳制作。当用木材单齿连接受剪承载力公式 = vfv进行验算时，其左右端项及其关系与( )组数值接近。A= =1

21、.00N/mm2 vfv=2.4N/mm2 B= =0.894N/mm2 vfv=1.608N/mm2C= =1.00N/mm2 vfv=1.608N/mm2 D= （分数：1.00）A.B.C.D.题 4449：某房屋墙下条形基础底面宽度 1.2m，基础埋置深度 d=1.3m，基础埋深范围内土的重度 m=118.0kN/m3，持力层为粉土，重度为 =17.0kN/m 3，对粉土取 6 组试样，进行直剪实验，已求得每组试样的内摩擦角 i和 ci具体数值见题表：题 44-49 表组别 1 2 3 4 5 6 i(度) 27.47 26.61 26.56 26.79 27.11 27.34ci(N

22、/mm2) 44.0 45.8 48.0 49.75 44.00 48.75（分数：6.00）(1).内摩擦角的变异系数，与( )值接近。A0.0142 B0.0179 C0.0191 D0.0213（分数：1.00）A.B.C.D.(2).黏聚力的变异系数与( )值接近。A0.0245 B0.0347 C0.0412 D0.0513（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果 =0.0130，则与内摩擦角的统计修正系数接近的值为( )。A0976 B0.989 C0.992 D0.997（分数：1.00）A.B.C.D.(4).如果 c=0.0338，则与黏聚力的统计修正系数接近的值为(

23、)。A0.972 B0.963 C0.958 D0.949（分数：1.00）A.B.C.D.(5).如果 c=0.958，则与黏聚力标准值接近的为( )。A41.9N/mm 2 B44.76N/mm 2 C46.96N/mm 2 D52.33N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(6).如果 =0.988，则与地基按抗剪强度指标求得的地基承载力设计值接近的为 ( )。A447N/mm 2 B456N/mm 2 C467N/mm 2 D473N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.题 5054：一幢 5 层砖混结构住宅楼，承重墙至标高0 处的荷载为 200kN/m，土层剖面至设计地

24、面至0 至-1.5m 深范围内是杂填土，重力密度 =16kN/m 3，其下为厚度较大的淤泥质软土，承载力特征值 fEK=70kN/m2，天然重力密度 =18kN/m 3，含水量 =50%( L)，颗粒相对密度为 2.60，地下水位在-3.5m 处，基础砌至标高-1.0m。若基底下采用中砂垫层，中砂垫层承载力特征值 fak=150kPa，中砂填筑后湿密度 =18.2 kN/m3，含水量 =7%。剖面如题图所示。要求：使用建筑地基处理技术规范。（分数：5.00）(1).中砂垫层的承载力 fa与下列( )项数值接近。A149kPa B158kPa C168kPa D174kPa（分数：1.00）A.

25、B.C.D.(2).如果垫层承载力 fa=168kPa，则基础最小宽度与( )项值接近。A1.24m B1.29m C1.35m D1.49m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果基础宽度为 1.45m，砂垫层厚度 z=2.0m，基础底平均压力 Pk=168kN/m2时，砂垫层与软弱土层界面中心处附加应力 Pz与( )项值接近。A47.9N/m 2 B53.6N/m 2 C56.6N/m 2 D64.1N/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).砂垫层底面中心处自重应力 pcz与下列( )项值接近。A34.6kN/m 2 B43.6kN/m 2 C49.9kN/m 2 D52.

26、4kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).淤泥质软弱土层承载力与( )项值接近。A112.5kN/m 2 B120.6kN/m 2 C133.4kN/m 2 D141.3kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.15.土的液限 l，塑限 p和塑性指数 Ip与( )项因素有关。A沉积环境 B矿物成分 C粒度组成 D天然含水量（分数：1.00）A.B.C.D.16.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载应按( )项荷载效应组合。A短期效应组合B短期效应组合且计入风荷载和地震荷载C长期效应组合且计入风荷载和地震荷载D长期效应组合，不计入风荷载和地震荷载（分数：1.00）A.B.C.D

27、.17.在同一条件下，由单桩竖向抗压静荷载试验得到 3 根试桩极限承载力实测值，它们分别为：Qu1=480kN，Q u2=500kN，Q u3=510kN。则单桩竖向极限承载力标准值应为 ( )kN。A497 B485 C490 D500（分数：1.00）A.B.C.D.题 5863：上海市区有 10 层的框架结构，丙类建筑，沿高度质量和刚度均匀。层高 4.00m，已知房屋总高度 H=40m，房屋总宽度 B=30m，基本风压为 w0=0.60kN/m2，房屋总长 L =50m。第一、第二振型如题图所示，各层重力荷载代表值 Gi=20000kN，结构阻尼比 s=0.05。（分数：6.00）(1)

28、.当结构的基本自振周期 T1=1.24s 时，风荷载脉动增大系数最接近( )项数值。A1.402 B1.342 C1.378 D1.352（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若风荷载脉动增大系数 =1.360，则楼顶处的风振系数 40最接近( )项数值。A1.538 B1.412 C1.337 D1.556（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若楼顶处的风振系数 40=1.55，则屋面高度处的风荷载标准值 wk(kN/m2)与 ( )项数值最为接近。A1.712 B1.493 C1.336 D1.271（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若 T1=1.4s，计算相应于第一振型自

29、振周期的地震影响系数 a1，其值与( )项数值最为接近。A0.023 B0.08 C0.054 D0.014（分数：1.00）A.B.C.D.(5).计算第二振型参与系数 2，其值与( )项数值最为接近。A-0.3125 B-0.2908 C0.4282 D0.1242（分数：1.00）A.B.C.D.(6).若 T2=0.35s，试计算第二振型基底剪力，与( )项数值最为接近。A297.79kN B-315.61kN C-465.28kN D233.34kN（分数：1.00）A.B.C.D.题 6466：如题图所示一钢筋混凝土水塔，有六根支柱支承。各层重力代表值 Gi见下表，已知设防烈度 7

30、 度，近震，类场地。基本自振周期 T1，满载 T1=2.06s，空载 T1=1.35s。题 6466 表水柜序号 1 2 3 4 5 6满载 空载Gi(kN) 92 194 200 205 217 294 2671 963（分数：3.00）(1).按高耸结构设计规范(GBJ 13590)计算水柜满载时的地震影响系数 a1，其与( )项数值最为接近。A0.08 B0.016C0.0141 D0.021（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算水柜空载时的地震影响系数 a1，其与( )项数值最为接近。A0.08 B0.016 C0.021 D0.032（分数：1.00）A.B.C.D.(3).

31、按底部等效弯矩法求基底弯矩 M0(kNm)，水柜满载及空载时 M0与( )项数值最为接近。A1644.78；966.17 B2060.44；1511.71C1420.97；672.41 D1252.23；672.41（分数：1.00）A.B.C.D.18.有抗震设防的框架-剪力墙结构计算所得框架各层剪力 Vf应按下列( )方法调整。AV f0.2V 0的楼层，设计时 Vf取 1.5Vfmax和 0.2V0的较小值BV f0.2V 0的楼层，设计时 Vf取 1.5Vfmax和 0.2V0的较大值CV f0.2V 0的楼层，设计时 Vf取 Vfmax和 0.2V0的较小值DV f0.2V 0的楼层

32、，设计时 Vf取 Vfmax和 0.2V0的较大值（分数：1.00）A.B.C.D.19.高层框架-剪力墙结构的计算中，下列( )符合规定。A对规则的框架剪力墙结构，可采用简化方法，不一定要按协同工作条件进行内力、位移分析B宜考虑两种类型结构的不同受力特点，按协同工作条件用简化方法进行内力、位移分析C应考虑两种类型结构的不同受力特点，按协同工作条件进行内力、位移分析，不宜将楼层剪力简单地按某一比例在框架与剪力墙之间分配D平面布置、立面体型规则的框架-剪力墙结构，考虑两种类型结构的不同受力特点，采用简化的协同工作条件进行内力、位移分析（分数：1.00）A.B.C.D.20.框筒结构中剪力滞后规律

33、，下列( )是不对的。A柱距不变，加大梁截面可减小剪力滞后B结构上部，剪力滞后减小C角柱愈大，剪力滞后愈小D结构为正方形时，边长愈大，剪力滞后愈小（分数：1.00）A.B.C.D.21.用振型组合法计算时，设材 M1、M 2、M 3分别为三个振型计算所得某截面的弯矩值，则截面弯矩组合值应取( )。A B （分数：1.00）A.B.C.D.22.延性结构的设计原则为( )。A小震不坏，大震不倒B强柱弱梁，强剪弱弯，强节点，强锚固C进行弹性地震反应时程分析，发现承载力不足时，修改截面配筋D进行弹塑性地震反应时程分析，发现薄弱层、薄弱构件时，修改设计（分数：1.00）A.B.C.D.23.在某大城市

34、郊区设计一幢有特殊要求的矩形平面筒体结构，高度 150m，基本风压为 0.35kN/m2，风荷载体型系数为 s=1.3，风振系数为 50=1.17， 100=1.28， 150= 1.37。则高度 50m、100m、150m 处垂直于建筑物表面上的风荷载标准值 wk，下列( )项是正确的。A1.78；1.46；1.07 B1.63；1.34；0.98 C1.58；1.25；0.87 D1.48；1.22；0.83（分数：1.00）A.B.C.D.题 7377：某公路桥梁，计算跨径为 25m，由双车道和人行道组成。桥面宽度为 0.25m(栏杆)+1.5m(人行道)+7.0m(车行道)+1.5m(

35、人行道)+0.25m(栏杆)=10.5m。桥梁结构由梁高 1.5m 的 5 根 T 型主粱和 5 根横梁组成，混凝土标号为 30 号。设计荷载为公路-级荷载，人群荷载 q 人 =3kN/m2。桥梁结构的布置如题图所示。使用规范：公路桥涵设计规范(JTG D602004)及(JTG D622004)（分数：5.00）(1).试问，1 #主梁跨中断面由二行汽车车队产生的活载横向分布系数最大值，与下列 ( )项数值最为接近。提示：不计主梁抗扭刚度，按刚性横梁法即偏心受压法计算横向分布系数，单行汽车车队汽车轴重为 P。A0.500P B0.510P C0.520P D0.530P（分数：1.00）A.

36、B.C.D.(2).试问，1 #主梁跨中断面由人行道上的人群荷载产生的横向分布系数最大值，与下列 ( )项数值最为接近。A0.9275q 人 B0.9375q 人 C0.9475q 人 D0.9575q 人 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).试问，该桥主梁跨中断面由二行汽车荷载引起的总弯矩值与下列( )项数值最为接近。提示：不计冲击系数与横向分布系数。A3404.0kNm B3426.0kNm C3433.0kNm D3436.5kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定主梁跨中全断面由二行汽车荷载产生的总弯矩值 Mp=3500kNm(未计入冲击系数)，其 1#主梁的横向分布

37、系数为 0.48P(P 为轴重)。试问该桥 1#主梁跨中断面由二行汽车荷载引起的最大弯矩值，与下列( )项数值最为接近。A1932.0kNm B966.0kNm C563.37kNm D1006.73kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).假定 1#主梁跨中断面由人行道上的人群荷载产生的横向分布系数为 0.957，试计算该桥 1#主梁跨中断面由人群荷载产生的最大弯矩值，并指出其值与下列( )项数值最为接近。A209.73kNm B419.46kNm C224.30kNm D439.46kNm（分数：1.00）A.B.C.D.题 7879：有一座公路简支梁桥，计算跨径为 20m，由 5

38、根主粱和 5 根横粱组成。等高度主粱，梁高为 1.25m；跨中腹板厚度为 0.16m，支点处腹板宽度应加宽。混凝土标号为 30 号。假定已计算出在支点处某根主梁的恒载剪力为 275kN，活载剪力为 182.5kN。使用规范：公路桥涵设计规范(JTG D622004)（分数：2.00）(1).试问，该主梁支点处的承载能力极限状态剪力值与下列( )项数值最为接近。A585.5kN B595.5kN C600.5kN D603.1kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定截面有效高度 h0=0.88h，试问，根据承载能力极限状态计算的支点最大剪力为 645.2kN，该主梁在支点处断面的腹板厚

39、度应选用下列( )项数值。A0.24m B0.21m C0.20m D0.18m（分数：1.00）A.B.C.D.24.某公路桥梁由整体式钢筋混凝土板梁组成，计算跨径为 120.m，斜交角 30，总宽度为 9m，梁高为0.7m。在支承处每端各设三个支座。其中一端用活动橡胶支座(A 1、A 2、A 3)；只一端用固定橡胶支座(B1、B 2、B 3)。其平面布置如题图所示。试问，在恒载(均布荷载)条件下各支座垂直反力大小的正确判断，应为下列( )项所述。（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-55 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)题 12：如题图所示的某

40、三跨钢筋混凝土连续粱，截面尺寸为 250mm500mm。采用 C30 的混凝土，粱内纵筋为HRB335，箍筋为 HPB235，a s=35mm，作用在梁上的荷载标准值见题图，标准荷载作用下的弯矩、剪力见题图，粱端弯矩调幅系数为 0.8，荷载系数为 1.2。（分数：2.00）(1).中跨梁的跨中受拉钢筋的计算面积与下列( )项数值最为接近。A1610mm 2 B1256mm 2 C1572mm 2 D1752mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：中跨梁上作用的荷载设计值为：1.260=72kN梁支座截面的弯矩设计值为：1.2137kNm=164kNm支座弯矩调整后为：0.8164kN

41、m=131kNm则中跨梁的跨中弯矩为：M 中 = -131=193kNm接由混凝土规范式 7.2.1-1，可以得到受压区高度 x 计算式：则纵向受拉钢筋的面积为：相对受压区高度 =x/h 0=70/415=0.169 b=0.550配筋率 (2).已知箍筋间距 s=100mm，支座剪力 75%以上由集中荷载引起，计算剪跨比 =3，则剪力最大截面处的箍筋的最小配箍面积与下列( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B147mm 2 C102mm 2 D89mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：斜截面承载力计算：0.7ftbh0=0.71.43250465=116366NV=21600

42、0N当 V0.7f tbh0、300H500mm 构造要求：最小配箍面积Asv,min=(0.24ft/fyv)bs=(0.241.43/210)250100=41mm2箍筋最小直径 Dmin=6mm，箍筋最大间距 smax=200mm对集中荷载作用下的受弯构件，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算：题 35：某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长 He=11.5m。上下柱的截面尺寸如题图所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kNm，N=236kN；下柱是 M =400kNm，N=1200

43、kN。（分数：3.00）(1).若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的偏心距增大系数与下列( )项数值最为接近。A1.05 B1.10 C1.16 D1.13 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：由混凝土规范表 7.3.11-1，上柱的计算长度为：l 0=2Hu=23.6=7.2m附加偏心距 ea=max20，h/30=max20，13=20mm轴向压力对截面重心的偏心距：e 0=M/N=112000000/236000=475mm初始偏心距 ei=475+20=495mm(2).若已知上柱的偏心距增大系数 =1.12，初始偏心距 ei=495mm，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋

44、面积与下列( )项数值最为接近。A605mm 2 B953mm 2 C724mm 2 D890mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：当已知 As，受压区高度 x 可由混凝土规范式 7.3.4-1 求得：N 1fcbx+fyAs- sAsx= =31mm bh0=198mm 属于大偏心受压构件当 x2a s时，受拉区纵筋面积 As按下列公式求得Nesf yAs(h0-as)(3).若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列( )项数值

45、最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。A305mm 2 B453mm 2 C360mm 2 D410mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：柱截面面积 A:A=400900-2(900-300)150=180000mm2因为截面的中和轴通过腹板，因此截面受压区高度 x 为：因为下柱为大偏心受压，且截面配筋为对称配筋：题 69：某矩形截面钢筋混凝土构件，截面 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，箍筋采用 HPB235，纵向受力钢筋为 HRB335，a s=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受

46、扭塑性抵抗矩Wt=18106mm3，U cor=1400mm，A cor=112500mm2。（分数：4.00）(1).假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为 t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列( )项数值相近。A0.19% B0.30% C0.21% D0.25%（分数：1.00）A.B. C.D.解析：矩形截面受扭塑性抵抗矩 Wt：wt=b2(3h-b) =3002(3500-300) =180000mm3剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t应按下列公式计算：截面有效高度为：h 0=500-35=465mm，由上式可以求得V/T=310-3mm-

47、1从而可以求得剪扭构件的受扭纵筋最小配筋率为 tl,min=0.6(2).假定构件承受弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=14kNm，剪力设计值为 V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下列( )项数值最为接近。A615mm 2 B963mm 2 C734mm 2 D895mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：截面受弯构件受压区高度 x 按下式计算：可以得到受压区高度 x 计算式：则纵向受拉钢筋的面积为：A s= =758mm2配筋率 受弯纵筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45f t/fy=max0.20%，0.21%=0.21%=0.54%验算是否要考虑剪力、扭矩的影响：当 V0.35f tbh0时，可仅按纯扭构件计算受扭承载力。0.35ftbh0=0.351.43300465=69820NV=20000N，可不考虑剪力的影响因为：T=14106Nmm=14kNm0.175f tWt=0.1751.4318000000=4.504kNm应进行受扭承载力计算。受扭承载力应按下列公式计算：T0.35 tftWt+1.2 fyvAst1Acor/S受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 Ast1由下式求得：受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积 Astl可由下式求得：受扭纵筋最小配筋率：tl,min=