【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-57及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-57 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)13：已知后张法一端张拉的轴心受拉构件(屋架下弦)的截面如题图所示。混凝土强度等级为 C40。当混凝土达到设计规定的强度后张拉预应力(采用超张拉)，预应力钢筋采用钢绞线(fptk=1720N/mm2，f py=1220N/mm2，E p=195 000N/mm2)。非预应力钢筋采用 HRB400 钢筋(fy=360N/mm2，E s=200 000N/mm2)，构件长度为 24m，采用 JM12 锚具，孔道为预埋金属波纹管。（分数：3.00）(1).若已知非预应力钢筋面积 As=314mm2，预应力钢铰线

2、的面积 Ap=593mm2，张拉控制应力 con=1204N/mm2，则第一批预应力损失值与( )项数值最为接近。A67.7N/mm 2 B84.5N/mm 2 C214.6N/mm 2 D54.2N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 120N/mm2，由锚具变形和孔道摩擦引起的预应力损失80N/mm2，构件净截面面积为 42 180mm2，其余条件不变，混凝土有效预压应力 pc最接近( )项数值。A12.9N/mm 2 B14.5N/mm 2 C16.5N/mm 2 D10.9N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知

3、屋架端部的局部承压净面积 Aln=23 500mm2(扣除孔道面积后)，局部受压计算底面积 Ab=70 000mm2，局部受压毛面积 Al=28 260mm2，屋架端部配置方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。焊接钢筋网片为230mm220mm，如题图，钢筋直径为 8(钢筋为 HRB235)，两个方向的钢筋均为 4 根，网片间距s=50mm，则局部受压承载力与( )项数值最为接近。A1246kN B1322kN C1572kN D1387kN（分数：1.00）A.B.C.D.45：某一非对称钢筋混凝土 I 形梁截面尺寸如题图，混凝土标号 C20，宽度 b=300mm，高度 h=500mm，受

4、拉区翼缘宽度 bf=800mm，受拉区翼缘高度 hf=80mm，受压区翼缘宽度 bf=600mm，受压区翼缘高 hf=80mm。（分数：2.00）(1).设截面的扭矩设计值 T=20kNm，则截面腹板所承受的扭矩值与( )项数值最为接近。A18.901kNmB17.564kNmC16.684kNmD19.013kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设构件受力特征系数 acr=2.1，相对黏结特性系数 v=1.0，梁下部配有 420 的钢筋，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=20mm，按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk=20kNm，则梁的最大裂缝宽度 wmax与( )

5、项数值最为接近。A0.005mm B0.02mm C0.023mm D0.015mm（分数：1.00）A.B.C.D.69：某无梁楼盖柱网尺寸为 6m6m，柱截面尺寸为 450mm450mm,楼板厚 200mm，如题图，混凝土强度等级为C25，箍筋采用 HPB235 钢，弯起钢筋采用 HRB335 钢。a s=20mm。（分数：4.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=20kN/m2(包括自重)，活荷载 q2=3kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 Fl与( )项数值最为接近。A8483kN B10 323kN C9483kN D9967kN（分数：1.00）A.B.C.D.(

6、2).该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值与( )项数值最为接近。A403kN B503kN C456kN D492kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为 Fl=424.1kN，则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积与( )项数值最为接近。A1040mm 2 B1142mm 2 C1324mm 2 D1274mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).集中反力设计值大小同上题，采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与( )项配置最为接近(弯起角度为 a=45)。A312 B212 C316 D

7、314（分数：1.00）A.B.C.D.1013某三跨六层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度 23m，边跨跨长(中-中)为 6m，柱截面尺寸为bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bh=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，作用子梁上的重力荷载代表值为 52kN/m，a s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为：边支座梁边弯矩 M max=210kNm -Mmax=-410kNm中支座梁边弯矩 M max=170kNm -Mmax=-360kNm跨中 M max=180kNm边跨梁的最大剪力 V max

8、=230kN（分数：4.00）(1).框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为( )项数值。A0.23% B0.25% C0.30% D0.20%（分数：1.00）A.B.C.D.(2).边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与( )项配置最为接近(按单筋梁计算)。A1552mm 2 B1156mm 2 C1276mm 2 D1701mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).框架梁端最大剪力设计值与( )项数值最为接近。A269.5kN B230kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值

9、 Vb=250kN，则梁端箍筋(箍筋加密区)的 （分数：1.00）A.B.C.D.1.对于高度、截面尺寸、配筋以及材料强度完全相同的柱，以支承条件为( )种情况时，其轴心受压承载力最大。A两端嵌固 B两端嵌固，一端不动铰支C两端不动铰支 D一端嵌固，一端自由（分数：1.00）A.B.C.D.2.梁中钢筋的混凝土保护层厚度是指( )。A箍筋外表面至梁表面的距离 B主筋外表面至梁表面的距离C主筋截面形心至梁表面的距离 D主筋内表面至梁表面的距离（分数：1.00）A.B.C.D.1621：梁与柱的连接如图，钢材为 Q235AF(A3F)，采用 B 级螺栓连接，螺栓直径 d=20mm，孔径 do=20

10、.5mm。（分数：6.00）(1).当翼缘连接处的弯矩为 946kNm 时，翼缘连接一侧螺栓所承受的轴力为( )。A946.5kN B965.3kN C980.0kN D1004.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).翼缘连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。A54 841N B52 349N C53 407N D54 167N（分数：1.00）A.B.C.D.(3).翼缘连接处一个螺栓连接的抗压承载力设计值为( )。A160 000N B167 597N C173 249N D174 359N（分数：1.00）A.B.C.D.(4).腹板连接处承受的弯矩为 254kNm、I

11、-I 截面上的剪力 V=200kN 时，腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为( )。A254kNm B260kNm C266kNm D272kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).腹板连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。A54 841N B58 996N C59 943N D106 814N（分数：1.00）A.B.C.D.(6).腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为 263kNm、I-I 截面上的剪力 V=100kN 时，一个螺栓所受的最大剪力为( )。A108 600N B126 745N C135 746N D154 329N（分数：1.00）A.B.C.D.2223：如图示一焊接

12、工字形轴心受压柱的截面，承受的轴心压力设计值 N=4500kN(包括柱的自重)，计算长度Io=7m、I oy=3.5m(柱子中点在 x 方向有一侧向支承)。翼缘钢板为剪切边，每块翼缘板上设有两个直径do=24mm 的螺栓孔。钢板为 Q235-BF 钢。柱截面几何特性：毛截面面积：A=250cm 2、净面积 An=230.8cm2、毛截面惯性矩：I x=145 683cm4、I y=41 667cm4、回转半径 ix=24.14cm、i y=12.91mm。（分数：2.00）(1).柱截面强度验算的应力为( )。A189.6N/mm 2 B195.ON/mm 2 C198.4N/mm 2 D20

13、3.4N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).柱截面整体稳定性验算中应力为( )。A178.9N/mm 2 B182.7N/mm 2 C191.7N/mm 2 D195.6N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.3.下列( )项是错误的。A在采用摩擦型高强螺栓的受剪连接中，其接触面必须进行处理，安装时必须对每个高强度螺栓施加预拉力B在采用承压型高强度螺栓的受剪连接中，由于是利用螺栓本身的抗剪和承压强度，因此其接触面不必进行处理，安装时也不必对每个高强度螺栓施加预拉力C在用承压型高强度螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算D在用普通

14、螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺杆的毛面积进行计算（分数：1.00）A.B.C.D.4.某厂房行驶多台吊车，当进行挠度计算时，吊车荷载应考虑( )。A两台相邻较大吊车标准值 B两台相邻较大吊车设计值C两台相邻较大吊车设计值并乘以动力系数 D一台最大吊车标准值（分数：1.00）A.B.C.D.5.箱形柱的柱脚如题图所示，采用 Q235 钢，手工焊接使用以 3 型电焊条，柱底端刨平，沿柱周边用角焊缝与柱底板焊接。试问，其直角角焊缝的焊脚尺寸 hf与以下( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.6.工地拼接实腹梁的受拉翼缘板，采用高强度螺栓摩擦型连接，如题图

15、所示。受拉翼缘板的截面为-1050100，f=325N/mm 2，高强度螺栓采用 M24(孔径 do=26)，螺栓性能等级为 10.9 级，摩擦面的抗滑移系数 =0.4。试问，在要求高强度螺栓连接的承载能力不低于板件承载能力的条件下，拼接螺栓的数目与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.7.某大跨度主桁架，节间长度 6m，桁架弦杆侧向支承点之间的距离 12m，试判定其受压弦杆应采用以下( )项截面形式才较为经济合理。提示：y-y 轴为桁架平面。（分数：1.00）A.B.C.D.8.受拉板件(Q235 钢，-40022)，工地采用高强度螺栓摩擦型连接(M20，10.9 级，

16、=0.45)，试判定( )项拼接形式板件的抗拉承载力最高。（分数：1.00）A.B.C.D.3035：某单层、单跨、无吊车仓库，如题图所示。屋面为装配式有檩体系钢筋混凝土结构；墙体采用 MU15 蒸压灰砂砖，M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级。外墙 T 形特征值详见题表。（分数：6.00）(1).对于山墙壁柱高厚比的验算(= 1 2)，下列( )项数据正确。A= =11.9 1 2=24B= =11.9 1 2=20.4C= =14.3 1 2=20.4D= =12.8 1 2=20.4 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).对于 轴之间山墙的高厚比验算(= 1 2)，下列(

17、)项数值正确。A=(= =22.8 1 2=24B=(= =16.7 1 2=24C=(= =10 1 2=24D=(= =10 1 2=20.4 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定取消轴线山墙门洞及壁柱，改为钢筋混凝土构造柱 GZ，如题 32 图所示，试问，该墙的高厚比验算结果(= 1 2)与下列( )项最为接近。A= =24.17 1 2=26.16B= =23.47 1 2=24C= =25.55 1 2=26.16D= =10 1 2=26.16 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).屋面永久荷载(含屋架)标准值为 2.2kN/m2(水平投影)，活荷载标准值为 0.5k

18、N/m2；挑出的长度详见B-B 剖面。试问，屋架支座处最大压力设计值与下列( )项数值最为接近。A90.85kN B99.82kN C94.11kN D85.14kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).试问，外纵墙壁柱轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。A1177kN B1323kN C1137kN D1059kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值 Nk=179kN，设计值 N=232kN，其弯矩标准值Mk=6.6kNm，设计值 M=8.58kNm，如题 35 图所示。试问，该壁柱底截面受压承载力验算结果(NfA)，其左右端项

19、与下列( )项数值最为接近。A232kN939kN B232kN1018kN C232kN916kN D232kN845kN （分数：1.00）A.B.C.D.3639：如题图所示的承重墙梁，各部分尺寸见题图表，托梁混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HRB335，砖强度为 MU10，水泥砂浆强度等级采用 M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。（分数：4.00）(1).已知墙梁的计算跨度 lo=6.05m，墙体计算高度 hw=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh和宽度 bh的限制值最接近下列( )项数值。Ab h1.550m，h h2.375m

20、 Bb h1.815m，h h2.45mCb h1.750m，h h2.450m Db h1.750m，h h2.375m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算弯矩系数 aM，计算轴力系数 n与下列( )组数据最为接近。Aa M=0.450， n=1.250 Ba M=0.432， n=1.430Ca M=0.406， n=1.430 Da M=0.485， n=1.336（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算弯矩系数 aM=0.450，计算轴力系数 n=1.450，托梁跨中截面的弯矩 Mb和轴心拉力 Nh与下列( )组数据最为接近。A354.27kNm，239.7kN B37

21、2.35kNm，318.92kNC365kNm，245.6kN D347.7kNm，238.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).该墙梁的墙体受剪承载力与下列( )项数值最为接近。A139.8 kN B179.5 kN C145.6 kN D150.5 kN（分数：1.00）A.B.C.D.9.下列( )项不正确。A在轴心受压砌体中，当砂浆强度等级较低时，由于砂浆层横向变形，使砌体中的块体产生附加水平拉应力B在轴心受压砌体中的块体，不产生弯曲应力和剪应力C增大砌体中块体的厚度，块体的强度等级不变，砌体的抗压强度可以提高D承受永久荷载的受压砌体，当荷载达到短期破坏荷载的 80%90%时

22、，即使荷载不再增加，裂缝也将随时间而不断发展，直到砌体破坏（分数：1.00）A.B.C.D.10.截面尺寸 190mm800mm 的混凝土小型空心砌块墙段，砌块的强度等级为 MU10，混合砂浆强度等级Mb5，墙高 2.8m，两端为不动铰支座。沿墙段长边方向偏心距 e=200mm。该墙段的受压承载力与下列( )项数值最为接近。A204.0kN B143.6kN C154.2kN D227.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.11.木结构中双齿联结应计算的内容是( )。(1)承压面计算，(2)第一齿剪切面计算，(3)第二齿剪切面计算，(4)保险螺栓计算，(5)下弦净截面受拉验算A(1)，(2)

23、，(3)，(4)，(5) B(1)，(2)，(3)，(4) C(1)，(2)，(3)，(5) D(1)，(3)，(4)，(5)（分数：1.00）A.B.C.D.12.一榀双齿连接的方木桁架，其支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线相交于一点，该交点应落在下列( )项所指的位置上。A下弦净截面的中心线上 B下弦毛截面的中心线上C距下弦截面上边缘 1/3 截面高度处 D距下弦下边缘 1/3 截面高度处（分数：1.00）A.B.C.D.4447：某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如题图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，M=10.4kNm，采用

24、C20 混凝土，HPB235 钢筋。（分数：4.00）(1).如果 F=250kN/m，则基底净反力的最大值与下列( )值接近。A105.5 kN/m 2 B110.9 kN/m 2 C115.6 kN/m 2 D121.4 kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当 F=290kN/m 时基底净反力如题图中所示，则 I-I 截面的剪力与下列( )项值接近。A105.9kN B110.6kN C121.8kN D130.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取 h=0，则基础在 I-I 截面的抗剪承载力与下

25、列( )项值接近。A200kN B210kN C231kN D242kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).如题中条件时，则 I-I 截面处的弯矩与下列( )项值接近。A60.91kNm B72.67kNm C83.42kNm D87.95kNm（分数：1.00）A.B.C.D.4852：设计如题图所示的二柱矩形联合基础。基础材料是：混凝土 C20，HRB335 钢筋。已知柱 1、柱 2 截面均为bchc=300mm300mm。要求基础左端与柱 1 外侧面对齐，已确定基础埋深为 1.20m。基础宽 b=1000mm，高 h=500mm，柱上作用有竖向力 F1、F 2，弯矩 M1、M 2。

26、（分数：5.00）(1).如果题中 M1=50kNm，M 2=40kNm，当基底反力均匀分布时，柱 2 轴心距柱右端距离与下列( )项数值接近。A540mm B580mm C630mm D670mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).基础长度如题图所示时，求柱 1 轴线右侧剪力与下列( )项值接近。A-216.5kN B-225.8kN C-201.5kN D-190.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱左侧剪力与下列( )项值接近。A253.76kN B260.94kN C265.49kN D270.89kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).基础最大弯矩与下列(

27、)项值接近。A-176.9kNm B-180.84kNm C-186.42kNm D-192.6kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).进行冲切验算时柱 1 内侧面的冲切力与下列( )项值接近。A110.6kN B122.4kN C135.6kN D139.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.13.如题图中的柱下独立基础底面尺寸为 3m2m，柱传给基础的竖向力 Fk=1000kN，弯矩 Mk=180kNm，基础底面的附加压力与下列( )项值接近。（分数：1.00）A.B.C.D.14.已知某条形基础底宽 b=2.0mm，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m，地基为粉

28、质黏土，内聚力ck=10kPa，内摩擦角 k=20，地下水位距地表 1.0m，地下水位以上土的重度 =18kN/m 3，地下水位以下土的饱和重度 sat=19.5kN/m3，地基土的抗剪强度承载力设计值与下列( )项值接近。A98kPa B116.7kPa C135.92kPa D152.3kPa（分数：1.00）A.B.C.D.15.下列( )项物理指标是反映土的密实程度的指标。A干密度 d B质量密度 C土粒的密度 ds D重力密度 （分数：1.00）A.B.C.D.16.某土样由试验测得重度为 =17.8kN/m 3，含水量 =16%，土粒的密度 ds=2.60，经计算下列( )项计算结

29、果正确。A d=1.54t/m3 B sat=1.94kN/m3 Cn=41.1% D=0.94kN/m 3（分数：1.00）A.B.C.D.17.下图中( )项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。（分数：1.00）A.B.C.D.18.某抗震设防烈度为 7 度，房屋高度为 42m 的丙类高层建筑，修建于类场地上，采用现浇混凝土框架结构。在重力荷载代表值、水平风荷载及水平地震作用下，底层边柱的轴向力标准值分别为Ngk=4120kN，N wk=1010kN 及 NEK=520kN，柱截面为 600mm600mm，混凝土强度等级采用 C40，柱净高与柱截面长边之比大于 4。试验算该柱的轴压比，下列

30、( )项的结果正确。A0.66 B0.70 C0.82 D0.84（分数：1.00）A.B.C.D.19.某类场上较高的建筑，其框架柱的抗震等级为二级，轴压比为 0.7，混凝土强度等级为 C60，断面尺寸为 1300mm1300mm，箍筋采用 HRB335 钢，加密区箍筋采用双向井字复合箍筋。以下的四种配箍，( )项最符合柱箍筋加密区内最小体积配箍率。A14100 B18150 C12100 D18110（分数：1.00）A.B.C.D.20.8 度区内某高层剪力墙结构，主体高度为 75m，裙房高 12m，主体结构与裙房交接处设置防震缝。确定其最小缝宽 (mm)，并指出其与下列( )项数值最为

31、接近。A70 B470 C120 D160（分数：1.00）A.B.C.D.21.某 16 层建筑的一片双肢剪力墙；其墙肢宽度和沿竖向刚度均相等，其各层连梁的折算惯性矩Ib=5.1210-3m4。根据计算，其整体性判别指标 a=8，I n/I=0.89。试问，在只变更各层连梁折算惯性矩值Ib，而不改变墙肢截面尺寸和连梁计算跨度的情况下，连梁折算惯性矩 Ib的最小值取以下( )项数值时，上述双肢剪力墙可按整体小开口墙考虑。A610 -3m4 B710 -3m4 C810 -3m4 D910 -3m4（分数：1.00）A.B.C.D.22.底部大空间剪力墙结构的底部总设计剪力设计值为 20 000

32、kN，该结构有 8 根相同的框支柱，其中一根柱计算分配的剪力为 180kN，该柱的最终剪力设计值是( )。A20 0002%=400kNB20 00020%/8=500kNC400kN 再加上竖向荷载下的该柱剪力D由竖向与地震作用组合计算所得剪力设计值乘以 1.25 调整系数（分数：1.00）A.B.C.D.23.有三跨现浇框架梁，左边跨的跨度为 6.1m，梁上恒荷载设计值为 25.75kN/m，活荷载设计值为8kN/m，梁左边跨的内力标准值如题表所示。题 63 表荷 载 左端弯矩(kNm) 跨中弯矩(kNm) 右端弯矩(kNm)恒 载 -54.80 54.16 -76.41活 载 -17.2

33、0 16.83 -25.74若取梁端调幅系数为 0.8，对重力荷载的弯矩进行调幅。计算调幅后的跨中弯矩 M 中 (kNm)，其与下列( )项数值最为接近。A70.99 B62.58 C69.19 D77.35（分数：1.00）A.B.C.D.24.钢筋混凝土框架结构，总高度 H=48m，经计算已求得第 6 层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。题 64 表荷载类型 永久荷载 楼面荷载 风荷载 地震作用弯矩值(kNm) -25 -9 18 30计算该处截面配筋时所需弯矩设计值 M(kNm)，其与下列( )项数值最为接近。A-74.4 B-79.44 C-89.5 D-76.9（分数：1.00）A

34、.B.C.D.25.钢筋混凝土框架结构，总高度 H=64m，经计算已求得第 6 层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。题 65 表荷载类型 永久荷载 楼面荷载 风荷载 地震作用弯矩值(kNm) -25 -9 18 30计算该处截面配筋时所需弯矩设计值 M(kNm)，其与下列( )项数值最为接近。A-74.4 B-79.44 C-89.5 D-76.9（分数：1.00）A.B.C.D.6669：题图(a)所示为某钢筋混凝土高层框架，抗震等级为二级，底部一、二层梁截面高度为 0.6m，柱截面为0.6m0.6m。已知在重力荷载和地震作用组合下，内力调整前节点 B 和柱 DB、梁 BC 的弯矩设计值(

35、kNm)如题图(b)所示。柱 DB 的轴压比为 0.75。使用规程：高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 33002、J1 862002)（分数：4.00）(1).试问，抗震设计时柱 DB 的柱端 B 的弯矩设计值(kNm)，应与下列( )项数值最为接近。A345 B360 C414 D483（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定柱 AE 在重力荷载和地震作用组合下，柱上、下端的弯矩设计值分别为 =298kNm( )，=306kNm( （分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定框架梁 BC 在考虑地震作用组合的重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值VGb=135kN。

36、试问，该框架梁端部截面组合的剪力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A194 B200 C206 D212（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定框架梁的混凝土强度等级为 C40，梁箍筋采用 HPB235 级钢筋。试问，沿梁全长箍筋的面积配筋百分率 sv (%)下限值，应与下列( )项数值最为接近。A0.195 B0.212 C0.228 D0.244（分数：1.00）A.B.C.D.26.某 20 层的钢筋混凝土框架剪力墙结构，总高为 75m，第一层的重力荷载设计值为 7300kN，第 219层为 6500kN，第 20 层为 5100kN。试问，当结构主轴方向的弹性等效侧向刚度

37、(kNm 2)的最低值满足下列( )项数值时，在水平力作用下，可不考虑重力二阶效应的不利影响。A1 019 025 000 B1 637 718 750 C1 965 262 500 D2 358 315 000（分数：1.00）A.B.C.D.27.在正常使用条件下的下列结构中，( )对于层间最大位移与层高之比限值的要求最严格。A高度不大于 150m 的框架结构 B高度为 180m 的剪力墙结构C高度为 160m 的框架核心筒结构 D高度为 175m 的筒中筒结构（分数：1.00）A.B.C.D.28.某住宅建筑为地下 2 层，地上 26 层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构，总高 95.4m

38、，一层层高为5.4m，其余各层层高为 3.6m。转换梁顶面标高为 5.400，剪力墙抗震等级为二级。试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列( )项楼面处为止。A2 层楼面，即标高 5.400 处 B3 层楼面，即标高 9.000 处C4 层楼面，即标高 12.600 处 D5 层楼面，即标高 16.200 处（分数：1.00）A.B.C.D.7378：某公路钢筋混凝土简支梁桥，其计算跨径 L=14.5m，设计荷载为公路-级荷载。主梁由多片 T 形梁组成，其中单片主梁断面尺寸如下图所示，采用混凝土标号 25，R a=14.5MPa，主筋为级钢筋，R g=340MPa。试依据公路桥涵设计通用规范(

39、JTG D602004)、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)进行设计计算。（分数：6.00）(1).若该桥的弹性模量为 E=3.3510N/mm4，梁跨中横截面面积 A=3.0m2，惯性矩 I=1.8m4，试判定公路-级荷载的冲击系数 与( )项数值最为接近。A0.203 35 B0 C0.435 9 D0.300 15（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当主梁恒载 q=22.5kN/m 时，主梁跨中恒截弯矩与( )项数值最为接近。A591.328kNm B2365.313kNm C40.781kNm D1182.65kNm（分数：1.00）A.B.C.D

40、.(3).经计算单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为 0.412，当汽车荷载冲击系数假定为 0.125 时，其主梁跨中汽车荷载引起的弯矩值与( )项数值最为接近。A409.5kNm B364kNm C390.019kNm D993.92kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定不计受压钢筋面积，h o=67.5cm，并假定计算跨中弯矩，M 恒 =631.4kNm，M 活 =289.3kNm。试确定按承载能力极限状态计算出的跨中截面钢筋面积与( )项数值最为接近。A64.62cm 2 B53.23cm 2 C47.47cm 2 D71.88cm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(

41、5).当主梁恒载 q=22.5kN/m 时，其主梁支点恒载剪力与( )项数值最为接近。A40.781kN B163.125kN C2265.31kN D81.563kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定单片主梁计算支点恒载剪力为 Q 恒 =185.35kN，其支点剪力汽车荷载横向分配系数为 0.524，汽车荷载冲击系数为 0.152。按承载能力极限状态计算该梁支点截面最大剪力与( )项数值最为接近。A460.69kN B447.27kN C594.91kN D345.96kN（分数：1.00）A.B.C.D.29.按正常使用极限状态设计时，部分预应力混凝土的预应力度 的值为( )。

42、A01 B=1 C=0 D1（分数：1.00）A.B.C.D.30.按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)的规定，在各级挂车荷载横向布置时，边轮中心距桥梁缘石的间距与( )项数值最为接近。A1.0m B0.75m C0.5m D1.3m（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-57 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)13：已知后张法一端张拉的轴心受拉构件(屋架下弦)的截面如题图所示。混凝土强度等级为 C40。当混凝土达到设计规定的强度后张拉预应力(采用超张拉)，预应力钢筋采用钢绞线(fptk=1720N/mm2，f py=1220N/mm2，E

43、 p=195 000N/mm2)。非预应力钢筋采用 HRB400 钢筋(fy=360N/mm2，E s=200 000N/mm2)，构件长度为 24m，采用 JM12 锚具，孔道为预埋金属波纹管。（分数：3.00）(1).若已知非预应力钢筋面积 As=314mm2，预应力钢铰线的面积 Ap=593mm2，张拉控制应力 con=1204N/mm2，则第一批预应力损失值与( )项数值最为接近。A67.7N/mm 2 B84.5N/mm 2 C214.6N/mm 2 D54.2N/mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：截面几何特征计算：A c=250180-(23.14/4)552=40

44、 251mm2预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量比：a EP= =6.00非预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量比：a Es= =6.15净截面面积：A n=Ac+aEsAs=40 251+6.15314=42 182mm2换算截面面积：A O=Ac+aEsAs+aEpAp=40 251+6.15314+6593=45 740mm2预应力损失值： l1= Ep=(2).若已知由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 120N/mm2，由锚具变形和孔道摩擦引起的预应力损失80N/mm2，构件净截面面积为 42 180mm2，其余条件不变，混凝土有效预压应力 pc最接近( )项数值。A12.9N/mm 2

45、 B14.5N/mm 2 C16.5N/mm 2 D10.9N/mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：钢筋松弛损失： l4=0.4( -0.5) con=0.40.9(0.7-0.5)1204=86.7N/mm2总预应力损失为： l=120+80+86.7=286.7N/mm2混凝土有效预压应力为： pc=(3).已知屋架端部的局部承压净面积 Aln=23 500mm2(扣除孔道面积后)，局部受压计算底面积 Ab=70 000mm2，局部受压毛面积 Al=28 260mm2，屋架端部配置方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。焊接钢筋网片为230mm220mm，如题图，钢筋直径为

46、8(钢筋为 HRB235)，两个方向的钢筋均为 4 根，网片间距s=50mm，则局部受压承载力与( )项数值最为接近。A1246kN B1322kN C1572kN D1387kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：因混凝土强度等级小于 C50，根据混凝土规范 7. 5. 1 条的规定，取混凝土强度影响系数 c=1，根据混凝土规范 7. 3. 2 条的规定，取间接钢筋对混凝土约束的折减系数应用规范式 7. 8. 1-2 得：方格网式钢筋范围内的混凝土核心面积：Acor=230220=50 600mm2根据混凝土规范 7. 8. 3-2 式，体积配箍率：45：某一非对称钢筋混凝土 I 形梁

47、截面尺寸如题图，混凝土标号 C20，宽度 b=300mm，高度 h=500mm，受拉区翼缘宽度 bf=800mm，受拉区翼缘高度 hf=80mm，受压区翼缘宽度 bf=600mm，受压区翼缘高 hf=80mm。（分数：2.00）(1).设截面的扭矩设计值 T=20kNm，则截面腹板所承受的扭矩值与( )项数值最为接近。A18.901kNmB17.564kNmC16.684kNmD19.013kNm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：T 形截面受扭塑性抵抗矩 Wt：腹板的受扭塑性抵抗矩：Wtw=b2(3h-b) =3002(3500-300) =18 000 000mm3受压翼缘的受扭塑性抵抗矩：Wtf=hf2(bf-b)/2=802(600-300) =960 000mm3受拉翼缘的受扭塑性抵抗矩 Wtf=hf2(bf-b)/2bfb+6h f=780，取 bf=780mmWtf=hf2(bf-b)/2=802(780-300) =1 536000mm3截面的总受扭塑性抵抗矩：Wt=Wtw+Wtf+Wtf=18 000 000+1 536000+960 000=20496 000mm3腹板和翼缘扭矩的分配：腹板：T w= =18 000 000 =