【工程类职业资格】一、二级注册结构工程师专业部分-60及答案解析.doc

1、一、二级注册结构工程师专业部分-60 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)13：有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN/m(设计值)如题图所示。混凝土强度等级为 C30，梁纵向受力钢筋采用 HRB335 钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离 as=35mm，梁截面bh=200mm500mm。（分数：3.00）(1).假定当 L2=6m，L 2=8m，L 3=5m，该梁弯矩分配系数 BA及 B 支座的不平衡弯矩 M 应与下列( )组数据相似。A0.50；20.8kNm B0.45；93.75kNm C0.385；112.5kNm D0.625；133.3kNm

2、分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定调整 L1、L 2、L 3跨度后 B 支座左右两端的分配系数分别为 0.45，0.55；支座固端弯矩分别为100kNm、-150kNm。C 支座左右两端分配系数为 0.4、0.6；固端弯矩为 150kNm、-120kNm，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D 支座的弯矩接近( )组数据。AM B=113.2kNm，M D=129kNm BM B=153.12kNm，M D=151kNmCM B=126.44kNm，M D=146.25kNm DM B=153.12kNm，M D=129kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该连续梁的 B

3、C 支座弯矩相同，即 MB=MC=140.23kNm(设计值)，两支座调幅系数均为 0.7，并假定 L2=8m，则 BC 跨中的计算配筋量 As(mm2)与( )项数值相近。A804 B980 C1120 D1230（分数：1.00）A.B.C.D.1.假设构件的截面尺寸为 bh=200mm300mm，a s=as=25mm，承受轴心拉力设计值 N=380kN，弯矩设计值 M=38kNm，混凝土强度等级为 C25，纵筋采用 HRB335 钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近( )项配筋方案。A318 B322 C418 D222（分数：1.00）

4、A.B.C.D.58：某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑，梁的计算跨度为 6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm450mm，叠合后为 250mm650mm。预制梁的混凝土强度等级采用 C30，叠合层采用 C20，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值 q1G=12kN/m，施工活荷载标准值q1k=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为 q2G=10kN/m，使用阶段活荷载为 q2k=22kN/m，钢筋混凝土容重为 25kN/m3。（分数：4.00）(1).该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近( )项数

5、值。A171.6kN B221.3kN C102kN D154.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距 s=200mm，并已知截面有效高度为 610mm，叠合构件的剪力设计值 V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B63mm 2 C53.5mm 2 D46mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近( )项数值。A257.4kNm B153kNm C206.5kNm D195.6kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定叠合梁满足构造要

6、求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍 8200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近( )项数值。A256.1kN B221.3kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.911：有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸 bh=300mm500mm，对称配筋，每侧各配有 320 的钢筋(钢筋为 HRB335)，混凝土强度等级为 C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as=40mm，柱的计算长度为 I0=4.5m。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距 ei=20

7、0mm。试问该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数 与( )项数值最为接近。A1.13 B1.25 C1.17 D1.21（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该柱在某荷载组合下，其正截面受压承载力计算中，受压区高度 x=290mm。试问在该组合内力下，柱的受拉主筋的应力 s最接近( )项数值。A s=204N/mm2 B s=195N/mm2 C s=178N/mm2 D s=252N/mm2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱正截面受压承载力计算中，已知该柱为小偏心受压。假定该框架柱偏心受压时有轴向压力设计值N=500kN，柱两端配有双肢箍 8150，箍筋等级为 HPB235，计

8、算截面的剪跨比 =3，试问该柱斜截面受剪承载力设计值与( )项数值最为接近。A176.8kN B198.8kN C206.8kN D212.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.2.某承受均布荷载的简支梁净跨 ln=3.56m，截面尺寸 bh=200mm500mm，两端支撑在 240mm 厚的砖墙上，承受永久均布荷载标准值 gk=25kN/m，可变均布荷载标准值 qk=50kN/m，混凝土强度等级为 C30，箍筋为HPB235，纵筋为 HRB335 钢筋，箍筋为 8200 双肢箍，弯起钢筋利用梁底 HRB335 钢筋弯起，弯起 45，as=35mm，对该梁的支座处进行斜截面承载力计算，则计算

9、所需的弯起钢筋面积最接近( )项数值。A197mm 2 B336mm 2 C139mm 2 D266mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.3.双向板受力钢筋的配置应是( )。A沿长边方向的受力钢筋放在沿短边方向的受力钢筋的内侧B沿长边方向的受力钢筋放在沿短边方向的受力钢筋的外侧C沿短边方向配受力钢筋，沿长边方向配构造钢筋D沿长边方向的受力钢筋放在内侧或外侧对受力没有影响（分数：1.00）A.B.C.D.4.有关减少混凝土的收缩裂缝的措施，( )项所述正确。A在浇注混凝土时增设钢丝网 B在混凝土的配比中增加水泥用量C在混凝土配比中采用高标号水泥 D在混凝土配比中采用弹性模量小的骨料（分数：1

10、00）A.B.C.D.5.下列表述中( )项正确。A配置抗冲切箍筋的钢筋混凝土楼板，其冲切破坏前有明显预兆，呈延性破坏B受弯构件进行疲劳验算时，受压区混凝土应力图形可简化为等效的矩形应力图C对于进行疲劳强度验算的受弯构件，其主拉应力由箍筋或弯起钢筋承受，不考虑混凝土的作用D在吊车梁疲劳强度验算中，荷载应取用标准值，当吊车为重级工作制时，对吊车的竖向荷载应考虑动力系数 1.1（分数：1.00）A.B.C.D.1621：某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接；腹板用角焊缝连接，hf=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力 V=470kN，弯矩 M=

11、235kNm。钢材为 Q235-B。手工焊，E4315 型焊条，二级焊缝。（分数：6.00）(1).对接焊缝的宽度 b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为( )mm。A240 B258 C268.8 D276.4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).腹板角焊缝的有效面积为( )。A18.48cm 2 B24.62cm 2 C36.96cm 2 D42.84cm2 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35 604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)( )。A141.2N/mm 2 B148.6N/mm 2

12、 C150.4N/mm 2 D153.8N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为 36.96cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力（分数：1.00）A.B.C.D.(5).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35 604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力（分数：1.00）A.B.C.D.(6).如果腹板角焊缝的 和 （分数：1.00）A.B.C.D.2223：某简支梁采用热轧普通工字钢，型号 I36a，跨度为 5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值 q=36kN/m(包括自重)，荷载标准值 qk=27.69N/mm，跨中无侧向支承。

13、其中梁的 Wx=878cm3，I x=15 796cm4，钢材 Q235-B。（分数：2.00）(1).梁的弯曲应力为( )N/mm 2。A115 B122 C128 D133（分数：1.00）A.B.C.D.(2).刚度验算中梁的挠度为( )mm。A6.9 B7.5 C7.8 D8.2（分数：1.00）A.B.C.D.6.冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是( )。A可作为侧向支承点 B与 Mx算无关C可减小 My方向的计算跨度 D拉条直径不得小于 8mm（分数：1.00）A.B.C.D.7.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重 5kN/m2，分项系数 1.2，活荷载按最

14、大的检修材料所产生的荷载 20kN/m2计，其分项系数 1.3，主梁间距 5m，跨度 8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为( )kNm。A1124 B1280 C1360 D1668（分数：1.00）A.B.C.D.8.在地震区有一采用框架一支撑结构的多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，下列( )项不宜选用。A交叉支撑 B人字支撑 C单斜杆支撑 DK 形支撑（分数：1.00）A.B.C.D.9.有一用 Q235 钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值 F=2500kN；拟采用支承加劲肋-40030 传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋焊接，如题图所示。取角焊缝 hf=16mm

15、试问，焊缝长度 l1(mm)与下列( )项数值最为接近。提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。（分数：1.00）A.B.C.D.10.工字形组合截面的钢吊车梁采用 Q235D 钢制造，腹板为-130012，支座最大剪力设计值 V=1005kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-40020(焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：为简化计算，取绕对称轴的 y代替 yz。A127.3 B115.7 C105.2 D100.3（分数：1.00）A.B.C.D.11.下述对钢管结构的构造要求，其中( )项是不妥当的

16、A节点处除搭接型节点外，应尽可能避免偏心，各管件轴线之间的夹角不宜小于 30B支管与主管之间连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡，支管壁厚小于 6mm 时，可不切坡口C在支座节点处，应将支管插入主管内D主管的直径和壁厚应分别大于支管的直径和壁厚（分数：1.00）A.B.C.D.3031：已知钢筋混凝土过梁净跨 In=3.0m，过梁上砌体高度 1.2m，墙厚 190mm，墙体采用 MU7.5 砌块、Mb5 混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值 15kN/m。过梁伸入墙内 200mm，砌块厚度为 190mm，双面抹20mm 混合砂浆，单位面积容重为 3.38kN/m2(题图)。（分数：2.

17、00）(1).与该过梁下砌体局部承压力最接近的是( )项数值。A29.1kN B30.5kN C40.2kN D35.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该过梁下的局部承压承载力与( )项数值最为接近。A49.2kN B50.5kN C65kN D67.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.3236：某钢筋混凝土挑梁(bh b=240mm300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如题图；挑梁下墙体厚均为240mm，采用 MU10 砖、M2.5 砂浆砌筑。楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载 Fk=4.5kN；作用在挑梁挑出部分的恒载 g1k=10kN/m，活载q1k=1.8kN

18、/m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为 g2k=10kN/m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g3k=15.5kN/m，q 3k=1.8kN/m，墙体自重 19kN/m3。挑梁挑出部分自重 1.35kN/m，挑梁埋在墙内部分自重1.8kN/m。（分数：5.00）(1).顶层的倾覆力矩与( )项数值最为接近。A28.75kNm B18.4kNm C38.25kNm D22.7kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).顶层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。A28.75kNm B48.4kNm C58.5kNm D33.6kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).楼层的抗倾覆力矩与( )项数值

19、最为接近。A58.74kNm B48.42kNm C68.50kNm D63.64kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).顶层和楼层挑梁下的支承压力 N1最接近( )组数值。A72.4kN，65kN B72 4kN，82.2kNC92.4kN，82.2kN D117.5kN，65kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).该挑梁下的局部承压承载力最接近( )项数值。A125.6kN B107.9kN C117.9kN D132.4kN（分数：1.00）A.B.C.D.3740：题图所示砌体结构房屋，层高为 3.4m、3.2m、3.2m，开间 3.6m，墙厚为 240mm，进深 5.0

20、m。钢筋混凝土梁搁置处有墙垛 130mm490mm，采用 MU10 普通烧结砖、M5.0 砂浆。底层顶端 1-1 截面上作用有轴力N0=350kN，梁端支承压力 N1=75kN，风荷载 w=0.8kN/m2。（分数：4.00）(1).房屋顶点水平位移与( )项数值最为接近(取剪应力不均匀系数 =1.2)。A1.73mm B2.13mm C1.61mm D1.5mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).窗间墙壁柱的计算翼缘宽度为( )项选择。A3.6m B1.8m C2.0m D2.2m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知底层的顶端截面作用有轴向力 N0=350kN，作用于壁柱形心

21、梁端支承压力为 75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。A12.36kNm B11.5kNm C16.1kNm D18.32kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).条件同上题，但梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。A13.6kNm B12.7kNm C16.1kNm D15.5kNm（分数：1.00）A.B.C.D.12.多层砌体刚性方案房屋，在水平风荷载作用下对纵墙进行内力分析时，下列论述不可能出现的是( )。A可按竖向连续梁分析内力B纵墙上、下端的弯矩可按两端固定梁计算C满足规范的规定，则可不进行风力计算D在一般刚性方案房屋中，必须考

22、虑墙内由风荷载引起的弯曲应力以及在纵墙内产生的附加压力（分数：1.00）A.B.C.D.13.砖砌体构件的承载力与变形计算时，以下概念正确的是( )。(1)砖砌体受压构件仅考虑承载能力极限状态(2)砖砌体的变形，灰缝中砂浆的变形是主要的(3)砌体结构受压构件，当 e0.95y 时尚应按正常使用极限状态要求进行验算(4)确定砌体抗拉强度时，竖向灰缝可不考虑A(1)(3) B(2)(3) C(3)(4) D(2)(4)（分数：1.00）A.B.C.D.14.如题图所示为一厚木屋架下弦接点，其木材顺纹承压强度设计值 fc=10N/mm2，该杆轴向力设计值P=36kN，采用钢夹板连接，螺栓连接承载力的

23、计算系数 Kv=7.5，木材斜纹承压降低系数 a=1。试问接头所需 20 的最少螺栓数目为( )。（分数：1.00）A.B.C.D.4447：某民用建筑为四层混合结构，底层承重墙厚 240mm，每米长度承重墙传至0.000 处的标准组合时竖向中心荷载值 F=192.0kN/m。地质剖面如题图(a)所示，地基持力层的扩散角 =23；基础下部采用 300mm 厚的 C10 混凝土。其上用 MU10 红砖，M5 水泥砂浆砌筑，砌法如题图(b)所示。基础和基础土的平均重度 G=20kN/m3。（分数：4.00）(1).持力层粉土承载力与( )项值接近。A159.34kPa B167.83kPa C18

24、9.56kPa D196.75kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如果 F=240kN/m，持力层承载力 fa=180kPa，则基底宽度与( )项值接近。A1.15m B1.28m C1.39m D1.46m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).作用在基底处的压应力与( )项值接近。A149.85kPa B156.7kPa C163.69kPa D174.65kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(4).如果基底处压应力 pK=163.69kPa，则作用在下卧层淤泥质粉土的应力与( )项值接近。A98.26kPa B106.37kPa C115.9kPa D121.3kPa（

25、分数：1.00）A.B.C.D.4853：某单层广房柱，在基础顶面作用有荷载 F=300kN，M=87kNm，V=5kN，基础梁传来 F=180kN，柱截面b2a2=400mm600mm，基础底部面积 Ib=3m1.8m，基础变阶处尺寸，长 az1=1150mm，宽 bz1=950mm，基础高度 H=850mm，其余尺寸见题图。基础埋深 d=1.2m，混凝土强度等级 C20，f t=1.1N/mm2，HPB235 钢筋，f y=210N/mm2。（分数：6.00）(1).如果基础承受弯矩 167kNm，偏心矩与( )项值接近。A0.27m B0.3m C0.34m D0.36m（分数：1.00

26、A.B.C.D.(2).下台阶的冲切面积与( )项值接近。A0.659m 2 B0.723m 2 C0.765m 2 D0.812m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果基底反力如题图所示，则柱边 I-I 截面弯矩与( )项值接近。A121kNm B128kNm C134kNm D145kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).条件如题图所示，变阶处 I1-I1，截面弯矩与( )项值接近。A100.6kNm B74.8kNm C93.6kNm D85.4kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).柱边-截面的弯矩与( )项值接近。A35.6kNm B47.9kNm C5

27、4.6kNm D59.8kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(6).变阶处 1- 1截面弯矩与( )项值接近。A19.1kNm B26.4kNm C34.5kNm D43.8kNm（分数：1.00）A.B.C.D.15.土韵级配状况常用不均匀系数 （分数：1.00）A.B.C.D.16.同一种土的重度 、饱和度 sat和有效重度 三者之间的下列关系，( )项正确。A B C sat D sat（分数：1.00）A.B.C.D.17.公式 fV=Mbyb+Md 0d+McCk是根据以下( )项公式导出的。A临界压力B临界压力C临界压力 （分数：1.00）A.B.C.D.18.在其他条件相同的

28、情况下，主动土压力 Ea、静止土压力 E0和被动土压力 Ep三者下列关系中( )项正确。AE aE 0E p BE aE 0E pCE 0E aE p DE 0E aE p（分数：1.00）A.B.C.D.19.修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为 10m，直径为 400mm，基本裹冰厚度为 20mm，基本风压值为 w0=0.35kN/m2，桅杆处的风振系数 z=1.7，风压高度变化系数 z=2.8，重现期调整系数 r=1.1，风载体型系数 r=0.8。对承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，在荷载效应的基本组合中，则桅杆底部由风载产生的剪力设计值(kN)，与( )项数值最为

29、接近。A2.26 B3.87 C9.03 D3.52（分数：1.00）A.B.C.D.20.在华北地区建一拉索式桅杆，其基本裹冰厚度为 10mm，拉绳直径为 25mm，其最高端距地面高 75m。则拉绳上端单位长度的裹冰荷载(kN/m)最接近于( )项数值。A0.0137 B0.0185 C0.0219 D0.0174（分数：1.00）A.B.C.D.21.当按承载力极限状态设计时，在非地震区高耸结构构件的荷载效应基本组合中所用的下列系数取值，其中( )项是错误的。A永久荷载分项系数 G，一般情况可采用 1.2B安装检修荷载分项系数 A可采用 1.4C温度作用荷载分项系数 T可采用 1.0D塔楼

30、楼面或平台的活荷载组合值系数 CL可采用 0.7（分数：1.00）A.B.C.D.22.在下列高层建筑中进行地震作用计算时，( )采用时程分析法进行补充计算。高柔的高层建筑结构沿竖向刚度略有变化的 52m 高的乙类高层建筑结构设防烈度为 7 度，高度大于 100m 的丙类高层建筑结构甲类高层建筑结构A、 B、 C、 D、（分数：1.00）A.B.C.D.6265：某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.lm，其中间剪力墙的计算简图如题图所示。混凝土强度等级采用 C30，纵向钢筋采用 HRB335 钢，箍筋采用 HPB2

31、35 钢。a s=as=35mm。（分数：4.00）(1).工程所在场地的地基土的构成如下表所示：序号 地质柱状图 层底深度(m) 层厚(m) 土层剪切波速 s(m/s)1 杂填土 2.50 2.50 1002 黏土 5.50 3.00 2003 粉质黏土 9.00 3.50 1604 稍密卵石 13.00 4.00 3005 中密卵石 18.00 5.00 3806 砂岩 800若有抗震要求时，须确定其建筑场地类别。以下( )项场地类别是正确的。A B C D（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知其 w0T2=2.0kNs2/m2，则该建筑物顶点处的风振系数 z最接近( )项数值。

32、A1.0 B1.3 C1.4 D1.6（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若由全国基本风压分布图查得该地区的基本风压为 0.35kN/m2，已知离地面高度 40m 处的风振系数 z=1.4。则该剪力墙离地面 40m 处的风荷载设计值(kN/m)最接近( )项数值。A1.2 B7 C8.35 D9.9（分数：1.00）A.B.C.D.(4).在风荷载作用下，若连梁的无震作用组合的剪力值 Vb=155kN，则中间连梁的箍筋配置最接近( )项图示。（分数：1.00）A.B.C.D.6668：某 11 层住宅，采用钢框架结构，其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀，各层层高如题图所示。抗震设防烈度为

33、 7 度。（分数：3.00）(1).假定水平地震影响系数 a1=0.22；屋面恒荷载标准值为 4300kN，等效活荷载标准值为 480kN，雪荷载标准值为 160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为 4100kN，等效活荷载标准值为 550kN。试问，结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)，与下列( )项数值最为接近。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 9998)底部剪力法计算。A8317 B8398 C8471 D8499（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为 G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值 FEK=10 000kN，基本自振周期 T1

34、1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值 F11EK(kN)，与下列( )项数值最为接近。A3000 B2400 C1600 D1400（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定框架钢材采用 Q345，f y=345N/mm2，某梁柱节点构造如题 28 图所示。试问，柱在节点域满足规程要求的腹板最小厚度 twc(mm)，与下列( )项数值最为接近。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 9998)计算。A10 B13 C15 D17 （分数：1.00）A.B.C.D.23.某 18 层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，房屋高度为 58m，7 度设防，丙类建筑，场地类。试问，下列关于该框架、

35、剪力墙抗震等级的确定，其中( )项正确。A框架 三级 剪力墙 二级 B框架 三级 剪力墙 三级C框架 二级 剪力墙 二级 D无法确定（分数：1.00）A.B.C.D.24.某钢筋混凝土框架结构，一类环境，抗震等级为二级，混凝土采用 C30；中间层中间节点尺寸配筋如题图所示。试问，下列( )项梁面纵筋的配筋符合有关规范、规程的要求。A3 25 B3 22 C3 （分数：1.00）A.B.C.D.25.某钢筋混凝土烟囱，如题图所示，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.2g，设计地震分组为第一组，场地类别为类。试验算烟囱基本自振周期的水平地震影响系数，并指出它与下列( )项数值最为接近。（

36、分数：1.00）A.B.C.D.26.假定某一字形剪力墙，层高 5m，如题图所示，采用 C35 级混凝土，顶部作用的垂直荷载设计值q=3400kN/m。试验算满足墙体稳定所需要的厚度 t(mm)，并指出它与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.7376：装配式 T 形梁桥的跨径为 20m(计算跨径 19.50m，主梁全长 19.96m)，桥面净空：净-7+20.75 人行道，人群荷载 2.5kN/m2。纵横向截面和主梁尺寸如下图所示。当桥上作用的活载是汽车-20 级，1 号梁在跨中的分配系数 mc=0.504；当桥上作用的活载是挂车-100 级，1 号梁在跨中的分配系数

37、mc=0.312，当桥上作用的活载是人群荷载 p 人 =0.257.5=1.875kN/m，1 号梁在跨中的分配系数 mc=0.62。（分数：4.00）(1).若该桥的弹性模量为 E=3.3510N/mm4，梁跨中横截面面积 A=3.4m2，惯性矩 I=1.5m4，试判定公路-级荷载的冲击系数 与( )项数值最为接近。A0.25 B0.39 C0.19 D0.15（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当桥上作用的活载是汽车-20 级，1 号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是( )。A584.0kNm B468.5kNm C550kNm D595kNm（分数：1.00）A.B.C.D.

38、3).当桥上作用的活载是挂车-100 级，1 号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是( )。A751kNm B891.1kNm C715kNm D680kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当桥上作用的活载是人群荷载，1 号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是( )。A41.3kNm B55.0kNm C50.0kNm D61.0kNm（分数：1.00）A.B.C.D.7779：某计算跨径为 6m 的简支梁桥，承受均布永久荷载 g=7.78kN/m，均布可变荷载(汽车)q=7.2kN/m。选用 20号混凝土，纵向受拉钢筋为级钢筋，R a=11MPa，R g=340MPa。梁

39、的截面尺寸：b=250mm，h 0=460mm。（分数：3.00）(1).计算荷载最接近的数值是( )。A20.12kN/m B19.42kN/m C26.52kN/m D24.3kN/m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).跨中计算弯矩最接近的数值是( )。A85.21kNm B93.21kNm C87.39kNm D75.63kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算纵向受拉钢筋的面积最接近的数值是( )。A785mm 2 B932mm 2 C874mm 2 D756mm2 2（分数：1.00）A.B.C.D.27.按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)的规定，在各

40、级汽车荷载横向布置时，边轮中心距桥梁缘石的间距与( )项数值最为接近。A0.6m B0.75m C0.5m D0.3m（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-60 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)13：有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN/m(设计值)如题图所示。混凝土强度等级为 C30，梁纵向受力钢筋采用 HRB335 钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离 as=35mm，梁截面bh=200mm500mm。（分数：3.00）(1).假定当 L2=6m，L 2=8m，L 3=5m，该梁弯矩分配系数 BA及 B 支座的不平衡弯矩

41、M 应与下列( )组数据相似。A0.50；20.8kNm B0.45；93.75kNm C0.385；112.5kNm D0.625；133.3kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(2).假定调整 L1、L 2、L 3跨度后 B 支座左右两端的分配系数分别为 0.45，0.55；支座固端弯矩分别为100kNm、-150kNm。C 支座左右两端分配系数为 0.4、0.6；固端弯矩为 150kNm、-120kNm，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D 支座的弯矩接近( )组数据。AM B=113.2kNm，M D=129kNm BM B=153.12kNm，M D=151kNmCM B=

42、126.44kNm，M D=146.25kNm DM B=153.12kNm，M D=129kNm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：弯矩分配过程如下B 支座 C 支座0.45 0.55 0.4 0.610022.53.94126.44-15027.5 -8.75 4.81-126.4415013.75-17.5146.25-120 120-26/25-13/13146.25MB=126.44kNm MD=146.25kNm(3).假定该连续梁的 B、C 支座弯矩相同，即 MB=MC=140.23kNm(设计值)，两支座调幅系数均为 0.7，并假定 L2=8m，则 BC 跨中的计算配筋量

43、 As(mm2)与( )项数值相近。A804 B980 C1120 D1230（分数：1.00）A. B.C.D.解析：支座弯矩调幅MB=MC=0.7140=98kNm=84mm bh0=0.550465=256mm1.假设构件的截面尺寸为 bh=200mm300mm，a s=as=25mm，承受轴心拉力设计值 N=380kN，弯矩设计值 M=38kNm，混凝土强度等级为 C25，纵筋采用 HRB335 钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近( )项配筋方案。A318 B322 C418 D222（分数：1.00）A.B. C.D.解析：混凝土强度：

44、C30 f cu，k =30.0 N/mm2 fc=14.33 N/mm2 ft=1.43N/mm2钢筋强度：f y=300 N/mm2 fy=300 N/mm 2 Es=200 000N/mm2全部纵向钢筋的截面面积 As按下式求得：Nf yAs (混凝土规范式 7.4.1)大、小偏心受拉构件判断轴向拉力作用点至截面重心的距离：125mm，属于小偏心受拉构件轴向拉力作用点至近侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：轴向拉力作用点至远侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：受拉区纵筋面积 As按下列公式求得：Nef yAs(h0-a s) (混凝土规范式 7.4.2.2)58：某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支

45、撑，梁的计算跨度为 6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm450mm，叠合后为 250mm650mm。预制梁的混凝土强度等级采用 C30，叠合层采用 C20，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值 q1G=12kN/m，施工活荷载标准值q1k=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为 q2G=10kN/m，使用阶段活荷载为 q2k=22kN/m，钢筋混凝土容重为 25kN/m3。（分数：4.00）(1).该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近( )项数值。A171.6kN B221.3kN C102kN D1

46、54.5kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：第一阶段梁端剪力标准值：剪力设计值为： V 1=1.2V1G+1.4V1q=1.236+1.442=102kN第二阶段梁端剪力标准值为：(2).假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距 s=200mm，并已知截面有效高度为 610mm，叠合构件的剪力设计值 V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B63mm 2 C53.5mm 2 D46mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：由混凝土规范 10.6.4 条的规定，取较低的叠合层混凝土强度等级 C20 进行计算。其斜截面受剪承

47、载力按下列公式计算：(3).叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近( )项数值。A257.4kNm B153kNm C206.5kNm D195.6kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：第一阶段梁跨中弯矩标准值为：跨中弯矩设计值为：M1=1.2M1G+1.4M1q=1.254+1.463=153kNm第二阶段梁端剪办标准值为：(4).假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍 8200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近( )项数值。A256.1kN B221.3kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：因为箍筋为双肢箍 28200，则有由混凝土规范式 10.6.5-1911：有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸 bh=300mm500mm，对称配筋，每侧各配有 320 的钢筋(钢筋为 HRB335)，混凝土强度等级为 C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as=40mm，柱的计算长度为 I0=4.5m。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距 ei=200mm。试问该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数 与( )项数值最为接近。A1.13