【工程类职业资格】二级注册结构工程师-7-1及答案解析.doc

1、二级注册结构工程师-7-1 及答案解析(总分：79.00，做题时间：90 分钟)一、单项选择题(总题数：37，分数：79.00)某烧结普通砖砌体结构，因特殊需要需设计有地下室，如题图所示，房屋的长度为 L，宽度为 B，抗浮设计水位为-1.0m，基础底面标高为-4.0m，算至基础底面的全部恒荷载标准值为 g=50kN/m2，全部活荷载标准值为 p=10kN/m2，结构重要性系数 0=0.9。（分数：2.00）(1).在抗漂浮验算中，漂浮荷载效应值 0S1与抗漂浮荷载效应 S2之比，应与下列 ( )项数值最为接近。提示：砌体结构按刚体计算，水浮力按活荷载计算。A 0S1/S2=0.850.8；不满

2、足漂浮验算 B 0S1/S2=0.750.8；满足漂浮验算C 0S1/S2=0.700.8；满足漂浮验算 D 0S1/S2=0.650.8；满足漂浮验算（分数：1.00）A.B.C.D.(2).二层某外墙立面如图所示，墙厚 370mm，窗洞宽 1.0m，高 1.5m，窗台高于楼面 0.9m，砌体的弹性模量为 E(MPa)。试问，该外墙层间等效侧向刚度(N/mm)，应与下列 ( )项数值最为接近。提示：墙体剪应变分布不均匀影响系数 =1.2取 G=0.4EA235E B285E C345E D395E （分数：1.00）A.B.C.D.某工程地基条件如题图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8

3、m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。（分数：2.00）(1).水泥土搅拌桩的直径为 600mm，有效桩顶面位于地面下 1100mm 处，桩端伸入黏士层 3130mm。初步设计时按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，并取 a=0.5 时，试问，单桩竖向承载力特征值 Rz(kN)，最接近于下列( )项数值。A85 B106C112 D120（分数：1.00）A.B.C.D.(2).水泥土搅拌桩单桩竖向承载力特征值 Rz=105kN，采用正方形布桩，桩距 s=1000mm，桩间土承载力折减系数 =0.25。初步设计时，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，试问，其复

4、合地基承载力特征值 fspk(kPa)，最接近于下列( )项数值。A79 B121 C136 D148（分数：1.00）A.B.C.D.已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=400mm500mm，柱子的计算长度 10=4000mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400，a s=40mm。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载组合下初始偏心距 ei=76mm，系数 1=1，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近下列( )项数值。A167mm B298mm C193mm D307mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设柱每侧配置 520 的钢筋，A s=A

5、s=1570mm2，柱子上作用轴向力设计值 N=400kN，且已知构件为大偏心受压，则该柱能承受的弯矩设计值 M 最接近下列( )项数值。AM=305kNm BM=267kNm CM=345kNm DM=392kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).设柱子上作用轴向力设计值 N=750kN，初始偏心距 ei=480mm，已知柱的受压区配置了 422 的钢筋，则截面的受压区高度与下列( )项数值最为接近。A135mm B298mm C193 mm D158mm（分数：1.00）_某矩形水池，壁厚为 300mm(如题图所示矩形水池池壁弯矩 M 和拉力 N 的示意图)。通过内力分析，求得跨中

6、水平方向每米宽度上最大弯矩设计值 M=120kNm，相应每米宽度上的轴向拉力设计值 N=240kN，水池的混凝土强度等级为 C25，a s=as=45mm，采用 HRB335 级钢筋。（分数：2.00）(1).水池在该处需要的 As=_mm2。A450 B500 C550 D600（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若受压钢筋选用 （分数：1.00）A.B.C.D.1.预应力混凝土受弯组合构件在使用阶段由预加力引起的反拱值应将计算结果乘以长期增大系数 ， 值与下列何项数值最为接近?A1.80 B1.75 C1.65 D1.55（分数：1.00）A.B.C.D.2.钢与混凝土组合梁进行正截

7、面抗弯强度计算时，钢梁_。A按弹性设计 B按塑性设计C可考虑部分塑性发展 D按受拉杆件设计（分数：1.00）A.B.C.D.3.某高层剪力墙结构中的一单肢实体墙，高度 H=30m，全高截面相等，混凝土强度等级 C25，墙肢截面惯性矩 IW=3.6m4，矩形截面面积 AW=1.2m2，该墙肢计算出的等效刚度，下列( )项是正确的。AE Clep=972.97105kNm2 BE CIep=1008105kNm2CE CIep=978.64105kNm2 DE CIep=440105kNm2（分数：1.00）A.B.C.D.4.假设构件的截面尺寸为 bh=200mm300mm，a s=as=25m

8、m，承受轴心拉力设计值 N=380kN，弯矩设计值 M=38kNm，混凝土强度等级为 C25，纵筋采用 HRB335 钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积 As最接近( )项配筋方案。A318 B322 C418 D222（分数：1.00）A.B.C.D.先张法预应力混凝土梁截面尺寸及配筋如图所示。混凝土强度等级为 C40，预应力筋采用预应力螺纹钢筋(fpy=900N/mm2， ，E p=2105N/mm2)，预应力筋面积 Ap=628mm2， ，a p=43mm， ，换算截面面积 A0为 98.52103mm3，换算截面重心至底边距离为 ymax=451mm

9、至上边缘距离 ，换算截面惯性矩I0=8.363109mm4，混凝土强度达到设计规定的强度等级时放松钢筋。受拉区张拉控制应力 con=972N/mm2，受压区 。（分数：4.00）(1).已知截面有效高度 h0=757mm，受压翼缘高度 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知截面有效高度 h0=757mm，受压翼缘高度 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).放松钢筋时，此时预应力钢筋合力 Np0I=684.31kN，预应力钢筋合力作用点至换算截面重心的偏心距ep0I=299.6mm。试问，截面上、下边缘的混凝土预应力(N/mm 2)，与下列何项数值最为接近?提示：计算时仅考虑第一批

10、预应力损失。A-1.24；12.90 B-1.61；13.5C-1.24；18.01 D-1.61；18.01（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若梁在吊装时，由预应力在吊点处截面的上边缘混凝土产生的应力为-2.0N/mm 2，在下边缘混凝土产生的应力为 20.6N/mm2，梁自重为 2.36kN/m，设吊点距构件端部为 700mm，动力系数为 1.5。试问，梁吊装时，梁吊点截面的上、下边缘混凝土应力(N/mm 2)，与下列何项数值最为接近?A-3.60；15.85 B-1.61；18.82C-2.04；20.65 D-4.32；20.56（分数：1.00）A.B.C.D.某建造于大城市

11、市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.lm，其中间剪力墙的计算简图如题图所示。混凝土强度等级采用 C30，纵向钢筋采用 HRB335 钢，箍筋采用 HPB235 钢。a s=as=35mm。（分数：4.00）(1).工程所在场地的地基土的构成如下表所示：序号 地质柱状图 层底深度(m) 层厚(m) 土层剪切波速 s(m/s)1 杂填土 2.50 2.50 1002 黏土 5.50 3.00 2003 粉质黏土 9.00 3.50 1604 稍密卵石 13.00 4.00 3005 中密卵石 18.00 5.00 3806 砂岩 8

12、00若有抗震要求时，须确定其建筑场地类别。以下( )项场地类别是正确的。A B C D（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知其 w0T2=2.0kNs2/m2，则该建筑物顶点处的风振系数 z最接近( )项数值。A1.0 B1.3 C1.4 D1.6（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若由全国基本风压分布图查得该地区的基本风压为 0.35kN/m2，已知离地面高度 40m 处的风振系数 z=1.4。则该剪力墙离地面 40m 处的风荷载设计值(kN/m)最接近( )项数值。A1.2 B7 C8.35 D9.9（分数：1.00）A.B.C.D.(4).在风荷载作用下，若连梁的无震作用

13、组合的剪力值 Vb=155kN，则中间连梁的箍筋配置最接近( )项图示。（分数：1.00）A.B.C.D.5.对砌体房屋进行截面抗震承载力验算时，就如何确定不利墙段的下述不同见解中，其中( )项组合的内容是全部正确的。：选择竖向应力较大的墙段； ：选择竖向应力较小的墙段；：选择从属面积较大的墙段； ：选择从属面积较小的墙段。A+ B+ C+ D+（分数：1.00）A.B.C.D.6.某高层剪力墙结构中的一单肢实体墙，高度 H=30m，全高截面相等，混凝土强度等级 C25，墙肢截面惯性矩 IW=3.6m4，矩形截面面积 AW=1.2m2，该墙肢计算出的等效刚度，下列( )项是正确的。AE Cle

14、p=972.97105kNm2 BE CIep=1008105kNm2CE CIep=978.64105kNm2 DE CIep=440105kNm2（分数：1.00）A.B.C.D.某一级建筑柱下独立桩基，桩基竖向荷载(荷载效应基本组合)设计值 F=6200kN，弯矩 M=350kNm，水平力 JH=500kN，承台埋深 2.5m，承台及承台上土重设计值 G=300kN。建筑场地地层条件：(1)012m 粉质黏土，重度 =19kN/m 3，e=0.80，可塑状态，地基土极限承载力标准值 qck=200kPa(2)1214m 细砂、中密密实(3)1419m 砾石、卵石层(4)1928m 粉质黏

15、土(5)2835m 卵石层(6)3545m 粉土(7)地下水位于地面下 3.5m。采用水下钻孔灌注桩，桩径 d=800mm，4 根：承台及桩尺寸如下图所示。（分数：6.00）(1).如果 c=0.38，复合桩基的竖向承载力设计值与( )项值接近。A1853kN B1901kN C1958kN D2019kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).轴心竖向力作用下，作用效应与( )项值接近。A1625kN B1778kN C1896kN D1945kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果 M=3504kNm，题中条件下，各桩对 x 轴的弯矩与( )项值接近。A3900kNm B400

16、0kNm C4100kNm D4200kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).a0x=a0y=0.3，h 0=1.2m，f t=1.5MPa 时，柱下矩形独立承台，受柱冲切的承载力与( )项值相近。A11560kN B12396kN C13675kN D14486kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).C1=C2=1.2m，a 1x=a1y=0.3m，h 0=0.9m，f t=1.5MPa 时，受角桩冲切承载力与( )项值接近。A2936kN B3041kN C3105kN D3248kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).条件同上题，且 fc=15103kNm 时，锥形承

17、台柱与承台交接截面的剪切承载力与( )项值接近。A10675kN B11869kN C12960kN D13651kN（分数：1.00）A.B.C.D.7.有一钢筋混凝土框架主梁 bh=250mm500mm，其相交次梁传来的集中楼面恒载 Pgk=80kN，集中楼面活荷载 Pqk=95kN，均为标准值。主次梁相交处次梁两侧的 n 个附加箍筋(双肢箍)，采用 HPB300 级钢筋，如图所示。设计使用年限为 50 年，结构安全等级为二级。试问，附加箍筋配置，下列何项配置最合适?A BC D （分数：1.00）A.B.C.D.某悬臂式矩形水池，壁厚 620mm，剖面如图所示。采用 MU15 烧结普通砖

18、M10 水泥砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级。承载力验算时不计池壁自重，水压力按可变荷载考虑，假定其荷载分项系数取 1.0。结构安全等级为二级。（分数：3.00）(1).按池壁竖向的受弯承载力验算时，该池壁所能承受的最大水压高度设计值 H(m)，应与下列何项数值最为接近?A2.0 B1.8C1.7 D1.6（分数：1.00）A.B.C.D.(2).按池壁底部的受剪承载力验算时，可近似地忽略池壁竖向截面中的剪力，试问，该池壁所能承受的最大水压高度设计值 H(m)，应与下列何项数值最为接近?A3.0 B3.3 C3.6 D4.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若将该池壁承受水压

19、的能力提高，下述何种措施最有效?A提高砌筑砂浆的强度等级B提高砌筑块体的强度等级C池壁采用 MU10 单排孔混凝土砌块、Mb10 水泥砂浆对孔砌筑D池壁采用砖砌体和底部锚固的钢筋砂浆面层组成的组合砖砌体（分数：1.00）A.B.C.D.8.下图中( )项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。（分数：1.00）A.B.C.D.9.有一多层钢筋混凝土框架结构，抗震等级为二级，其边柱的中间层节点，如图所示，计算时按刚接考虑；梁上部纵向受拉钢筋采用 HRB400，4 28，混凝土强度等级为 C45，梁纵向受拉钢筋保护层厚度取40mm，试问，l 1+l2的最合理的长度，应与下列何项数据最为接近?（分数：1

20、00）A.B.C.D.10.位于土坡坡顶的钢筋混凝土条形基础。如图所示。试问，该基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离 a(m)，应不小于下列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D.某单层、单跨、无吊车仓库，如题图所示。屋面为装配式有檩体系钢筋混凝土结构，墙体采用 Mu15 蒸压灰砂砖，M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级。外墙 T 形特征值详见题表。（分数：6.00）(1).假定轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值 Nk=179kN，设计值 N=232kN，其弯矩标准值Mk=6.6kNm，设计值 M=8.58kNm，如题图所示。试问，该壁柱底截面受压承载力验算结

21、果(NfA)，其左右端项与下列( )项数值最为接近。A232kN939kN B232kN1018kN C232kN916kN D232kN845kN （分数：1.00）A.B.C.D.(2).对于山墙壁柱高厚比的验算 ，下列( )项数据正确。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).对于 轴之间山墙的高厚比验算 ，下列( )项数值正确。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定取消轴线山墙门洞及壁柱，改为钢筋混凝土构造柱 GZ，如题图所示，试问，该墙的高厚比验算结果 与下列( )项最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.(5).屋面永久荷载(含屋架)标准值为 2.2kN/m2(水平投影

22、)，活荷载标准值为 0.5kN/m2；挑出的长度详见BB 剖面。试问，屋架支座处最大压力设计值与下列( )项数值最为接近。A90.85kN B99.82kN C94.11kN D85.14kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).试问，外纵墙壁柱轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。A1177kN B1323kN C1137kN D1059kN（分数：1.00）A.B.C.D.11.砌体结构相关的温度应力问题，以下论述不妥的是( )。A纵横墙之间的空间作用使墙体的刚度增大，从而使温度应力增加，但增加的幅度不是太大B温度应力完全取决于建筑物的墙体长度C门窗洞口处对墙体的温度应力反映最大D

23、当楼板和墙体之间存在温差时，最大的应力集中在墙体的上部（分数：1.00）A.B.C.D.某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接：腹板用角焊缝连接，hf=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力 V=470kN，弯矩 M=235kNm。钢材为 Q235-B。手工焊，E4315 型焊条，二级焊缝。（分数：6.00）(1).对接焊缝的宽度 b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为( )mm。A240 B258 C268.8 D276.4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).腹板角焊缝的有效面积为( )。A18.48cm 2 B24.62cm

24、 2 C36.96cm 2 D42.84cm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)( )。A141.2N/mm 2 B148.6N/mm 2 C150.4N/mm 2 D153.8N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为 36.96cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力为( )。A100.4N/mm 2 B114.6N/mm 2 C120.8N/mm 2 D127.2N/mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(

25、5).如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力 （分数：1.00）A.B.C.D.(6).如果腹板角焊缝的 和 （分数：1.00）A.B.C.D.12.某高层框架结构，抗震等级为二级，考虑地震作用组合时，梁端弯矩设计值为：左端=273.1kNm，右端 （分数：1.00）A.B.C.D.某办公楼的钢筋混凝土简支梁，计算跨度 0=6.90m，梁的截面尺寸 bh=250mm 650mm，混凝土强度等级为 C30，钢筋为 HRB335 级。该梁承受均布恒载标准值(包括梁自重)g k=16.20kN/m 及均布活载标准值qk=8.50kN/m。由正截面受弯

26、承载力计算结果，梁跨中下部配有纵向受拉钢筋 3 （分数：4.00）(1).试确定该梁跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力 ss(N/mm2)最接近于下列_数值?A ss=291.97 B ss=231.69 C ss=370.46 D ss=287.3（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知 As=941mm2，a e=7.14， f=0， f tk=1.43N/mm2；假定 ss=285N/mm2。试判定在荷载效应标准组合作用下该梁的短期刚度 Bs(Nmm(上标)2)最接近于如下_数值。AB s=5.121013 BB s=5.291013CB s=6.681013

27、DB s=0.2741013（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定荷载短期效应组合的跨中最大弯矩 Mk=Mgk+Mqk=96.41+50.59=147kNm，B s=5.51013Nmm2，试确定该梁跨中挠度值 f(mm)最接近于下列_数值。提示：该简支梁无受压钢筋；均布荷载作用下简支梁跨中挠度公式为 。Af=23.75mm Bf=24.22mm Cf=30.13mm Df=17.44mm （分数：1.00）A.B.C.D.(4).若 =0.506， ss=270.0N/mm2，试问该梁跨中的最大裂缝宽度 Wmax(mm)最接近下列_数值。AW max=0.266mm BW max=0

28、293mm CW max=0.344mm DW max=0.304mm（分数：1.00）A.B.C.D.10 层框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组为第二组，首层层高 6m，二层层高 4.5m，三至十层层高 3.6m，总高度 39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值Gi如图所示。各楼层框架的 D 值及剪力墙等效刚度如表所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移 uT= uqH4/100EIw。并已知当结构刚度特征值 =1.2 时位移系数 u=8.070（分数：2.00）(1).采用底部剪力法计算求得结构底部总水平地震作用标

29、准值，下列_项最接近。A5860kN B5650kN C6115kN D6230kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算各楼层水平地震作用标准值后，求得的结构底部由水平地震作用产生的总弯矩，下列_项最接近。A157 850kNm B163 750kNm C160 510kNm D159 800kNm（分数：1.00）A.B.C.D.某建于非地震区的 20 层框架剪力墙结构，房屋高度 H70m，如图所示。屋面层重力荷载设计值为 0.8104 kN，其他楼层的每层重力荷载设计值均为 1.2 104 kN。倒三角形分布荷载最大标准值q=85kN/m；在该荷载作用下，结构顶点质心的弹性水平位

30、移为 u。（分数：3.00）(1).在水平力作用下，计算该高层建筑结构内力、位移时，试问，其顶点质心的弹性水平位移“的最大值为下列( )项数值时，才可以不考虑重力二阶效应的不利影响。A50mm B60mm C70mm D80mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定结构纵向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd3.510 9 kNm2，底层某中柱按弹性方法计算但未考虑重力二阶效应的纵向水平剪力标准值为 160kN。试问，按有关规范、规程要求，确定其是否需要考虑重力二阶效应不利影响后，该柱的纵向水平剪力标准值的取值，应与下列( )项数值最为接近。A160kN B180kN C200kN D2

31、20kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该结构横向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd2.2810 9 kNm2，且 EJd2.7H 2 。又已知，某楼层未考虑重力二阶效应求得的层间位移与层高之比 。若以增大系数法近似考虑重力二阶效应后，新求得的 比值，则不能满足规范、规程所规定的限值。如果仅考虑用增大 EJd值的办法来解决，其他参数不变，试问，结构在该主轴方向的 EJd最少需增大到下列( )项倍数时，考虑重力二阶效应后该层的 比值才能满足规范；规程的要求。提示： 从结构位移增大系数考虑。 0.14H 2 1.6210 8 kN。A1.05 B1.20 C1.50 D2.00 （分

32、数：1.00）A.B.C.D.13.某框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 58m。在重力荷载代表值、水平风力荷载及水平地震力作用下，第四层边柱轴向力标准值分别为：N gk=4102kN，N uk=1010kN 及 NEK=520kN，柱截面为600mm800mm，混凝土采用 C30，第四层层高为 3.6m，梁高 600mm。底层柱承受的地震剪力小于底部总剪力的 20%。此时其轴压比为( )。A0.65 B0.70 C0.75 D0.82（分数：1.00）A.B.C.D.14.淤泥的天然含水量训和孔隙比 e 的数值下列( )项正确。A L；e1.5 B L；e1.5 CP；e1

33、5 Dp；e1.5（分数：1.00）A.B.C.D.15.如下图所示节点板受斜向拉力设计值 600kN，节点板与构件用双面角焊缝连接，h f=8mm，采用 E43型焊条，焊缝长度 l=( )。（分数：1.00）A.B.C.D.某现浇钢筋混凝土框架结构，地下 2 层，地上 12 层，7 度抗震设防烈度，抗震等级二级，地下室顶板为嵌固端。混凝土用 C35，钢筋采用 HRB400 及 HPB300。（分数：2.00）(1).假定地上一层框架某根中柱的纵向钢筋的配置如图所示，每侧纵筋计算面积 As=985mm2，实配 ，满足构造要求。现将其延伸至地下一层，截面尺寸不变，每侧纵筋的计算面积为地上一层柱

34、每侧纵筋计算面积的 0.9 倍。试问，延伸至地下一层后的中柱，其截面中全部纵向钢筋的数量，应为下列何项时，才能满足规范、规程的最低要求?A B C D （分数：1.00）A.B.C.D.(2).某根框架梁梁端截面的配筋如图所示，试问，梁端加密区箍筋的设置，应为下列何项时，才能最满足规范、规程的要求?A B C D （分数：1.00）A.B.C.D.某 10 层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构房屋，丙类建筑，剖面图如图所示。其抗震设防烈度为 8 度，地震分组第二组，地震加速度 0.20g，类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀，但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比 =0.05。结构的基本周期 T1=1.

35、13s。各层的重力荷载代表值如下：G1=1400kN，G 2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=G9=0.9G1，C n=0.09G1，小塔楼的侧向刚度与主体结构的层侧向刚度之比Kn/K=0.05。（分数：4.00）(1).计算相应 T1的地震影响系数 1，其与_项数值最为接近。A0.16 B0.122 C0.0629 D0.098（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算结构水平地震作用标准值 FEK(kN)，其与_项数值最为接近。A6802 B5417 C7243 D6122（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算小塔楼底部的地震弯矩设计值 Mn(kNm)，其与_项数值最为接近

36、A2448 B3604 C1994 D2794（分数：1.00）A.B.C.D.(4).计算地下室顶面的地震弯矩设计值 M(kNm)，其与_项数值最为接近。A182 391 B237 108 C232 090 D218 869（分数：1.00）A.B.C.D.二层钢筋混凝土框架结构如题图所示，框架梁刚度 E|=，建筑场地类别类，抗震烈度 8 度，设计地震分组第一组，设计地震基本加速度值 0.2g，阻尼比为 0.05。（分数：3.00）(1).已知第一、二振型周期 T1=1.1s，T2=0.35s，在多遇地震作用下，对应第一、二振型影响系数a1、a2，最接近下列( )。A0.07，0.16 B

37、0.07，0.12 C0.08，0.12 D0.16，0.07（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当用振型分解反应谱法计算时，相应于第一、二振型水平地震作用下剪力标准值如图所示。试问，水平地震作用下 A 轴底层柱剪力标准值 V(kN)，最接近下列( )。A42.0 B48.2 C50.6 D58.1（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当用振型分解反应谱法计算时，顶层柱顶弯矩标准值 M(kNm)，最接近下列( )。A37.0 B51.8 C74.0 D83.3（分数：1.00）A.B.C.D.某抗震烈度为 7 度的底层框架一抗震墙多层砌体房屋底层框架柱 KZ、钢筋混凝土抗震墙(横向

38、GQ-1，纵向GQ-2)，砖抗震墙 ZQ 的设置如题图所示。各框架柱 KZ 的横向侧向刚度均为 k=5.0104kN/m，横向钢筋混凝土抗震墙 GQ-1(包括端柱)的侧向刚度为 k=280104kN/m，砖抗震墙 ZQ(不包括端柱)的侧向刚度为f(=40.0104kN/m，地震剪力增大系数 =1.35。（分数：2.00）(1).假设作用于底层标高处的横向地震剪力标准值 Vk=2000kN，试问，作用于每道横向钢筋混凝土抗震墙GQ-1 上的地震剪力设计值(kN)应与( )项接近。A1500 B1250 C1000 D850（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设作用于底层标高处的横向地震剪

39、力标准值 Vk=2000kN，试问，作用于每个框架柱 KZ 上的地震剪力设计值(kN)应与( )项接近。A30 B40 C50 D60（分数：1.00）A.B.C.D.16.某一高度 H=25m、高宽比大于 4、长宽比小于 1.5 的矩形平面高层建筑，位于大城市郊区，基本风压为0.55kN/m，其顶部风荷载标准值 k(kN/m2)，_项是正确的。A1.028 B1.631 C0.881 D0.969（分数：1.00）A.B.C.D.17.基础底面下土的压缩模量 Es(单层土时)和 (多层土时)分别有如下几种算法：式中e0土的天然孔隙比；e1土的压力为 100kPa 下的孔隙比；a土的从土自重压

40、力至土自重加附加压力段的压缩系数；a1-2土的压力为 100kPa 至 200kPa 固定压力段下的压缩系数；hi第 i 层土的厚度；Esi第 i 层土的压缩模量；Ai第 i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算地基变形时，应采用下列 Es和 （分数：1.00）A.B.C.D.18.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重 5kN/m2，分项系数 1.2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载 20kN/m2计，其分项系数 1.3，主梁间距 5m，跨度 8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为( )kNm。A1124 B1280 C1360 D1668

41、分数：1.00）A.B.C.D.19.有一幢钢筋混凝土高层筒中筒结构，矩形平面的宽度 26m，长度 30m，抗震设防烈度为 7 度，要求在高宽比不超过高层规程规定的 A 级高度的限值的前提下，尽量做高，指出下列( )高度符合要求。A156m B143m C140m D150m（分数：1.00）A.B.C.D.某屋盖工程的大跨度主桁架结构使用 Q345B 钢材，其所有杆件均采用热轧 H 型钢：H 型钢的腹板与桁架平面垂直。桁架端节点斜杆轴心拉力设计值 N=12700kN。（分数：2.00）(1).桁架端节点采用两侧外贴节点板的高强度螺栓摩擦型连接，如图所示。螺栓采用 10.9 级 M27 高强

42、度螺栓，摩擦面抗滑移系数取 0.4。试问，顺内力方向的每排螺栓数量(个)，应与下列( )项数值最为接近。A26 B22 C18 D16 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).现将桁架的端节点改为采用等强焊接对接节点板的连接形式，如图所示。在斜杆轴心拉力作用下，节点板将沿 ABBCCD 破坏线撕裂。已确定 AB=CD=400mm，其拉剪折算系数均取 =0.7，BC=33mm。试问，在节点板破坏线上的拉应力设计值(N/mm 2)，应与下列( )项数值最为接近。A356.0 B258.7 C178.5 D158.2 （分数：1.00）A.B.C.D.二级注册结构工程师-7-1 答案解析(总分：7

43、9.00，做题时间：90 分钟)一、单项选择题(总题数：37，分数：79.00)某烧结普通砖砌体结构，因特殊需要需设计有地下室，如题图所示，房屋的长度为 L，宽度为 B，抗浮设计水位为-1.0m，基础底面标高为-4.0m，算至基础底面的全部恒荷载标准值为 g=50kN/m2，全部活荷载标准值为 p=10kN/m2，结构重要性系数 0=0.9。（分数：2.00）(1).在抗漂浮验算中，漂浮荷载效应值 0S1与抗漂浮荷载效应 S2之比，应与下列 ( )项数值最为接近。提示：砌体结构按刚体计算，水浮力按活荷载计算。A 0S1/S2=0.850.8；不满足漂浮验算 B 0S1/S2=0.750.8；满

44、足漂浮验算C 0S1/S2=0.700.8；满足漂浮验算 D 0S1/S2=0.650.8；满足漂浮验算（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据砌规第 4.1.6 条进行计算。漂浮荷载为水浮力，按活荷载计算，其荷载效应： 0S1=0.91.4(4-1)10=37.8kN/m2抗漂浮荷载仅考虑永久荷载，不考虑活荷载，其荷载效应 S2=50kN/m2 0S1/S2=37.8/50=0.7560.8，满足漂浮验算。(2).二层某外墙立面如图所示，墙厚 370mm，窗洞宽 1.0m，高 1.5m，窗台高于楼面 0.9m，砌体的弹性模量为 E(MPa)。试问，该外墙层间等效侧向刚度(N/mm)，应

45、与下列 ( )项数值最为接近。提示：墙体剪应变分布不均匀影响系数 =1.2取 G=0.4EA235E B285E C345E D395E （分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据抗规第 7.2.3 条，窗洞高 1.5m。洞口面积 Ah=21.51=3m2，墙毛面积 A=36=18m2开洞率 =A h/A=3/18=0.167，为小开口墙段，影响系数=0.953层高与墙长之比 h/L=3/6=0.51，只计算剪切变形。根据砌体结构设计手册P294 公式(11-1-8)，外墙层间等效侧向刚度：某工程地基条件如题图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。（分数

46、2.00）(1).水泥土搅拌桩的直径为 600mm，有效桩顶面位于地面下 1100mm 处，桩端伸入黏士层 3130mm。初步设计时按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，并取 a=0.5 时，试问，单桩竖向承载力特征值 Rz(kN)，最接近于下列( )项数值。A85 B106C112 D120（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地处规第 11.2.4 条进行计算(2).水泥土搅拌桩单桩竖向承载力特征值 Rz=105kN，采用正方形布桩，桩距 s=1000mm，桩间土承载力折减系数 =0.25。初步设计时，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)规定估算，试问

47、其复合地基承载力特征值 fspk(kPa)，最接近于下列( )项数值。A79 B121 C136 D148（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地处规第 11.2.3 条进行计算按地处规(7.2.82)式，桩土面积置换率：处理后桩间土承载力特征值取天然地基承载力特征值 fsk=90kPa已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=400mm500mm，柱子的计算长度 10=4000mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400，a s=40mm。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载组合下初始偏心距 ei=76mm，系数 1=1，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近下列( )项数值。A167mm B298mm C193mm D307mm（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：初始偏心距 ei=76mm偏心距增大系数 1=1.0 2=1.15- =1.15- =1.071.0 取 2=1.0轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：e=e i+ -as=1.2876+(2).设柱每侧配置 52