【工程类职业资格】二级注册结构工程师-地基与基础(一)及答案解析.doc

1、二级注册结构工程师-地基与基础(一)及答案解析(总分：59.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：13，分数：59.00)1.B每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据/B已知某建筑物矩形基础尺寸为 4m2m(如图 5-2)，上层为粘性土，压缩模量Es1=8.5MPa，修正后的地基承载力特征值 fa=180kPa；下层为淤泥质土，E s2-1.7MPa，承载力特征值fak=78kPa，基础顶面轴心荷载标准值 F=680kN，则软弱下卧层顶面处的附加压力值 pz与自重应力值 pcz的和最接近于U /UkPa。（分数：1.

2、00）A.B.C.D.某钢筋混凝土条形基础底面宽度为 b，埋置深度为 1.2m。取条形基础长度 1m 计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力 Fk，弯矩 Mk。已知计算Gk(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重 G=20kN/m3，基础及工程地质剖面如图 5-10 所示。（分数：9.00）(1).已知粘性土层的天然孔隙比 e0=0.84。当固结压力为 100kPa 和 200kPa 时，其孔隙比分别为 0.83和 0.81。试计算其压缩系数 a1-2并判断该粘性土属于U /U压缩性土。 A.非 B.低 C.中 D.高（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定 Mk0，则图 5

3、11 中尺寸 x 满足下列何项关系式时，其基底反力呈矩形均匀分布状态?U /U（分数：1.00）_(3).已知粘性土层的天然孔隙比 e0=0.84，液性指数 IL=0.83，则修正后的基底处地基承载力特征值 fa最接近于U /UkPa。提示：假设基础宽度 b3m。 A.172.4 B.169.8 C.168.9 D.158.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定 fa=165kPa，F k=300kN/m，M k=150kNm/m。当 x 值满足题(2)的要求(即基底反力呈矩形均匀分布状态)时，其基础底面最小宽度 b 最接近于U /Um。 A.2.07 B.2.13 C.2.66

4、D.2.97（分数：1.00）A.B.C.D.(5).当 Fk=300kN/m，M k=0，b=2.2m，x=1.1m，验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行，则翼板根部处截面的弯矩设计值最接近于U /UkNm。 A.61.53 B.72.36 C.83.07 D.97.69（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定 Fk、M k、b 和 x 值同题(5)，并已计算出相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值Pk=160.36kPa。已知：粘性土层的压缩模量 Es1=6MPa，淤泥质土层的压缩模量 Es2=2MPa，则淤泥质土层顶面出的附加压力值 pz最接

5、近于U /UkPa。 A.63.20 B.64.49 C.68.07 D.69.47（分数：1.00）A.B.C.D.(7).淤泥质土层顶面处土的自重压力值 pez和经深度修正后地基承载力特征值 faz分别为U /UkPa。 A.70.6；141.3 B.73.4；141.3 C.70.6；119.0 D.73.4；119.0（分数：1.00）A.B.C.D.(8).已知某条形基础底面宽 6=2.0mm，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m。地基为粉质黏土，内聚力 ck=10kPa，内摩擦角 k=20，地下水位距地表 1.0m，地下水位以上土的重度 =18kN/m 3，地下水位

6、以下土的饱和重度 sat=19.5kN/m3，则可计算得地基土的抗剪强度承载力设计值最接近于U /UkPa。 A.98.2 B.116.7 C.135.9 D.152.3（分数：1.00）A.B.C.D.(9).勘察报告提供某场地的土层剪切波速为 400m/s，已知覆盖层的厚度为 10m，则该场地的类别为U /U。 A.类场地 B.类场地 C.类场地 D.类场地（分数：1.00）A.B.C.D.某软弱地基采用换填法处理：某一内墙基础传至室内地面处的荷载值为 Fk=204kN/m，基础埋深 d=1.20m，已知基础自重和基础上的土重标准值二者折算平均重度 G=20kN/m3；换填材料采用中、粗砂

7、已知其承载力特征值 fak=160kPa，重度=18kN/m 3，压缩模量 Es=18MPa；该建筑场地是很厚的淤泥质土，已知其承载力特征值 fak=70kPa，重度=17.5kN/m 3，压缩模量 Es=1.7MPa。（分数：3.00）(1).确定该内墙的最小基础宽度占最接近于U /Um。 A.1.6 B.1.4 C.1.2 D.1.0（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若砂垫层的厚度为 1.5m，条基宽度 b=1.5m，则垫层底面的附加压力 pz最接近于U /UkPa。 A.60 B.65 C.70 D.75（分数：1.00）A.B.C.D.(3).，垫层底面处经深度修正后的地基承

8、载力特征值 faz(kPa)与U /U项最为接近。 A.110 B.120 C.130 D.140（分数：1.00）A.B.C.D.某场地为均质软塑粘土场地，土层地质情况为：=19kN/m 3，q s=10kPa，f ak=150kPa，采用粉体喷搅法处理，桩径为 600mm，桩长为 10m，桩距为 1.2m，正方形布桩。已知桩间土承载力折减系数 =0.5，桩端天然地基土承载力折减系数 =0.6，桩体材料强度 fcu=2.7MPa，桩身强度折减系数 =0.30。（分数：3.00）(1).单桩承载力 Ra最接近于U /UkN。 A.200 B.214 C.220 D.229（分数：1.00）A.

9、B.C.D.(2).复合地基承载力 fspk最接近于U /UkPa。 A.189 B.199 C.209 D.219（分数：1.00）A.B.C.D.(3).某建筑物矩形基础底面尺寸 4m2m，其受上部结构轴心荷载 300kN，土的重度 =16kN/m 3，当埋深分别为 2m 和 4m 时，基底附加压力 p0最接近于U /U。 A.45.5kPa；53.5kPa B.45.5kPa；13.5kPa C.55.5kPa；13.5kPa D.77.5kPa；53.5kPa（分数：1.00）A.B.C.D.某建筑物按抗震要求为乙类建筑，条形基础及地基土的剖面见图 5-23。基础底面以下各土层的厚度、

10、土性指标、标准贯入试验锤击数临界值及液化指数示于表 5-5。按地震作用效应组合计算时，作用于基础顶面的竖向荷载 F=500kN。（分数：4.00）(1).本题的持力层修正后的地基承载力特征值最接近于U /UkPa。 A.213.5 B.220.0 C.243.2 D.275.3（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在进行天然地基基础抗震验算时，调整后的地基抗震承载力最接近于U /UkPa。 A.316.2 B.330.4 C.345.6 D.382.3（分数：1.00）A.B.C.D.(3).按抗震要求验算，基础的宽度不应小于U /Um。 A.2.06 B.2.00 C.1.94 D.1.

11、81（分数：1.00）A.B.C.D.(4).对液化土层进行砂石桩挤密处理，砂石桩的直径取 400mm，正方形布桩，要求将其孔隙比从 0.90 减少到 0.75，则砂石桩的间距应最接近于U /Um。 A.1.30 B.1.50 C.1.80 D.2.00（分数：1.00）A.B.C.D.某群桩基础的平面，本桩基安全等级为二级。剖面和地基土层分布情况如图 5-21 所示。地质情况如下：杂填土：重度 =17.8kN/m 3；淤泥质土：=17.8kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=20kPa，属高灵敏度软土；黏土：其重度 =19.5kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=60kPa，

12、土的压缩模量 Es1=8.0MPa；淤泥质土：地基承载力标准值 fk=70kPa，压缩模量 Es2=1.6MPa；在桩长深度范围内各土层的加权平均土层极限摩擦力标准值 qsk=21kPa。且作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 F=3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G =480kN。（分数：5.00）(1).如果桩基直径为 0.4m，则基桩极限侧阻力标准值(kN)与下列U /U项值接近。 A.435.9 B.450.9 C.467.47 D.475.94（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如果桩身直径为 0.4m，则基桩端阻力标准值(kN)与下列U /U项值接近。 A.327.69

13、 B.339.29 C.346.78 D.350.1（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当 Qsk=440.59kN，Q pk=301.24kN 时，基桩的竖向承载力设计值(kN)与下列U /U项值接近。 A.455.57 B.465.64 C.473.59 D.480.16（分数：1.00）A.B.C.D.(4).软弱下卧层顶面处自重应力(kPa)与下列U /U项值接近。 A.149.56 B.157.96 C.172.34 D.184.1（分数：1.00）A.B.C.D.(5).软弱下卧层地基承载力设计值(kPa)与下列U /U项值接近。 A.249.52 B.267.47 C.27

14、3.82 D.284.31（分数：1.00）A.B.C.D.在某土样的室内压缩试验中，得到实验结果：当压力 p1=100kPa 时的孔隙比e1=0.7，压力 p2=200kPa 时的孔隙比 e2=0.65。（分数：3.00）(1).土的压缩系数。最接近于U /UMPa -1。 A.0.5 B.0.6 C.0.8 D.1.0（分数：1.00）A.B.C.D.(2).土的压缩模量 Es最接近于U /UN/cm 2。 A.340 B.330 C.300 D.250（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知地基土的天然孔隙比为 1.05，采用直径为 600mm 的砂石桩挤密，要求处理后的孔隙比减小

15、到0.75，若按等边三角形布置，则置换率应为U /U。 A.0.17 B.0.15 C.0.12 D.0.10（分数：1.00）A.B.C.D.某柱下钢筋混凝土独立基础，如图 5-4 所示。基底尺寸为 2.50m2.50m，基础埋置深度为 1.50m，作用在基础顶面处由柱传来的荷载效应标准组合为：竖向力 Fk=600kN，力矩 Mk=200kNm，水平剪力 Vk=150kN。地基土为厚度较大的粉土，其 e10%，承载力特征值 fak=230kPa；基础及其底面以上土的加权平均重度为 20kN/m3，基础底面以上、下土的重度 m=17.5KN/m3。（分数：3.00）(1).计算得基础底面处地基

16、承载力特征值 fa最接近于U /UkPa。 A.265 B.270 C.275 D.280（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当对地基承载力进行验算时，作用在该基础底面的平均压力 pk最接近于U /UkPa。 A.150 B.140 C.126 D.110（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当对地基承载力进行验算时，作用在该基础底面边缘的最大压力 pkmax最接近于U /UkPa。 A.230 B.260 C.300 D.330（分数：1.00）A.B.C.D.某承重墙下条形基础，底宽 2.6m，埋深 1.2m，板高 0.35m，如图 5-12 所示，已知上部结构传来荷载设计值 F

17、290kN/m，M=10.4kNm。采用 C20 混凝土，HPB235 钢筋。（分数：5.00）(1).若 F=250kN/m，则基底净反力的最大值最接近于U /UkN/m 2。 A.105.5 B.110.9 C.115.6 D.121.4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当 F=290kN/m 时，基底净反力如图 5-12 中所示，则 I-I 截面的剪力最接近于U /UkN。 A.105.9 B.110.6 C.121.8 D.130.3（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果基底设混凝土垫层，取保护层厚度为 50mm，根据混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)，

18、取 h=1.0，则基础在-截面的抗剪承载力为U /UkN。 A.20 B.21 C.23.1 D.24.2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).如题中条件时，则-截面处的弯矩最接近于U /UkNm。 A.60.91 B.72.67 C.83.42 D.87.95（分数：1.00）A.B.C.D.(5).下列对各类基础没计条件的表述正确的是U /U。 A.采用无筋扩展基础时，在同一场地条件下，基础材料的强度越低，基础台阶的宽高比允许值越小；同一种材料的基础，当场地地基土的承载力越高，基础台阶的宽高比允许值也越小 B.对单幢建筑物，在地基土比较均匀的条件下，墓底平面形心宜与承载能力极限状态下荷

19、载效应基本组合荷载的重心重合 C.基础底板的配筋，应按抗弯计算确定，计算弯矩中计入了考虑分项系数的基础自重和台阶上土重的影响 D.按基底反力直线分布计算的梁板式筏基，其墓础梁的内力可按连续梁分析，边跨的反力宜乘以1.2 的系数（分数：1.00）A.B.C.D.某回填土经夯实后取土样做试验，环刀的容积为 200cm3，土重为 3.68N；从环刀内取出 0.294N，烘干后测得干土重为 0.252N。（分数：2.00）(1).土的干重度 d最接近于U /UkN/m 3。 A.12.1 B.15.8 C.16.2 D.18.4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知土的最大干重度为 17kN/

20、m3，则回填土的压实系数 e最接近于U /U。 A.0.93 B.0.90 C.0.88 D.0.85（分数：1.00）A.B.C.D.基底承受建筑物上部结构传递的压力为：基本组合为 180kPa，标准组合为165kPa，准永久组合为 150kPa；土和基础的自重压力为 60kPa。已知基础埋置深度为 3m，基础底面以上土的平均重度为 12kN/m3。（分数：4.00）(1).确定墓础尺寸时，地基承载力特征值应大于U /UkPa。 A.150 B.165 C.225 D.243（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算地基变形时，基础底面压力应取U /UkPa。 A.150 B.174 C

21、189 D.204（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算基础结构内力时，基础底面反力应取U /UkPa。 A.180 B.240 C.243 D.250（分数：1.00）A.B.C.D.(4).验算基础裂缝宽度时，基础底面压力应取U /UkPa。 A.225 B.223 C.165 D.160（分数：1.00）A.B.C.D.由钻探取得某原状土样，经试验测得该土的天然重度 =17kN/m 3，含水量w=13.2%，土粒相对密度 ds=2.69。（分数：7.00）(1).土的孔隙比 e 最接近于U /U。 A.0.791 B.0.613 C.0.442 D.0.350（分数：1.00）

22、A.B.C.D.(2).土的孔隙率 n 最接近于U /U。 A.0.391 B.0.442 C.0.561 D.0.80（分数：1.00）A.B.C.D.(3).土的饱和度 S，最接近于U /U。 A.0.198 B.0.36 C.0.448 D.0.640（分数：1.00）A.B.C.D.(4).土的干重力密度 d最接近于U /UkN/m 3。 A.1.50 B.12.00 C.15.02 D.34.00（分数：1.00）A.B.C.D.(5).土的饱和重度 sat最接近于U /UkN/m 3。 A.19.44 B.17 C.15.2 D.14.0（分数：1.00）A.B.C.D.(6).土

23、的有效重度 最接近于U /UkN/m 3。 A.6.5 B.9.44 C.11.4 D.13.85（分数：1.00）A.B.C.D.(7).下列关于强震区的论述中，符合规范要求的观点是U /U。 A.对于抗震设防烈度为 6 度区的一般建筑物，应考虑液化的影响 B.对于抗震不利的地段应进行液化判别 C.在抗震设防烈度为 6 度区，不需要划分场地类别 D.基础埋置深度小于 5m 的天然地基，应在地面下 15m 范围内判别液化（分数：1.00）A.B.C.D.某建筑物的地基设计等级为乙级，独立柱基的尺寸及桩的布置见图 5-17。荷载效应的基本组合为：由上部结构传至基础顶面的竖向荷载设计值 Fk=8M

24、N，力矩设计值 Mk=1.2MNm；基础采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩径 d=600mm，承台埋置深度 3m，各土层的桩基设计参数见表 5-4。（分数：10.00）(1).由竖向荷载和力矩共同作用下产生的 3 号桩的竖向力最接近于U /UkN。 A.950 B.1100 C.1200 D.1300（分数：1.00）A.B.C.D.(2).验算承台抗冲切承载力时，作用在由柱边至桩顶内边缘形成冲切破坏锥体上的冲切力最接近于U /UkN。 A.8000 B.7570 C.7100 D.6500（分数：1.00）A.B.C.D.(3).根据题意，单桩竖向承载力特征值最接近于U /UkN。 A.1700 B

25、1800 C.1900 D.2100（分数：1.00）A.B.C.D.(4).桩基承台受弯计算的最大弯矩最接近于U /UkNm。 A.4.7 B.4.9 C.5.5 D.6.2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).在验算桩身混凝土强度时，下列U /U不符合建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)的规定。 A.预制桩的工作条件系数取 0.75 B.灌注桩的工作条件系数取 0.60.7 C.取结构重要性系数 1.0 D.取安全系数 1.0（分数：1.00）A.B.C.D.(6).下列关于群桩效应的描述中，符合建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)原则的是U /U。 A.

26、不论什么条件，都不考虑群桩效应 B.桩数不超过 3 根的桩基不考虑群桩效应 C.由静载荷试验确定单桩承载力时，不考虑群桩效应 D.当承台下存在可液化土时，不考虑群桩效应（分数：1.00）A.B.C.D.(7).根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)的规定，判别下列关于本题的建筑物是否需要计算沉降的论述中，正确的观点是U /U。 A.建筑物的地基设计等级为乙级，因此不需要计算沉降量 B.建筑物所采用的桩型为摩擦型桩，因此必须计算沉降量 C.独立柱基的建筑物，不需要计算沉降量 D.采用灌注桩的建筑物必须计算沉降量（分数：1.00）A.B.C.D.(8).根据题目的已知条件，计算得单

27、桩桩侧总摩阻力特征值最接近于U /UkN。 A.1200 B.1000 C.950 D.850（分数：1.00）A.B.C.D.(9).根据题目的已知条件，单桩桩端阻力特征值最接近于( )kN。 A.650 B.670 C.700 D.780（分数：1.00）A.B.C.D.(10).由竖向荷载引起的 3 号桩的竖向力最接近于U /UkN。 A.800 B.880 C.9800 D.1130（分数：1.00）A.B.C.D.二级注册结构工程师-地基与基础(一)答案解析(总分：59.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：13，分数：59.00)1.B每题的四个备选项中只有一个符合

28、题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据/B已知某建筑物矩形基础尺寸为 4m2m(如图 5-2)，上层为粘性土，压缩模量Es1=8.5MPa，修正后的地基承载力特征值 fa=180kPa；下层为淤泥质土，E s2-1.7MPa，承载力特征值fak=78kPa，基础顶面轴心荷载标准值 F=680kN，则软弱下卧层顶面处的附加压力值 pz与自重应力值 pcz的和最接近于U /UkPa。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.7 条，软弱下卧层顶面处的附加压力值可按下列公式计算： *某钢筋混凝土条

29、形基础底面宽度为 b，埋置深度为 1.2m。取条形基础长度 1m 计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力 Fk，弯矩 Mk。已知计算Gk(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重 G=20kN/m3，基础及工程地质剖面如图 5-10 所示。（分数：9.00）(1).已知粘性土层的天然孔隙比 e0=0.84。当固结压力为 100kPa 和 200kPa 时，其孔隙比分别为 0.83和 0.81。试计算其压缩系数 a1-2并判断该粘性土属于U /U压缩性土。 A.非 B.低 C.中 D.高（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2).假定 Mk0，则图 5-11 中尺寸 x

30、满足下列何项关系式时，其基底反力呈矩形均匀分布状态?U /U（分数：1.00）_解析：(3).已知粘性土层的天然孔隙比 e0=0.84，液性指数 IL=0.83，则修正后的基底处地基承载力特征值 fa最接近于U /UkPa。提示：假设基础宽度 b3m。 A.172.4 B.169.8 C.168.9 D.158.5（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 由粘性土的天然孔隙比 e0=0.84，液性指数 IL=0.83，均小于 0.85，根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.4 条，查表 5.2.4 可知，承载力修正系数为： d=1.6， b=0.3；基底以上土

31、的加权平均重度为：*(4).假定 fa=165kPa，F k=300kN/m，M k=150kNm/m。当 x 值满足题(2)的要求(即基底反力呈矩形均匀分布状态)时，其基础底面最小宽度 b 最接近于U /Um。 A.2.07 B.2.13 C.2.66 D.2.97（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.2 条，当轴心荷载作用时，则基础宽度需满足：*(5).当 Fk=300kN/m，M k=0，b=2.2m，x=1.1m，验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行，则翼板根部处截面的弯矩设计值最

32、接近于U /UkNm。 A.61.53 B.72.36 C.83.07 D.97.69（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)第 3.2.5 条，永久荷载的分项系数对由永久荷载效应控制的基本组合，应取 1.35。 *(6).假定 Fk、M k、b 和 x 值同题(5)，并已计算出相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值Pk=160.36kPa。已知：粘性土层的压缩模量 Es1=6MPa，淤泥质土层的压缩模量 Es2=2MPa，则淤泥质土层顶面出的附加压力值 pz最接近于U /UkPa。 A.63.20 B.64.49 C.68.

33、07 D.69.47（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)计算如下： *(7).淤泥质土层顶面处土的自重压力值 pez和经深度修正后地基承载力特征值 faz分别为U /UkPa。 A.70.6；141.3 B.73.4；141.3 C.70.6；119.0 D.73.4；119.0（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(8).已知某条形基础底面宽 6=2.0mm，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m。地基为粉质黏土，内聚力 ck=10kPa，内摩擦角 k=20，地下水位距地表 1.0m，地下水位以上土的

34、重度 =18kN/m 3，地下水位以下土的饱和重度 sat=19.5kN/m3，则可计算得地基土的抗剪强度承载力设计值最接近于U /UkPa。 A.98.2 B.116.7 C.135.9 D.152.3（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(9).勘察报告提供某场地的土层剪切波速为 400m/s，已知覆盖层的厚度为 10m，则该场地的类别为U /U。 A.类场地 B.类场地 C.类场地 D.类场地（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)(2008 年版)表 4.1.6，土层剪切波速为400m/s，覆盖层的厚度为 10m 的

35、场地应当判别为类场地。某软弱地基采用换填法处理：某一内墙基础传至室内地面处的荷载值为 Fk=204kN/m，基础埋深 d=1.20m，已知基础自重和基础上的土重标准值二者折算平均重度 G=20kN/m3；换填材料采用中、粗砂，已知其承载力特征值 fak=160kPa，重度=18kN/m 3，压缩模量 Es=18MPa；该建筑场地是很厚的淤泥质土，已知其承载力特征值 fak=70kPa，重度=17.5kN/m 3，压缩模量 Es=1.7MPa。（分数：3.00）(1).确定该内墙的最小基础宽度占最接近于U /Um。 A.1.6 B.1.4 C.1.2 D.1.0（分数：1.00）A.B. C.D

36、解析：解析 *(2).若砂垫层的厚度为 1.5m，条基宽度 b=1.5m，则垫层底面的附加压力 pz最接近于U /UkPa。 A.60 B.65 C.70 D.75（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(3).，垫层底面处经深度修正后的地基承载力特征值 faz(kPa)与U /U项最为接近。 A.110 B.120 C.130 D.140（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.4 条，当基础宽度大于 3m 或埋置深度大于 0.5m 时，从载荷试验或其它原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式

37、修正：fa=fak+ b(b-3)+ d m(d-0.5)式中，f a为修正后的地基承载力特征值；f ak为地基承载力特征值，按第 5.2.3 条的原则确定； b、 d为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值； 为基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b 为基础底面宽度(m)，当基宽小于 3m 按 3m 取值，大于 6m 按 6m 取值； m为基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d 为基础埋置深度(m)。查表 5.2.4 可知，淤泥质土的承载力修正系数为：d=1.0， m计算时不考虑垫层材料重，则修正后的基承载力特征值为：faz=fak

38、 d m(d-0.5)=70+1.017.5(2.7-0.5)=108.5kPa。某场地为均质软塑粘土场地，土层地质情况为：=19kN/m 3，q s=10kPa，f ak=150kPa，采用粉体喷搅法处理，桩径为 600mm，桩长为 10m，桩距为 1.2m，正方形布桩。已知桩间土承载力折减系数 =0.5，桩端天然地基土承载力折减系数 =0.6，桩体材料强度 fcu=2.7MPa，桩身强度折减系数 =0.30。（分数：3.00）(1).单桩承载力 Ra最接近于U /UkN。 A.200 B.214 C.220 D.229（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2).复合地基承载

39、力 fspk最接近于U /UkPa。 A.189 B.199 C.209 D.219（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第 11.2.3 条，复合地基承载力特征值初步设计时可按式(9.2.5)估算。 *(3).某建筑物矩形基础底面尺寸 4m2m，其受上部结构轴心荷载 300kN，土的重度 =16kN/m 3，当埋深分别为 2m 和 4m 时，基底附加压力 p0最接近于U /U。 A.45.5kPa；53.5kPa B.45.5kPa；13.5kPa C.55.5kPa；13.5kPa D.77.5kPa；53.5kPa（分数：1.0

40、0）A. B.C.D.解析：解析 根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第 5.2.2 条，当轴心荷载作用时，基础底面压力按下列公式计算： *某建筑物按抗震要求为乙类建筑，条形基础及地基土的剖面见图 5-23。基础底面以下各土层的厚度、土性指标、标准贯入试验锤击数临界值及液化指数示于表 5-5。按地震作用效应组合计算时，作用于基础顶面的竖向荷载 F=500kN。（分数：4.00）(1).本题的持力层修正后的地基承载力特征值最接近于U /UkPa。 A.213.5 B.220.0 C.243.2 D.275.3（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2).在进行天然地基

41、基础抗震验算时，调整后的地基抗震承载力最接近于U /UkPa。 A.316.2 B.330.4 C.345.6 D.382.3（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)(2008 年版)第 4.2.3 条规定，由粘性土fak=200kPa，查表 4.2.3 得地基土抗震承载力调整系数 a=1.3，则调整后的地基抗震承载力为：faE= afa=1.3243.2=316.16kPa。(3).按抗震要求验算，基础的宽度不应小于U /Um。 A.2.06 B.2.00 C.1.94 D.1.81（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据

42、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2 条，地基承载力需满足：基底处压力不应超过地基承载力特征值。将上题计算得的地基抗震承载力的值代入以下公式即可求得基础宽度为：*，说明基础宽度 2m 能满足抗震设计要求。(4).对液化土层进行砂石桩挤密处理，砂石桩的直径取 400mm，正方形布桩，要求将其孔隙比从 0.90 减少到 0.75，则砂石桩的间距应最接近于U /Um。 A.1.30 B.1.50 C.1.80 D.2.00（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第 8.2.2 条，正方形布置，砂石桩的间距按下式进行计算

43、式中，s 为砂石桩间距(m)；d 为砂石桩直径(m)； 为修正系数，当考虑振动下沉密实作用时，可取1.11.2；不考虑振动下沉密实作用时，可取 1.0；e 0为地基处理前砂土的孔隙比，可按原状土样试验确定，也可根据动力或静力触探等对比试验确定；e 1为地基挤密后要求达到的孔隙比。故砂石桩的间距为：*某群桩基础的平面，本桩基安全等级为二级。剖面和地基土层分布情况如图 5-21 所示。地质情况如下：杂填土：重度 =17.8kN/m 3；淤泥质土：=17.8kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=20kPa，属高灵敏度软土；黏土：其重度 =19.5kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsi

44、k=60kPa，土的压缩模量 Es1=8.0MPa；淤泥质土：地基承载力标准值 fk=70kPa，压缩模量 Es2=1.6MPa；在桩长深度范围内各土层的加权平均土层极限摩擦力标准值 qsk=21kPa。且作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 F=3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G =480kN。（分数：5.00）(1).如果桩基直径为 0.4m，则基桩极限侧阻力标准值(kN)与下列U /U项值接近。 A.435.9 B.450.9 C.467.47 D.475.94（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)第 5.2.8 条，基桩极限侧阻力标准值可按下式计算：Qsk=uq sik i。又桩径为 0.4m，已知各土层桩的极限侧阻力标准值，则基桩极限侧阻力标准值为：Qsk=0.4(2015+60