【工程类职业资格】二级注册结构工程师-砌体结构与木结构(二)及答案解析.doc

1、二级注册结构工程师-砌体结构与木结构(二)及答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：13，分数：50.00)1.1. 有吊车的单层单跨砖砌体排架厂房，已知H=8.5m，H u=3.0m，I u=0.881010mm4，I l=4.8061010mm4，设为刚弹性方案房屋。当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段计算高度 Hu0和变截面柱下段计算高度 Hl0为下列何组数值?U /U A.排架方向：H u0=6m，H l0=10.2m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m B.排架方向：H u0=7.5m，H l0=12.75m 垂直排架方向：

2、H u0=3.75m，H l0=8.5m C.排架方向：H u0=6m，H l0=12.7m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=10.58m D.排架方向：H u0=6m，H l0=8.22m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=6.85mABCDC解析 *有吊车的单层单跨砖砌体排架厂房，已知 H=8.5m，H u=3.0m，I u=0.881010mm4，I l=4.8061010mm4，设为刚弹性方案房屋。当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段计算高度 Hu0和变截面柱下段计算高度 Hl0为下列何组数值?U /U A.排架方向：H u0=6m，H l0=10.2m

3、垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m B.排架方向：H u0=7.5m，H l0=12.75m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m C.排架方向：H u0=6m，H l0=12.7m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=10.58m D.排架方向：H u0=6m，H l0=8.22m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=6.85m（分数：1.00）A.B.C.D.某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图 4-27。其中的屋顶间位于、轴间。抗震设防烈度 8 度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下 500mm。

4、已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G5=150kN，G 4=1450kN，G 3=G2=2400kN，G 1=2700kN。（分数：4.00）(1).采用底部剪力法时，结构总水平地震作用标准值最接近于U /UkN。 A.619 B.728 C.1156 D.1238（分数：1.00）A.B.C.D.(2).采用底部剪力法时，突出屋面屋顶层的地震剪力最接近于U /UkN。 A.40 B.60 C.80 D.120（分数：1.00）A.B.C.D.(3).首层墙体总等效侧移刚度K=7.116Et，t 为墙厚度，轴单片墙段侧移刚度 K2=0.595Et。首层轴墙段的地震剪力最接近于U /UkN。

5、A.224.6 B.206.7 C.172.8 D.103.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).轴墙用 MU10 烧结多孔砖、M10 混合砂浆砌筑，墙段两端设构造柱，在首层一半墙高处，由重力荷载代表值引起的平均压应力 0=0.51N/mm2，轴墙段的剪力设计值和抗震承载力为U /U。 A.224.6kN；308.0kN B.224.6kN；277.0kN C.292.0kN；308.0kN D.292.0kN；277.0kN（分数：1.00）A.B.C.D.某单层单跨厂房，其纵向窗间墙截面尺寸如图 4-43 所示。墙的计算高度H0=6m，截面面积 A=862500mm2，烧结多孔砖和混

6、合砂浆强度等级分别为 MU15和 M2.5。（分数：3.00）(1).窗间墙的折算厚度最接近于U /Umm。 A.488.6 B.521.9 C.576.8 D.598.5（分数：1.00）A.B.C.D.(2).形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值 M=40kNm，轴向力设计值 400kN，则该窗间墙的相对偏心距及高厚比分别接近于U /U。 A.0.20；12.0 B.0.20；12.5 C.0.22；12.0 D.0.25；12.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).某窗间墙采用 MU15 的蒸压灰砂砖和 M5 的混合砂浆砌筑，轴心力偏心距 e=

7、100mm，折算厚度hT=500mm，则该墙的承载力最接近于U /UkN。 A.558.5 B.615.6 C.655.8 D.674.3（分数：1.00）A.B.C.D.某跨度 9m，开间 4m 的单层单跨砌体结构(图 4-41)，总长 32m，承重纵墙厚370mm，采用 MU15 普通砖，M5 水泥砂浆砌筑，墙高 H=3.8m，窗间墙宽 2m，高3m，每隔 4m 有一钢筋混凝土梁支承于窗间墙上，上铺空心预制板，大梁截面尺寸 bh=200mm550mm，梁端伸入墙内 240mm。梁端支承压力设计值 Nl=80kN，檐沟等自重在梁底截面产生的平均压应力 0=0.3N/mm2。（分数：3.00）

8、1).当梁搁置在砌体墙上时，梁端支承处砌体局部受压承载力最接近于U /UkN。 A.79 B.84 C.86 D.92（分数：1.00）A.B.C.D.(2).梁端设置预制混凝土垫块，a b=240mm、b b=500mm、t b=300mm，垫块下砌体的局部受压承载力最接近于U /UkN。 A.135 B.145 C.155 D.165（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当梁端支承面下设现浇混凝土圈梁，圈梁截面尺寸 bh=240mm180mm，C20 混凝土，圈梁下砌体的局部受压承载力最接近于U /UkN。 A.203 B.213 C.225 D.235（分数：1.00）A.B.C.

9、D.如题图所示的承重墙梁，各部分尺寸见图 4-10 及表 4-1，托梁混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HRB335，砖强度为 MU10，水泥砂浆强度等级采用M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。（分数：5.00）(1).已知墙梁的计算跨度 I0=6.05m，墙体计算高度 hw=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh和宽度 bh的限制值最接近于U /U。 A.bh1.550m；h h2.375m B.bh1.750m；h h2.375m C.bh1.750m；h h2.450m D.bh1.815m；h h2.450m（分数：1.00）A.B.

10、C.D.(2).计算弯矩系数 M与计算轴力系数 N与下列U /U组数据最为接近。 A. M=0.406； N=1.430 B. M=0.432； N=1.430 C. M=0.450； N=1.250 D. M=0.485； N=1.336（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算弯矩系数 M=0.450，计算轴力系数 N=1.450，则托梁跨中截面的弯矩 Mb和轴心拉力 Nb与下列U /U组数据最为接近。 A.347.7kNm；238.6kN B.354.27kNm；239.7kN C.365kNm；245.6kN D.372.35kNm；318.92kN（分数：1.00）A.B.C.D

11、4).该墙梁的墙体受剪承载力最接近于U /UkN。 A.139.8 B.145.6 C.150.5 D.179.5（分数：1.00）A.B.C.D.(5).一钢筋混凝土柱截面尺寸为 250mm250mm，支承在 370mm 宽的条形砖基础上，作用位置如图 4-47 所示。砖基础用 MU10 烧结普通砖和 M5 水泥砂浆砌筑，柱传至基础上的荷载设计值为 150kN。要求确定柱下基础砌体的局部受压承载力关系式中右端项 fA l最接近于U /UkN。（分数：1.00）A.B.C.D.如图 4-51 所示原木屋架，设计使用年限为 50 年，选用红皮云杉 TC13B 制作。（分数：3.00）(1).

12、斜杆 D3原木梢径 d=100mm，其杆长 l=2828mm。D 3杆轴心压力设计值(恒载)N=-18.86kN，当按强度验算时，斜杆 D3的轴压承载能力与下列何项数值相近?U /U A.1.17N/mm2 B.1.48N/mm2 C.1.89N/mm2 D.2.39N/mm2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在荷载效应的基本组合下，D 3杆轴心压力设计值 N=-25.98kN，当按稳定验算时，斜杆 D3的轴压承载能力与下列何项数值相近?U /U A.5.77N/mm2 B.7.34N/mm2 C.9.37N/mm2 D.11.91N/mm2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).混

13、凝土小型空心砌块砌体墙长 1.6m，厚度为 190mm，其上的永久荷载作用的正压力 N=135kN，水平推力 Y=25kN，永久荷载起控制作用，砌块墙采用 MU10 砌块，Mb5 混合砂浆砌筑。则该墙体的受剪承载力最接近于U /UkN。 A.49.2 B.46.8 C.37.1 D.35.5（分数：1.00）A.B.C.D.某窗间墙长 1500mm，墙厚为 370mm；中部支承钢筋混凝土梁的截面尺寸hcb=550mm250mm，梁端实际支承长度为 240mm，上层墙体传来轴向力设计值Nu=150kN，梁端支承反力设计值 Nl=100kN(图 4-3)。（分数：3.00）(1).当窗间墙采用 M

14、U10 烧结黏土砖、M5 水泥砂浆砌筑时，梁端下砌体的局部受压承载力计算式(N 0+NlfA l)与下列U /U项相接近。 A.100kN95.7kN B.100kN89.4kN C.250kN95.7kN D.250kN89.4kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2). （分数：1.00）A.B.C.D.(3).当窗间墙采用 MU10 烧结粘土砖、M5 混合砂浆砌筑，梁下钢筋混凝土垫梁，垫梁高度为 180mm，宽度为 240mm，采用 C20 混凝土，梁端下砌体局部受压承载力计算式 (N 0+Nl)2.4 2fbbh0与下列U /U项相接近。 A.130.46kN206.81kN B.1

15、30.46kN258.51kN C.250kN206.81kN D.250kN258.51kN（分数：1.00）A.B.C.D.某三层端部墙窗洞处立面如图 4-19 所示，窗洞宽 1.20m，外纵墙上搁置长向板。板底距离上皮 0.72m，板上有女儿墙。若外纵墙墙厚 370mm(墙面自重标准值为7.78kN/m2)，已知传至+10.72m 标高处的荷载设计值为 31.3kN/m。采用 MU10 砖，M5 混合砂浆。（分数：9.00）(1).该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于U /U项数值。 A.M=6.31kNm；V=18.31kN B.M=6.31kNm；V=21.02kN C.M=7.

16、51kNm；V=21.02kN D.M=9.51kNm；V=26.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若过梁采用砖砌过梁，则其弯曲抗拉及抗剪承载力与U /U项数值最为接近。 A.M=5.89kNm；V=16.7kN B.M=6.85kNm；V=17.5kN C.M=7.36kNm；V=19.54kN D.M=9.51kNm；V=26.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若该过梁承受弯矩设计值 M=6.5kNm，采用钢筋砖过梁，则在砖过梁底部的钢筋配置面积最接近于U /Umm2。(钢筋采用 HPB235) A.51.7 B.55.2 C.61.7 D.65.2（分数：1.

17、00）A.B.C.D.(4).如图 4-48，当墙体采用 MU10 蒸压灰砂砖及 M5 水泥砂浆砌筑时，且施工质量控制等级为 C 级。试确定梁下砌体的局部受压承载力关系式(N 0+NlfA l)左、右端项数值最接近于U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.(5).一幢 6 层砌体房屋，其平面及剖面图如图 4-33 所示。抗震设防烈度为 8 度(0.2g)，每层建筑结构自重标准值为 16kN/m2(包括墙体及楼面结构自重)，楼面活荷载标准值为 2.0kN/m2，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2。采用底部剪力法计算水平地震作用，由此可算得该房屋的底部总水平地震作用标准值 FEk(kN)与下列

18、何项数值最为接近? U /U（分数：1.00）A.B.C.D.(6).下列各项论述不正确的是U /U。 A.墙、柱高厚比系指墙、柱 H0与墙厚或矩形柱边长 h 之比 B.墙、柱高厚比与墙、柱承载力计算有关 C.墙、柱高厚比验算是保证砌体结构稳定性的重要构造措施之一 D.墙、柱高厚比验算是砌体结构设计的重要内容（分数：1.00）A.B.C.D.(7). （分数：1.00）A.B.C.D.(8).对带壁柱墙的承载力验算时，计算截面的翼缘宽度 bf，按下列规定采用时，不正确的情况是U /U。A多层房屋无门窗洞口时，b f取相邻壁柱间的距离B多层房屋有门窗洞口时，b f取窗间墙的宽度C （分数：1.0

19、0）A.B.C.D.(9). （分数：1.00）A.B.C.D.某配筋砌块砌体剪力墙房屋，房屋高度 25m，8 度地震区，首层剪力墙截面尺寸如图 4-36 所示，墙体高度 4400mm。砌块强度 MU20、砂浆 Mb15、灌孔混凝土Cb30。（分数：5.00）(1).砌块的孔洞率为 46%，灌孔砌块砌体的抗压强度设计值(N/mm 2)应为下列哪一个数值?U /U A.7.43 B.6.98 C.5.68 D.4.32（分数：1.00）A.B.C.D.(2).剪力墙弯矩设计值 M=1177.69kNm。轴力设计值 N=1288.41kN，采用对称配筋，判断大小偏心受压时所需的界限高区高度 h 0

20、mm)与下列哪项比较接近?U /U A.3060 B.2703 C.2272 D.1272（分数：1.00）A.B.C.D.(3).进行剪力墙斜截面承载力验算、截面尺寸校核时，截面剪力设计值应满足下列何项数值?U /U A.245kN B.392kN C.1263.8kN D.1790.4kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).剪力墙的水平分布钢筋，应选择下列哪一项?U /U A.按计算配筋 B.按构造，0.10% C.按构造，0.11% D.按构造，0.13%（分数：1.00）A.B.C.D.(5).剪力墙的剪力设计值 V=245kN，底部加强部位截面组合剪力设计值 VW(kN)应为

21、下列何项数值?U /U A.392 B.343 C.294 D.245（分数：1.00）A.B.C.D.已知柱间基础梁上墙体高 15m，双面抹灰，墙厚 240mm，采用 MU10 烧结普通砖、M5 混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如图 4-9 所示，柱距 6m，基础梁长 5.45m，伸入支座 0.3m；混凝土为 C30，纵筋为 HRB335 级，箍筋为 HPB235 级。（分数：3.00）(1).墙梁承受的荷载及计算简图如图 4-9 所示，则使用阶段托梁正截面承载力验算时，轴向拉力的偏心距e0最接近于U /Um。 A.0.567 B.0.596 C.0.608 D.0.623（分数：1.00）A.B

22、C.D.(2).使用阶段托梁斜截面受剪承载力验算时，箍筋 Asv/s 最接近于U /U。 A.0.146 B.0.1599 C.0.167 D.0.183（分数：1.00）A.B.C.D.(3).某房屋轴心受压基础短柱墩，截面尺寸为 490mm490mm，采用 MU15 烧结多孔砖(孔洞率为 28%)和M10 水泥砂浆砌筑，其轴压承载力(kN)与下列U /U项数值接近。 A.469 B.499 C.521 D.555（分数：1.00）A.B.C.D.某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图 4-8所示。开间为 3.3m，底层层高 3.9m，其余两层为 3.0m，墙厚为

23、 190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面 200mm590mm)。墙体采用 MU10 混凝土砌块和 Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚 120mm。托梁混凝土采用 C30(fc=14.3N/mm2)，纵向钢筋为 HRB400(fv=360N/mm2)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm2)。屋面恒荷载标准值为 4.8kN/m2，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，楼面恒荷载标准值为 3.8kN/m2，活荷载标准值为 2.0kN/m2，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为 2.61kN/m2，梁支座下设 190mm190mm 上下贯通钢筋混凝土构

24、造柱。托梁的截面尺寸 bbhb=250mm600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为 190mm190mm 的钢筋混凝土圈梁。（分数：5.00）(1).墙梁的计算跨度 l0(mm)及计算高度 H0(m)最接近下列U /U组数值。 A.4810；3.11 B.4900；3.30 C.5300；3.00 D.5300；3.30（分数：1.00）A.B.C.D.(2).确定使用阶段托梁顶面作用的恒荷载设计值 Q1g(kN/m)和活荷载设计值 Q1p(kN/m)与下列U /U组数值最为接近。 A.19.60；9.24 B.16.30；9.24 C.19.60；6.6 D.16.30；6.6（分数：1

25、00）A.B.C.D.(3).确定使用阶段墙梁顶面作用的恒荷载设计值 Q2g(kN/m)和活荷载设计值 Q2p(kN/m)与下列U /U组数值最接近。 A.44.04；9.9 B.44.04；11.05 C.52.85；9.9 D.52.85；11.55（分数：1.00）A.B.C.D.(4).确定使用阶段墙梁在其恒荷载设计值和活荷载设计值最不利布置下托梁跨中弯矩 Mb1及轴力 Nb1、支座B 的负弯矩设计值 MbB与下列U /U组数值最为接近。 A.Mb1=94.55kNm；N b1=94.62kN；M bB=-193.00kNm B.Mb1=105.34kNm；N b1=98.65kN；

26、M bB=-235.63kNm C.Mb1=108.34kNm；N b1=98.65kN；M bB=-269.85kNm D.Mb1=151.89kNm；N b1=94.62kN；M bB=-269.85kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).确定使用阶段墙梁在其恒荷载设计值 VbA(kN)和活荷载设计值最不利布置下托梁支座的剪力设计值VbB(kN)与下列U /U组数值最接近。 A.140.71；246.99 B.133.921；246.99 C.140.71；216.99 D.133.921；216.37（分数：1.00）A.B.C.D.一浅型矩形水池，池壁高 1.2m，采用 MU1

27、0 烧结普通砖和 M10 水泥砂浆砌筑，池壁厚 490mm。忽略池壁自重产生的垂直压力(图 4-6)。（分数：3.00）(1).试确定池壁的受弯承载力验算公式(Mf tmW)左、右两项最接近于U /U。 A.2.88kNm5.44kNm B.2.88kNm6.80kNm C.3.46kNm5.44kNm D.3.46kNm6.80kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).试确定池壁的受剪承载力验算公式(Vbzf v左、右两项最接近于U /U。 A.7.2kN44.4kN B.8.64kN44.4kN C.8.64kN49.3kN D.8.64kN55.5kN（分数：1.00）A.B.C.

28、D.(3). （分数：1.00）A.B.C.D.某单跨仓库，如图 4-37 所示。跨度 15m，开间 6m，共 6 个开间，属刚弹性方案。窗高 3.6m，窗间墙宽 2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10 砖，M5 混合砂浆。左柱的柱底承受的 N=340kN。承受的弯矩：左风时，M左 =26kNm；右风时，M 右 =35kNm。（分数：3.00）(1).墙柱的计算长度与下列U /U项数值最为接近。 A.7.98m B.7.50m C.7.00m D.6.65m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).A 轴墙的翼缘宽度与下列U /U项数值最为接近。 A.6.00m B.

29、4.90m C.3.60m D.2.40m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知窗间墙截面的回转半径为 156mm，设高厚比 =14.62，左柱在左、右风荷载下的承载力与下列U /U项数值最为接近。 A.492kN；468kN B.502kN；438kN C.549kN；469kN D.592kN；468kN（分数：1.00）A.B.C.D.二级注册结构工程师-砌体结构与木结构(二)答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：13，分数：50.00)1.1. 有吊车的单层单跨砖砌体排架厂房，已知H=8.5m，H u=3.0m，I u=0.881010mm

30、4，I l=4.8061010mm4，设为刚弹性方案房屋。当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段计算高度 Hu0和变截面柱下段计算高度 Hl0为下列何组数值?U /U A.排架方向：H u0=6m，H l0=10.2m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m B.排架方向：H u0=7.5m，H l0=12.75m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m C.排架方向：H u0=6m，H l0=12.7m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=10.58m D.排架方向：H u0=6m，H l0=8.22m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0

31、6.85mABCDC解析 *有吊车的单层单跨砖砌体排架厂房，已知 H=8.5m，H u=3.0m，I u=0.881010mm4，I l=4.8061010mm4，设为刚弹性方案房屋。当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段计算高度 Hu0和变截面柱下段计算高度 Hl0为下列何组数值?U /U A.排架方向：H u0=6m，H l0=10.2m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m B.排架方向：H u0=7.5m，H l0=12.75m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5m C.排架方向：H u0=6m，H l0=12.7m 垂直排架方向：H u0=3.

32、75m，H l0=10.58m D.排架方向：H u0=6m，H l0=8.22m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=6.85m（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图 4-27。其中的屋顶间位于、轴间。抗震设防烈度 8 度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下 500mm。已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G5=150kN，G 4=1450kN，G 3=G2=2400kN，G 1=2700kN。（分数：4.00）(1).采用底部剪力法时，结构总水平地震作用标准值最接近于U /UkN。 A.619 B.

33、728 C.1156 D.1238（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 结构等效总重力荷载为：Geq=0.85G i=0.85(150+1450+24002+2700)=7735kN；结构总水平地震作用标准值为：F ek= 1Geq=0.167735=1238kN。(2).采用底部剪力法时，突出屋面屋顶层的地震剪力最接近于U /UkN。 A.40 B.60 C.80 D.120（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)(2008 年版)第 5.2.4 条，突出屋面的屋顶间的地震作用，宜乘以增大系数 3。因此，地震剪力应为：V 5

34、3F5=340=120kN。(3).首层墙体总等效侧移刚度K=7.116Et，t 为墙厚度，轴单片墙段侧移刚度 K2=0.595Et。首层轴墙段的地震剪力最接近于U /UkN。 A.224.6 B.206.7 C.172.8 D.103.5（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(4).轴墙用 MU10 烧结多孔砖、M10 混合砂浆砌筑，墙段两端设构造柱，在首层一半墙高处，由重力荷载代表值引起的平均压应力 0=0.51N/mm2，轴墙段的剪力设计值和抗震承载力为U /U。 A.224.6kN；308.0kN B.224.6kN；277.0kN C.292.0kN；308.0kN D

35、292.0kN；277.0kN（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *某单层单跨厂房，其纵向窗间墙截面尺寸如图 4-43 所示。墙的计算高度H0=6m，截面面积 A=862500mm2，烧结多孔砖和混合砂浆强度等级分别为 MU15和 M2.5。（分数：3.00）(1).窗间墙的折算厚度最接近于U /Umm。 A.488.6 B.521.9 C.576.8 D.598.5（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2).形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值 M=40kNm，轴向力设计值 400kN，则该窗间墙的相对偏心距及高厚比分别接近于

36、U /U。 A.0.20；12.0 B.0.20；12.5 C.0.22；12.0 D.0.25；12.0（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(3).某窗间墙采用 MU15 的蒸压灰砂砖和 M5 的混合砂浆砌筑，轴心力偏心距 e=100mm，折算厚度hT=500mm，则该墙的承载力最接近于U /UkN。 A.558.5 B.615.6 C.655.8 D.674.3（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *某跨度 9m，开间 4m 的单层单跨砌体结构(图 4-41)，总长 32m，承重纵墙厚370mm，采用 MU15 普通砖，M5 水泥砂浆砌筑，墙高 H=3.8m，窗间墙

37、宽 2m，高3m，每隔 4m 有一钢筋混凝土梁支承于窗间墙上，上铺空心预制板，大梁截面尺寸 bh=200mm550mm，梁端伸入墙内 240mm。梁端支承压力设计值 Nl=80kN，檐沟等自重在梁底截面产生的平均压应力 0=0.3N/mm2。（分数：3.00）(1).当梁搁置在砌体墙上时，梁端支承处砌体局部受压承载力最接近于U /UkN。 A.79 B.84 C.86 D.92（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(2).梁端设置预制混凝土垫块，a b=240mm、b b=500mm、t b=300mm，垫块下砌体的局部受压承载力最接近于U /UkN。 A.135 B.145 C.

38、155 D.165（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(3).当梁端支承面下设现浇混凝土圈梁，圈梁截面尺寸 bh=240mm180mm，C20 混凝土，圈梁下砌体的局部受压承载力最接近于U /UkN。 A.203 B.213 C.225 D.235（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *如题图所示的承重墙梁，各部分尺寸见图 4-10 及表 4-1，托梁混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HRB335，砖强度为 MU10，水泥砂浆强度等级采用M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。（分数：5.00）(1).已知墙梁的计算跨度 I0=6.0

39、5m，墙体计算高度 hw=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh和宽度 bh的限制值最接近于U /U。 A.bh1.550m；h h2.375m B.bh1.750m；h h2.375m C.bh1.750m；h h2.450m D.bh1.815m；h h2.450m（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *(2).计算弯矩系数 M与计算轴力系数 N与下列U /U组数据最为接近。 A. M=0.406； N=1.430 B. M=0.432； N=1.430 C. M=0.450； N=1.250 D. M=0.485； N=1.336（分数：1.00）A.B. C.D.

40、解析：解析 *(3).计算弯矩系数 M=0.450，计算轴力系数 N=1.450，则托梁跨中截面的弯矩 Mb和轴心拉力 Nb与下列U /U组数据最为接近。 A.347.7kNm；238.6kN B.354.27kNm；239.7kN C.365kNm；245.6kN D.372.35kNm；318.92kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(4).该墙梁的墙体受剪承载力最接近于U /UkN。 A.139.8 B.145.6 C.150.5 D.179.5（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *(5).一钢筋混凝土柱截面尺寸为 250mm250mm，支承在 370mm

41、宽的条形砖基础上，作用位置如图 4-47 所示。砖基础用 MU10 烧结普通砖和 M5 水泥砂浆砌筑，柱传至基础上的荷载设计值为 150kN。要求确定柱下基础砌体的局部受压承载力关系式中右端项 fA l最接近于U /UkN。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *如图 4-51 所示原木屋架，设计使用年限为 50 年，选用红皮云杉 TC13B 制作。（分数：3.00）(1).斜杆 D3原木梢径 d=100mm，其杆长 l=2828mm。D 3杆轴心压力设计值(恒载)N=-18.86kN，当按强度验算时，斜杆 D3的轴压承载能力与下列何项数值相近?U /U A.1.17N/mm2 B.

42、1.48N/mm2 C.1.89N/mm2 D.2.39N/mm2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *(2).在荷载效应的基本组合下，D 3杆轴心压力设计值 N=-25.98kN，当按稳定验算时，斜杆 D3的轴压承载能力与下列何项数值相近?U /U A.5.77N/mm2 B.7.34N/mm2 C.9.37N/mm2 D.11.91N/mm2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(3).混凝土小型空心砌块砌体墙长 1.6m，厚度为 190mm，其上的永久荷载作用的正压力 N=135kN，水平推力 Y=25kN，永久荷载起控制作用，砌块墙采用 MU10 砌块，Mb5

43、混合砂浆砌筑。则该墙体的受剪承载力最接近于U /UkN。 A.49.2 B.46.8 C.37.1 D.35.5（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *某窗间墙长 1500mm，墙厚为 370mm；中部支承钢筋混凝土梁的截面尺寸hcb=550mm250mm，梁端实际支承长度为 240mm，上层墙体传来轴向力设计值Nu=150kN，梁端支承反力设计值 Nl=100kN(图 4-3)。（分数：3.00）(1).当窗间墙采用 MU10 烧结黏土砖、M5 水泥砂浆砌筑时，梁端下砌体的局部受压承载力计算式(N 0+NlfA l)与下列U /U项相接近。 A.100kN95.7kN B.100k

44、N89.4kN C.250kN95.7kN D.250kN89.4kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2). （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(3).当窗间墙采用 MU10 烧结粘土砖、M5 混合砂浆砌筑，梁下钢筋混凝土垫梁，垫梁高度为 180mm，宽度为 240mm，采用 C20 混凝土，梁端下砌体局部受压承载力计算式 (N 0+Nl)2.4 2fbbh0与下列U /U项相接近。 A.130.46kN206.81kN B.130.46kN258.51kN C.250kN206.81kN D.250kN258.51kN（分数：1.00）A. B.C.D.解

45、析：解析 *某三层端部墙窗洞处立面如图 4-19 所示，窗洞宽 1.20m，外纵墙上搁置长向板。板底距离上皮 0.72m，板上有女儿墙。若外纵墙墙厚 370mm(墙面自重标准值为7.78kN/m2)，已知传至+10.72m 标高处的荷载设计值为 31.3kN/m。采用 MU10 砖，M5 混合砂浆。（分数：9.00）(1).该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于U /U项数值。 A.M=6.31kNm；V=18.31kN B.M=6.31kNm；V=21.02kN C.M=7.51kNm；V=21.02kN D.M=9.51kNm；V=26.5kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2).若过梁采用砖砌过梁，则其弯曲抗拉及抗剪承载力与U /U项数值最为接近。 A.M=5.89kNm；V=16.7kN B.M