【工程类职业资格】二级注册结构工程师-砌体结构与木结构及答案解析.doc

1、二级注册结构工程师-砌体结构与木结构及答案解析(总分：145.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：48，分数：145.00)某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图 4-27。其中的屋顶间位于、轴间。抗震设防烈度 8 度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下 500mm。已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G5=150kN，G 4=1450kN，G 3=G2=2400kN，G 1=2700kN。（分数：4.00）(1).采用底部剪力法时，结构总水平地震作用标准值最接近于( )kN。（分数：1.00）A.619B.728C.1156D.1238(2)

2、采用底部剪力法时，突出屋面屋顶层的地震剪力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.40B.60C.80D.120(3).首层墙体总等效侧移刚度K=7.116Et，t 为墙厚度，轴单片墙段侧移刚度 K2=0.595Et。首层轴墙段的地震剪力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.224.6B.206.7C.172.8D.103.5(4).轴墙用 MU10 烧结多孔砖、M10 混合砂浆砌筑，墙段两端设构造柱，在首层一半墙高处，由重力荷载代表值引起的平均压应力 0=0.51N/mm2，轴墙段的剪力设计值和抗震承载力为( )。 （分数：1.00）A.224.6kN；308.0kNB.224.

3、6kN；277.0kNC.292.0kN；308.0kND.292.0kN；277.0kN1.配筋砌块抗震墙的竖向和水平方向分布钢筋，下列各项中哪一项不符合规范要求?( )（分数：1.00）A.竖向分布筋，最小直径 12mm、最大间距 600mmB.竖向分布筋的最小配筋率，一般部位、二级不应小于 0.11%C.竖向分布筋的锚固长度不应小于 48d，d 为钢筋直径D.水平分布筋的最小配筋率，加强部位、二级不宜小于 0.13%某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图 4-25。砖柱高度为 5m，砌体采用 MU10 砖、M5 混合砂浆，面层混凝土采用 C20，钢筋为 HPB235，对称配筋，a

4、a=35mm。承受轴向力设计值 N=470kN，弯矩设计值 M=230kNm。（分数：6.00）(1).该柱的高厚比为( )。 （分数：1.00）A.8.06B.9.68C.10.20D.12.24(2).该柱的初始偏心距、附加偏心距最接近于( )。 （分数：1.00）A.487.00mm；20.78mmB.473.68mm；20.78mmC.487.00mm；16.42mmD.473.68mm；16.42mm(3).该柱为_受压构件，受压区高度 x 最接近于_。( ) （分数：1.00）A.大偏心；308.84mmB.小偏心；308.84mmC.大偏心；326.73mmD.小偏心；326.

5、73mm(4).该柱的 Ss(mm3)和 Sc,s(mm3)接近下列哪组数据?( ) （分数：1.00）A.15750000；49410360B.16750000；48410360C.16750000；50410360D.15750000；50410360(5).该柱的配筋 As=As最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.1115.74B.1128.47C.1147.65D.1242.69(6).假定该柱承受轴向力设计值 872kN，弯矩设计值 25.8kNm，该组合砖柱的轴向力偏心距 e 为( )mm。（分数：1.00）A.26B.30C.31D.42某窗间墙尺寸为 1200mm3

6、70mm，如图 4-2 所示，采用 MU10 砖和 M2.5 的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为 bh=200mm550mm，跨度 5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付 Nl=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为 N0=50kN。（分数：19.00）(1).假定 a0=142.88mm，梁端支承处砌体的局部受压承载力(KN)与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.78.87B.63.21C.59.87D.52.8(2).在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块，其尺寸为 ab=240mm，b b=620mm，t b=300mm。已知 a0=81.13mm，试问垫块

7、下砌体的局部受压承载力(kN)与( )项数值接近。 （分数：1.00）A.83.58B.96.8C.119.39D.127.5(3).当窗间墙采用 MU10 烧结黏土砖、M5 水泥砂浆砌筑时，梁端下砌体的局部受压承载力计算式(N 0+NlfA l)与下列( )项相接近。 （分数：1.00）A.100kN95.7kNB.100kN89.4kNC.250kN95.7kND.250kN89.4kN(4). （分数：1.00）A.142.16kN223.05kNB.142.16kN178.44kNC.250.00kN223.05kND.250.00kN178.44kN(5).当窗间墙采用 MU10 烧

8、结粘土砖、M5 混合砂浆砌筑，梁下钢筋混凝土垫梁，垫梁高度为 180mm，宽度为 240mm，采用 C20 混凝土，梁端下砌体局部受压承载力计算式 (N 0+Nl)2.4 2fbbh0与下列( )项相接近。 （分数：1.00）A.130.46kN206.81kNB.130.46kN258.51kNC.250kN206.81kND.250kN258.51kN(6). （分数：1.00）A.0.91B.0.88C.0.83D.0.78(7). （分数：1.00）A.275B.245C.215D.185(8).房屋顶点水平位移最接近于( )mm。 提示：取切应力不均匀系数 =1.2。 （分数：1.0

9、0）A.2.13B.1.73C.1.61D.1.5(9).窗间墙壁柱的计算翼缘宽度最接近于( )m。（分数：1.00）A.1.6B.1.8C.2.0D.3.6(10).已知底层的顶端截面作用有轴向力 N0=350kN，作用于壁柱形心，梁端支承压力为 75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.9.36B.11.5C.16.1D.18.32(11).梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.13.6B.14.7C.15.1D.16.5(12). （分数：1.00）A.167.2B.149.6C.106.8D.92.6

10、13). （分数：1.00）A.256.71B.249.7C.216.7D.203.1(14).试确定池壁的受弯承载力验算公式(Mf tmW)左、右两项最接近于( )。 （分数：1.00）A.2.88kNm5.44kNmB.2.88kNm6.80kNmC.3.46kNm5.44kNmD.3.46kNm6.80kNm(15).试确定池壁的受剪承载力验算公式(Vbzf v左、右两项最接近于( )。 （分数：1.00）A.7.2kN44.4kNB.8.64kN44.4kNC.8.64kN49.3kND.8.64kN55.5kN(16).该混凝土空心砌块墙体的受剪承载力最接近于( )kN。 （分数：

11、1.00）A.158.6B.164.4C.168.7D.176.3(17).当该混凝土空心砌块墙体采用 Cb20 混凝土灌孔，灌孔率为 33%时，该墙体受剪承载力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.494.2B.459.8C.397.4D.306.8(18).柱底截面所承受的轴力设计值最接近于( )kN。（分数：1.00）A.200B.214.47C.237.84D.276(19).若混合砂浆的强度等级为 M5，则柱底截面的轴心受压承载力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.200.2B.211.4C.213.5D.215.62.一承受 l=7.8m 大梁作用的砖砌体柱，截面尺寸

12、x 方向 b=490mm，y 方向 h=620mm，设两方向偏心距分别为 eb=50mm，e h=70mm，如图 4-50 所示；计算高度 H0 =4.9m；采用 MU15 烧结多孔砖(孔洞率为 35%)，M10 水泥砂浆砌筑。则该柱受压承载力设计值最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.311.56B.346.17C.384.64D.427.40某 6 层住宅(图 4-34)，各层层高为 2.8m。室外高差为 0.6m，基础埋深 1.6m，墙厚 190mm，建筑面积为 1990.74m2，现浇钢筋混凝土楼屋盖。砌块为 MU15，第1 层到第 3 层采用 Mb10 砂浆，第 4 层到第

13、6 层采用 Mb7.5 混合砂浆，施工质量控制等级为 B 级。基础形式为天然地基条形基础。场地类别类，抗震设防烈度为 7 度(设计基本地震加速度为 0.1g)，设计地震分组为第二组。（分数：4.00）(1).已知各层的计算高度和各层的重力代表值(1.0 静载+0.5 活载)如表 4-3 所示。三层的地震作用标准值F3(kN)与下列何项数值相接近?( ) B表 4-3/B层 1.0 静+0.5 活(kN) Hi(m) 层 1.0 静+0.5 活(kN) Hi(m)6 4380 17.8 3 3852 9.45 3852 15.0 2 3852 6.64 3852 12.2 1 6341 3.8（

14、分数：1.00）A.310.2B.239.0C.167.8D.159.0(2).根据表 4-4 列出的 4 个轴线的墙段(平面图见图 4-34)，哪一个轴线墙段的抗侧力刚度应同时考虑弯曲和剪切变形?( ) B表 4-4/B轴线号 墙号 墙高 墙段宽 轴线号 墙号 墙高 h(m) 墙段宽h(m) b(m) b(m)1 Q1 2.8 7.69 4 Q4 2.8 1.13 Q2 2.8 3.49 5 Q5 2.8 7.09（分数：1.00）A.轴B.轴C.轴D.轴(3). （分数：1.00）A.32.3B.37.6C.43.4D.65.6(4).墙体截面抗震承载力验算时，横向应选择哪一个轴线的墙段进

15、行验算?( ) （分数：1.00）A.轴墙段B.轴墙段C.轴墙段D.轴墙段3.混凝土小型空心砌块砌体墙长 1.6m，厚度为 190mm，其上的永久荷载作用的正压力 N=135kN，水平推力Y=25kN，永久荷载起控制作用，砌块墙采用 MU10 砌块，Mb5 混合砂浆砌筑。则该墙体的受剪承载力最接近于( )kN。（分数：1.00）A.49.2B.46.8C.37.1D.35.54.下列关于砌体房屋抗震计算的论述不正确的是( )。（分数：1.00）A.多层砌体房屋抗震计算，可采用底部剪力法B.多层砌体房屋，可只选择承载面积较大或竖向应力较小的墙段进行截面抗剪验算C.进行地震剪力分配和截面验算时，墙

16、段的层间抗侧力等效刚度可只考虑剪切变形D.各类砌体沿阶梯形截面破坏的抗剪强度应采用 fVE5.某露天环境下工地采用直径 d=150mm(小头)的杉木杆作混凝土梁底模立柱(有切削加工)，柱高 2.4m，两端铰支。试问该立柱能承受施工荷载(主要是活载)的轴压力(kN)与下列何项数值接近?( )（分数：1.00）A.109.0B.130.9C.145.4D.209.96.一钢筋混凝土柱截面尺寸为 250mm250mm，支承在 370mm 宽的条形砖基础上，作用位置如图 4-47 所示。砖基础用 MU10 烧结普通砖和 M5 水泥砂浆砌筑，柱传至基础上的荷载设计值为 150kN。要求确定柱下基础砌体的

17、局部受压承载力关系式中右端项 fA l最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.187.5B.149.3C.140.6D.125.07.多层砌体刚性方案房屋，在水平风荷载作用下对纵墙进行内力分析时，下列论述不可能出现的是( )。（分数：1.00）A.可按竖向连续梁分析内力B.纵墙上、下端的弯矩可按两端固定梁计算C.满足规范的规定，则可不进行风力计算D.在一般刚性方案房屋中，必须考虑墙内由风荷载引起的弯曲应力以及在纵墙内产生的附加压力8.关于砌体房屋静力计算方案的论述，下列各项中不正确的是( )。（分数：1.00）A.弹性方案房屋按屋架(大梁)与墙(柱)铰接的平面排架或框架计算B.刚弹性方案房

18、屋按屋架(大梁)与墙(柱)铰接考虑空间工作的平面排架或框架计算C.刚性方案房屋在竖向荷载作用下，墙(柱)在每层高度范围内可近似看作两端铰支的竖向构件D.多层刚性方案房屋在水平荷载作用下，墙(柱)可视为竖向连续梁9.在露天环境下，施工工地用杉木杆作梁底模立柱，杉木杆的小头直径 d=160mm，未经切削，木材的抗压强度设计值(N/mm 2)与下列何项数值相接近?( )（分数：1.00）A.13.66B.12.41C.11.88D.10.0010.关于网状配筋砖砌体，下列论述不正确的是( )。（分数：1.00）A.网状配筋砖砌体开裂荷载，一般为破坏荷载的 60%75%B.网状配筋砖砌体的破坏特点是形

19、成贯通的竖向裂缝C.网状配筋砖砌体当配筋量增加到一定程度，砌体强度接近于单砖抗压强度D.网状配筋砖砌体的极限压缩变形可为相应的无筋砌体的 23 倍11.关于配筋砌块抗震墙房屋的抗震墙布置，下列选项错误的是( )。（分数：1.00）A.为使抗震墙有较好的变形能力，控制每个墙段的高宽比不宜小于 2B.利用分洞将较长的配筋砌块抗震墙分成若干墙段时，墙段不宜小于 1.0mC.为使地震作用传递更直接，房屋的纵、横两方向的墙体，沿竖向上下连续贯通D.为了保证楼、屋盖传递水平地震作用，8 度区、抗震横墙的最大间距为 15m已知外纵墙的窗间墙截面为 1200mm240mm(图 4-49)，采用蒸压灰砂砖 MU

20、10和 M5 的混合砂浆砌筑，钢筋混凝土大梁截面尺寸 bh=250mm600mm，在梁端设置 650mm240mm240mm 预制垫块。由荷载设计值所产生的支座反力 80kN，上部传来作用在梁底窗间墙截面上荷载设计值为 50kN。（分数：3.00）(1).垫块外砌体面积的有利影响系数 1最接近于( )。 （分数：1.00）A.1.01B.1.04C.1.12D.1.29(2).垫块面积上由上部荷载设计值产生的轴向力 N0最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.27.1B.30.2C.33.5D.35.6(3).假设垫块面积上由上部荷载设计值产生的轴向力 N0=25kN，则与梁端支承压力设计

21、值 N，两者合力所产生的偏心距 e 最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.57.1B.60.5C.75.0D.81.112. （分数：1.00）A.3B.4C.5D.6如图 4-51 所示原木屋架，设计使用年限为 50 年，选用红皮云杉 TC13B 制作。（分数：2.00）(1).斜杆 D3原木梢径 d=100mm，其杆长 l=2828mm。D 3杆轴心压力设计值(恒载)N=-18.86kN，当按强度验算时，斜杆 D3的轴压承载能力与下列何项数值相近?( ) （分数：1.00）A.1.17N/mm2B.1.48N/mm2C.1.89N/mm2D.2.39N/mm2(2).在荷载效应的基本

22、组合下，D 3杆轴心压力设计值 N=-25.98kN，当按稳定验算时，斜杆 D3的轴压承载能力与下列何项数值相近?( ) （分数：1.00）A.5.77N/mm2B.7.34N/mm2C.9.37N/mm2D.11.91N/mm213. （分数：1.00）A.构件高厚比 的影响B.综合考虑构件高厚比 和轴向力偏心距 e 的影响C.施工偏差的影响D.综合考虑了所有对砌体受压承载力的影响因素一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值 N=50103N，弯矩设计值 M=2.5106(上标)Nmm，构件截面尺寸为 120mm150mm，构件长度 l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在 150mm 的方向上

23、分数：2.00）(1).该构件的稳定系数与下列何项数值接近?( ) （分数：1.00）A.0.554B.0.598C.0.625D.0.688(2). （分数：1.00）A.0.421B.0.425C.0.441D.0.509某单跨仓库，如图 4-37 所示。跨度 15m，开间 6m，共 6 个开间，属刚弹性方案。窗高 3.6m，窗间墙宽 2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10 砖，M5 混合砂浆。左柱的柱底承受的 N=340kN。承受的弯矩：左风时，M左 =26kNm；右风时，M 右 =35kNm。（分数：19.00）(1).墙柱的计算长度与下列( )项数值最为

24、接近。（分数：1.00）A.7.98mB.7.50mC.7.00mD.6.65m(2).A 轴墙的翼缘宽度与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.6.00mB.4.90mC.3.60mD.2.40m(3).已知窗间墙截面的回转半径为 156mm，设高厚比 =14.62，左柱在左、右风荷载下的承载力与下列( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.492kN；468kNB.502kN；438kNC.549kN；469kND.592kN；468kN(4).该墙的墙底截面的弯矩设计值及剪力设计值与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.1.4kNm；1.4kNB.1.4kNm；4

25、2kNC.4.2kNm；1.4kND.4.2kNm；2.8kN(5).墙底截面破坏的受弯及受剪承载力与下列( )组数据最为接近。 （分数：1.00）A.1.82kNm；21.5kNB.1.82kNm；19.74kNC.1.57kNm；19.74kND.1.21kNm；13.34kN(6).当采用图 4-39 所示的结构布置时，试问，按允许高厚比值确定的 A 轴线二层承重外墙高度的最大值 h2(m)应与下列( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.5.3B.5.8C.6.3D.外墙的高度不受高厚比的限制(7). （分数：1.00）A.1.0B.2.0C.4.0D.6.0(8).当梁搁置在砌

26、体墙上时，梁端支承处砌体局部受压承载力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.79B.84C.86D.92(9).梁端设置预制混凝土垫块，a b=240mm、b b=500mm、t b=300mm，垫块下砌体的局部受压承载力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.135B.145C.155D.165(10).当梁端支承面下设现浇混凝土圈梁，圈梁截面尺寸 bh=240mm180mm，C20 混凝土，圈梁下砌体的局部受压承载力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.203B.213C.225D.235(11). （分数：1.00）A.0.62B.0.745C.0.808D.0.87(1

27、2).当屋架传来的荷载无偏心，且不计风载时，其柱底所能承受的轴心压力设计值最接近于( )kN。（分数：1.00）A.227B.242C.252D.265(13).窗间墙的折算厚度最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.488.6B.521.9C.576.8D.598.5(14).形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值 M=40kNm，轴向力设计值 400kN，则该窗间墙的相对偏心距及高厚比分别接近于( )。 （分数：1.00）A.0.20；12.0B.0.20；12.5C.0.22；12.0D.0.25；12.0(15).某窗间墙采用 MU15 的蒸压灰

28、砂砖和 M5 的混合砂浆砌筑，轴心力偏心距 e=100mm，折算厚度hT=500mm，则该墙的承载力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.558.5B.615.6C.655.8D.674.3(16).假定把本题的承重外纵墙计算简图定为图 4-45 所示，其平面布置、各层墙厚、门窗洞口尺寸、砖及砂浆强度等级均不变，试根据你的工程经验判断并验算最不利层的高厚比。根据砌体结构设计规范(GB 50003001)验算高厚比时，其计算式的左、右端顶的关系同下列( )组不等式接近。 （分数：1.00）A.1521.12B.13.119.2C.13.117.6D.917.6(17).假定如图 4-46

29、所示，三层截面的外纵墙内力以及该层窗间墙的 值和计算截面面积如下：荷载产生的轴向力设计值 N=268.4kN，弯矩设计值 M=2.35kNm，=14，面积 A=0.432m2。验算截面受压承载力关系式中右端项(fA)的数值最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.329.5B.335.5C.362.6D.388.1(18).验算三层楼面梁下局部受压承载力。假定传至梁底墙体截面上的上部轴向力设计值 N0=274.08kN，楼面梁支座反力设计值 Nl=54.24kN。梁跨度小于 6m。梁端支承处砌体的局部受压承载力验算公式(N 0+NlfA l)左、右端项数值与下列( )项关系式接近。 （分数：

30、1.00）A.54.24kN56.00kNB.54.24kN62.21kNC.54.24kN77.28kND.54.24kN88.87kN(19). （分数：1.00）A.126.14kN137.96kNB.126.14kN162.3kNC.126.14kN172.44kND.166.73kN137.96kN14.某办公楼平面布置如图 4-11 所示，采用装配式钢筋混凝土楼盖，MU10 砖墙承重。纵墙及横墙厚度均为 240mm，砂浆强度等级 M5，底层墙高 H=4.5m(从基础顶面算起至一层楼板底面)，隔墙厚 120mm。则下列高厚比验算错误的是( )。 （分数：1.00）A.外纵墙满足B.承

31、重横墙满足C.内纵墙满足D.内隔墙不满足15.8 度区，多层砖砌体房屋与底部框架多层砖房，最小墙厚均为 240mm 时，下列哪一项说法是正确的?( )（分数：1.00）A.房屋总高度和层数，多层砖砌体房屋与底部框架多层砖房均相同B.房屋最大高宽比，多层砖砌体房屋小于底部框架多层房屋C.房屋抗震横墙的最大间距，两者是相同的D.房屋层高，多层砖砌体房屋与底部框架的多层房屋层高限值相同16. （分数：1.00）A.B.C.D.（分数：18.00）(1).该组合墙的强度系数最接近于( )。 （分数：1.00）A.0.456B.0.513C.0.611D.0.703(2).该组合墙的稳定系数最接近于(

32、)。 （分数：1.00）A.0.111B.0.213C.0.456D.0.703(3). （分数：1.00）A.689.5B.726C.747.5D.756(4).横墙轴心受压承载力最接于( )kN/m。 （分数：1.00）A.251B.265C.283D.299(5). （分数：1.00）A.914B.965C.976D.983(6).对该雨篷进行抗倾覆验算时，倾覆力矩最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.5.05B.6.94C.7.04D.8.75(7).雨篷为预制构件时的抗倾覆力矩最接近于( )kNm。（分数：1.00）A.8.94B.9.27C.13.27D.15.05(8).

33、楼层的倾覆最接近于( )kNm。（分数：1.00）A.50.24B.54.4C.58.25D.62.7(9).楼层的抗倾覆最接近于( )kNm。（分数：1.00）A.57.15B.75.50C.80.68D.88.25(10).根据砌体结构设计规范(GB 500032001)抗倾覆要求，挑梁埋入砌体长度 l1，应满足下列何项关系式?( ) （分数：1.00）A.l12.76mB.l12.27mC.l12.76mD.l12.7m(11).墙体采用 MU10 蒸压粉煤灰砖、M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级，L 梁下局部受压承载力验算结果(N lfA l)，其左右端项数值与下列何组最为

34、接近?( )（分数：1.00）A.41.4kN136.08kNB.73.8kN136.08kNC.82.8kN108.86kND.82.8kN136.08kN(12).该过梁下砌体局部承压力最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.29.1B.30.5C.32.2D.35.3(13).该过梁下的局部承压承载力最接近于( )kN。（分数：1.00）A.49.2B.50.5C.65.0D.67.3(14).过梁上考虑的均布线荷载最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.15.5B.17.26C.23.6D.28.7(15).假设已知过梁上的均布荷载设计值为 15kN，则钢筋砖过梁的配筋计算面积

35、最接近于( )mm 2。(钢筋采用 HPB235 钢筋) （分数：1.00）A.23.0B.26.5C.35.8D.40.4(16).该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于( )项数值。 （分数：1.00）A.M=6.31kNm；V=18.31kNB.M=6.31kNm；V=21.02kNC.M=7.51kNm；V=21.02kND.M=9.51kNm；V=26.5kN(17).若过梁采用砖砌过梁，则其弯曲抗拉及抗剪承载力与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.M=5.89kNm；V=16.7kNB.M=6.85kNm；V=17.5kNC.M=7.36kNm；V=19.54kND.M

36、9.51kNm；V=26.5kN(18).若该过梁承受弯矩设计值 M=6.5kNm，采用钢筋砖过梁，则在砖过梁底部的钢筋配置面积最接近于( )mm2。(钢筋采用 HPB235) （分数：1.00）A.51.7B.55.2C.61.7D.65.217.各层的地震剪力 V、墙体正应力 0见表 4-5。验算轴墙体截面抗震承载力哪一层不满足要求?( )（分数：1.00）A.四层B.三层C.二层D.一层18.对带壁柱墙的承载力验算时，计算截面的翼缘宽度 bf，按下列规定采用时，不正确的情况是( )。（分数：1.00）A.多层房屋无门窗洞口时，b f取相邻壁柱间的距离B.多层房屋有门窗洞口时，b f取窗

37、间墙的宽度C.D.计算带壁墙的条形基础时，b f取相邻壁柱间的距离19. （分数：1.00）A.476.54B.532.14C.542.81D.554.1220.某砖拱端部墙体宽度为 490mm，墙体厚度为 370mm(图 4-1)，采用 MU10 烧结普通砖、M5 混合砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值 Nu=33kN，由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力V=18.2kN(由永久荷载效应组合控制设计)，该墙体水平受剪承载力验算表达式接近下列( )项数值。 （分数：1.00）A.18.20kN22.25kNB.18.20kN23.04kNC.18.20kN24.57kND.1

38、8.20kN25.07kN21.下列各项论述不正确的是( )。（分数：1.00）A.墙、柱高厚比系指墙、柱 H0与墙厚或矩形柱边长 h 之比B.墙、柱高厚比与墙、柱承载力计算有关C.墙、柱高厚比验算是保证砌体结构稳定性的重要构造措施之一D.墙、柱高厚比验算是砌体结构设计的重要内容22.承重墙梁在顶部荷载作用下，下列破坏形态不可能发生的是( )。（分数：1.00）A.托梁纵向钢筋屈服而发生的正截面破坏B.墙体或托梁斜截面抗剪承载力不足而发生的斜截面破坏C.墙梁上部受压区砌体因抗压强度不足而发生的正截面破坏D.托梁支座上部砌体被压碎的局部受压破坏23.某房屋轴心受压基础短柱墩，截面尺寸为 490m

39、m490mm，采用 MU15 烧结多孔砖(孔洞率为 28%)和 M10水泥砂浆砌筑，其轴压承载力(kN)与下列( )项数值接近。（分数：1.00）A.469B.499C.521D.555（分数：2.00）(1).该柱子的砌体抗压强度设计值最接近于( )N/mm 2。 （分数：1.00）A.5.44B.4.60C.4.43D.3.56(2).该柱子能承受的轴向力设计值 N 最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.407.6B.464.53C.723.12D.730.9824.7 度区配筋砌块砌体剪力墙房屋，高度 25m，剪力墙长 4000mm、高 2800mm、宽 190mm，墙体承受弯矩设

40、计值 M=490kNm、轴力设计值 N=600kN、剪力设计值 V=175kN，墙体采用 MU10 砌块、孔洞率 46%、Mb10砂浆、Cb20 灌孔混凝土、灌孔率 33%，a s=300mm。不考虑水平钢筋时，墙体的抗剪承载力最接近于( )kN。（分数：1.00）A.193B.227C.233D.88525. （分数：1.00）A.B.C.D.26.剪力墙的平面尺寸为 2400mm190mm，墙高 H0=4300mm，在墙顶部作用垂直荷载 N=1300kN，砌块MU10、孔洞率 46%，砌筑砂浆 Mb7.5，灌孔混凝土 Cb20，施工质量为 B 级。下列灌孔率和配筋中比较合理的是( )。（分

41、数：1.00）A.B.C.D.图 4-53 所示某临时性屋架端节点的单齿连接，齿深范围内的弓形垂直面积为10400mm2。上下弦夹角 2634，已知上弦杆 O1的轴向力设计值(N=70kN。)（分数：4.00）(1).承压面上的压应力 c(N/mm2)最接近下列( )值。（分数：1.00）A.5.4B.6.0C.6.1D.6.7(2).保险螺栓采用 C 级螺栓，问计算所得的螺栓面积(mm 2)最接近下列( )值。 （分数：1.00）A.168B.210C.217.1D.272(3).按强度验算时，木柱能承受的轴向力设计值 N(kN)与下列何项接近?( ) （分数：1.00）A.341B.358

42、C.390D.397(4).按稳定验算时，木柱能承受的轴向力设计值 N(kN)与下列何项接近?( ) （分数：1.00）A.163B.155.2C.146.7D.141.7某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为 360mm，内横墙厚度为 240mm，砖为 MU10，砂浆强度等级：一、二层为 M10，三、四层为 M7.5，五、六层为 M5。房屋平、剖面图见图 4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为 8 度，场地为类。（分数：9.00）(1).根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)(2008 年版)多层砌体房屋抗震设计的一般规定，下列哪一项不

43、符合抗震设计基本要求?( )（分数：1.00）A.房屋的总高度B.房屋的层数C.房屋的高宽比D.承重外墙尽端至门窗洞边的最小距离(2).各层重力荷载代表值 G6=3856.9kN，G 5=G4=G3=G2=5085.0kN，G 1=5399.7kN。结构总水平地震作用标准值应为( )kN。 （分数：1.00）A.2012.55B.2367.73C.4025.1D.4735.46(3).已知结构总水平地震作用标准值为 4025.1kN，二层地震剪力标准值应为( )kN。 （分数：1.00）A.2675.5B.3300.3C.3744.7D.4025.1(4).当楼盖、屋盖均采用装配式预制板，对横

44、墙进行抗震承载力验算，应选择下列哪一个轴的横墙?( )（分数：1.00）A.轴B.轴C.轴D.轴(5).首层地震剪力标准值 V1=4025.1kN，轴横墙地震剪力的分配比例为 11.76%，砌体截面平均压应力 0=0.62MPa，轴横墙的截面抗震承载力验算为下列哪一项?( ) （分数：1.00）A.685.0kN615.36kNB.616.51kN615.36kNC.685.0kN473.35kND.616.51kN473.35kN(6).试问，总水平地震作用标准值 FEk，应最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.1500B.1650C.1800D.1950(7).若总水平地震作用标准值

45、 FEk=2000kN。试问，第三层的水平地震剪力标准值 V3(kN)，应最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.1000B.1150C.1300D.1450(8).在抗漂浮验算中，关于漂浮荷载效应值 0S1与抗漂浮荷载效应 S2之比，下列哪一项是正确的?( ) 提示：砌体结构按刚体计算，水浮力按活荷载计算。（分数：1.00）A. 0S1/S2=0.850.8；不满足漂浮验算B. 0S1/S2=0.750.8；满足漂浮验算C. 0S1/S2=0.700.8；满足漂浮验算D. 0S1/S2=0.650.8；满足漂浮验算(9).二层某外墙立面如图 4-32 所示，墙厚 370mm，窗洞宽 1.

46、0m，高 1.5m，窗台高于楼面 0.9m，砌体的弹性模量为 E(MPa)。则该外墙层间等效侧向刚度(N/mm)，应与下列( )项数值最为接近。 提示： 墙体剪应变分布不均匀影响系数 =1.2； 取 G=0.4E。 （分数：1.00）A.235EB.285EC.345ED.395E27.有吊车的单层单跨砖砌体排架厂房，已知 H=8.5m，H u=3.0m，I u=0.881010mm4，I l=4.8061010mm4，设为刚弹性方案房屋。当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段计算高度 Hu0和变截面柱下段计算高度 Hl0为下列何组数值?( )（分数：1.00）A.排架方向：H u0=6m，

47、H l0=10.2m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5mB.排架方向：H u0=7.5m，H l0=12.75m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=8.5mC.排架方向：H u0=6m，H l0=12.7m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=10.58mD.排架方向：H u0=6m，H l0=8.22m 垂直排架方向：H u0=3.75m，H l0=6.85m28.如图 4-28 所示，轴墙体所受地震剪力设计值 V=89.2kN，墙厚 240mm，墙高 2800mm，用 M10 烧结多孔砖、M7.5 混合砂浆砌筑，b 段墙肢平均压应力 0=0.46

48、N/mm2。b 段墙肢的地震剪力设计值与计算值最接近于( )。 （分数：1.00）A.83.58kN；181.06kNB.83.58kN；200.6kNC.81.57kN；181.06kND.81.57kN；200.6kN29.墙梁在竖向荷载作用下，其托梁的跨中段和连续梁的托梁中支座截面分别按何种钢筋混凝土构件进行正截面承载力计算?( )（分数：1.00）A.托梁跨中按偏拉构件，连续托梁中支座截面按受弯构件B.托梁跨中按受弯构件，连续托梁中支座截面按偏压构件C.托梁跨中按偏拉构件，连续托梁中支座截面按偏压构件D.托梁跨中按受弯构件，连续托梁中支座截面按受弯构件30. （分数：1.00）A.85

49、3.0B.873.4C.885.6D.913.231.如图 4-48，当墙体采用 MU10 蒸压灰砂砖及 M5 水泥砂浆砌筑时，且施工质量控制等级为 C 级。试确定梁下砌体的局部受压承载力关系式(N 0+NlfA l)左、右端项数值最接近于( )。 （分数：1.00）A.55.0kN66.4kNB.55.0kN59.8kNC.55.0kN59.1kND.55.0kN53.2kN32.一幢 6 层砌体房屋，其平面及剖面图如图 4-33 所示。抗震设防烈度为 8 度(0.2g)，每层建筑结构自重标准值为 16kN/m2(包括墙体及楼面结构自重)，楼面活荷载标准值为 2.0kN/m2，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2。采用底部剪力法计算水平地震作用，由此可算得该房屋的底部总水平地震作用标准值 FEk