【工程类职业资格】二级注册结构工程师-钢筋混凝土结构(三)及答案解析.doc

1、二级注册结构工程师-钢筋混凝土结构(三)及答案解析(总分：44.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：13，分数：44.00)已知某公共建筑底层门厅内现浇钢筋混凝土圆柱，承受轴心压力设计值N=5200kN，该柱的截面尺寸 d=550mm，柱的计算长度 l0=5.2m，混凝土强度等级为 C30(fc=14.3N/mm2)，柱中纵筋用 HRB335 级(f y=300N/mm2)，箍筋用 HPB235级(f yv=210N/mm2)（分数：4.00）(1).该柱的纵筋面积最接近于U /Umm 2。 A.9320 B.8128 C.7747 D.3010（分数：1.00）A.B.C.

2、D.(2).若采用螺旋箍筋，纵筋选用 16 根直径 22mm 的 HRB335 级钢筋，混凝土的保护层取用 25mm，螺旋箍筋直径 d=10mm。螺旋筋的间距 s 最接近于U /Umm。(单肢螺旋筋面积 Ass1=78.5mm2) A.45 B.50 C.55 D.60（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知 s=40mm，则柱的轴向力设计值 Nu为U /UkN。 A.4348 B.4653 C.5334 D.6903（分数：1.00）A.B.C.D.(4).下列关于预应力混凝土结构设计的观点不正确的是U /U。 A.对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条

3、件下，均可考虑内力重分布 B.后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合 C.当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取 1.0；不利时取 1.2 D.预应力框架主箍筋应沿柱全高加密（分数：1.00）A.B.C.D.某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图 2-15 所示。混凝土强度等级为 C30，钢筋为 HRB400， 0=1.0。跨中最大弯矩设计值Md3=3.6108Nmm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离 as=40mm。（分数：2.00）(1).将空心板的圆孔

4、换算成等效的矩形孔，设圆孔的直径为 D，方孔的宽度和高度分别为 bk和 hk，等效矩形孔尺寸 hk(mm)和 bk(mm)最接近于U /U项数值。 A.259.8；272 B.259.8；316 C.272；259.8 D.272；316（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该截面的截面类型为U /U。 A.第一类 B.第二类 C.界限破坏 D.条件不足，无法确定（分数：1.00）A.B.C.D.（分数：2.00）(1).若已知次梁的计算跨度 l0=6m，间距为 2.4m，净距 sn=2.2m，如图 2-8 所示，则翼缘的计算宽度 bf最接近于U /Umm。 A.1800 B.2000 C

5、2200 D.2400（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知翼缘计算宽度 bf=1800mm，则按单筋 T 形截面计算的次梁跨中所需受拉钢筋计算截面面积最接近于U /Umm 2。 A.940 B.1009 C.1033 D.1124（分数：1.00）A.B.C.D.某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板(图 2-13)，板厚 h=100mm，a s=20mm。（分数：2.00）(1).若混凝土强度等级采用 C25，纵向受拉钢筋采用 HRB335 热轧钢筋。跨中最大弯矩设计值M=7.66kNm，则 As接近于U /Umm 2。 A.190.5 B.200.0 C.337.2 D.1745

6、3（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若题(1)中其他条件不变，跨中最大弯矩设计值 M=3.28kNm，则 As接近于U /Umm 2。 A.272.0 B.200.0 C.190.5 D.139.7（分数：1.00）A.B.C.D.已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=400mm500mm，柱子的计算长度l0=4000mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400，a s=40mm。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载组合下初始偏心距 ei=76mm，系数 1=1，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近于U /Umm。 A.167 B.193 C.29

7、8 D.307（分数：1.00）A.B.C.D.(2). （分数：1.00）A.B.C.D.(3). （分数：1.00）A.B.C.D.（分数：4.00）(1).跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力 s最接近于U /UN/mm 2。 A.291.97 B.301.69 C.310.46 D.317.30（分数：1.00）A.B.C.D.(2). （分数：1.00）A.B.C.D.(3). （分数：1.00）A.B.C.D.(4). （分数：1.00）A.B.C.D.某钢筋混凝土柱，截面尺寸为 300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋为 HRB400，纵向钢

8、筋合力点至截面近边缘的距离 as=as=40mm。（分数：5.00）(1).设柱的计算长度为 3m，承受的轴心压力设计值 N=1100kN，弯矩设计值 M=250kNm，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e(mm)最接近于U /U项数值。 A.380 B.452 C.469 D.484（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设柱承受的考虑地震作用参与组合后的轴心压力设计值 N=1100kN，弯矩设计值 M =350kNm，且已知偏心距增大系数 =1.05，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=564mm，则按对称配筋计算而得的纵向受力钢筋 As=As(mm2)与U /U

9、项数值最为接近。 A.900 B.954 C.1080 D.1200（分数：1.00）A.B.C.D.(3).设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为 1256mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=20mm，混凝土保护层厚度 c=30mm，按荷载效应标准组合计算的轴力 Nk=500kN，弯矩值 Mk=180kNm，构件计算长度l0=4000mm，钢筋的相对黏结特性系数 =1.0，则按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk(N/mm2与 U /U项数值最为接近。 A.193 B.206 C.225 D.290（分数：1.00）A.B.C.D.(4).设轴向压力作用点至纵向受拉钢筋

10、合力点的距离 e=569mm，受拉纵筋面积 As=1521mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=22mm，等效应力 sk=186N/mm2，构件直接承受重复动力荷载，其余条件同上题，则构件的最大裂缝宽度 Wmax(mm)与U /U项数值最为接近。 A.0.143 B.0.174 C.0.221 D.0.281（分数：1.00）A.B.C.D.(5).（分数：1.00）A.B.C.D.某单跨简支板，计算跨度 l0=3.0m，板宽 900mm，板厚 100mm，环境类别为一类，恒荷载标准值 gk=3.114kN/m，均布活荷载标准值 gk=2.7kN/m。（分数：3.00）(1). （分数：1

11、00）A.B.C.D.(2). （分数：1.00）A.B.C.D.(3). （分数：1.00）A.B.C.D.已知某单层工业厂房的 I 形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高 6.7m，柱的控制内力 N=853.5kN，M=352.5kNm，截面尺寸如图 2-24 所示。混凝土强度等级为 C35，采用 HRB335 钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。（分数：4.00）(1).该柱截面的界限受压区高度 xb最接近于U /Umm。 A.360 B.428 C.497 D.544（分数：1.00）A.B.C.D.(2).偏心距增大系数刀最接近于U /U。 A.1.10 B.1.26

12、 C.1.29 D.1.33（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=784mm，柱截面为大偏心受压，若柱截面配筋采用对称配筋的形式，则一侧纵向钢筋的计算面积 As=As最接近于U /Umm 2。 A.1004 B.1142 C.1256 D.1292（分数：1.00）A.B.C.D.(4).下列关于结构抗震设计的叙述正确的是U /U。 A.一、二级抗震等级的框支柱，计算柱轴压比时，考虑由地震作用引起的附加轴力的影响，应分别乘以 1.5、1.2 的增大系数 B.部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于 0.3%，

13、钢筋间距不应大于 200mm C.剪力墙连梁端部的箍筋加密区长度可取 2h 和 500mm 中的较大值(此处九为连梁截面高度) D.铰接排架柱吊车梁区段的箍筋加密区长度可取上柱根部以上 300mm（分数：1.00）A.B.C.D.某 24 层高层住宅楼，首层层高 3.25m，结构总高度 66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为 C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用 HRB400 级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335 级。（分数：7.00）(1).若抗震设防烈度为 7 度，抗震设防类别为丙类，则剪力墙的抗震等级为U /U级。 A.一 B

14、二 C.三 D.四（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若剪力墙抗震等级为二级，底层某矩形剪力墙墙肢 bh=200mm3500mm，则墙肢的约束边缘构件阴影部分长度 hcU /Umm。 A.350 B.400 C.450 D.700（分数：1.00）A.B.C.D.(3).题(2)中，若静载下此墙肢轴压力 Nd=2401.0kN，活载作用下此墙肢轴压力 Nl= 379.5kN，则此墙肢的轴压比为U /U。 A.0.222 B.0.238 C.0.269 D.0.292（分数：1.00）A.B.C.D.(4).题(3)中，若 bh=220mm3000mm，h 0=2800mm，控制内力设计

15、值N=330.1kN，M=865.8kNm，V=227.2kN，则此墙肢的水平分布钢筋可选用U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.(5). （分数：1.00）A.B.C.D.(6).（分数：1.00）A.B.C.D.(7).从混凝土受压构件的承载力 N-M 相关关系中得出的下述结论正确的是U /U。 A.当 M 一定时，对小偏压柱，应取 N 小的组合控制截面设计 B.当 M 一定时，对大偏压柱，应取 N 大的组合控制截面设计 C.当 N 一定时，无论大、小偏压柱都要取 M 尽可能大的组合控制截面设计 D.轴压时的受压承载力最大，N max=N0；纯弯时的受弯承载力最大，M max=M0（

16、分数：1.00）A.B.C.D.圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 l0=5200mm。受轴心压力设计值N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋。（分数：2.00）(1).按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As最接近U /Umm 2。 A.7798.19 B.7981.36 C.8184.51 D.8574.64（分数：1.00）A.B.C.D.(2). （分数：1.00）A.B.C.D.支承屋面梁的柱牛腿，如图 2-26 所示，宽度 b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为 200mm，竖向力作用点

17、到下柱边缘的水平距离 a=300mm(已考虑安装偏差20mm)，外边缘高 h1=h/3(九为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角 =45。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力 Fvk=450kN，竖向力的设计值Fv=580kN，同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN，水平拉力的设计值 Fh=168kN，混凝土强度等级采用 C30，钢筋HRB335 级，a s=40mm，箍筋为 HPB235 级钢筋。（分数：2.00）(1).根据裂缝控制要求，牛腿的最小高度九最接近于U /Umm。 A.680 B.710 C.740 D.850（分数：1.00）A.B.C.D.(2)

18、若截面的有效高度 h0=810mm，则纵向受拉钢筋的截面面积 As最接近于U /Umm 2。 A.1280 B.1310 C.1400 D.1520（分数：1.00）A.B.C.D.某钢筋混凝土柱的截面尺寸 300mm500mm，柱计算长度 l0 =6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值 M=253kN m。采用混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HRB335 级。（分数：4.00）(1).偏心距增大系数 应为U /U。 A.1.0 B.1.122 C.1.4 D.2.0（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若设计成对称配筋，相对受压区高度 应为U /U。 A.0.418

19、 B.0.550 C.0.679 D.0.981（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知 =0.829，对称配筋，则 As应为U /Umm 2。 A.1972 B.2056 C.2306 D.2496（分数：1.00）A.B.C.D.(4).关于框架结构竖向活荷载最不利布置的方法，下列论述不正确的是U /U。 A.满布荷载法：活载同时作用于所有梁，求出支座和跨中弯矩直接用于内力组合 B.分层组合法：以分层法为依据，对梁只考虑本层活载最不利布置；对柱弯矩仅考虑上、下层活载影响；对柱轴力，必须考虑该层以上相邻梁布置活载 C.最不利荷载位置法：根据框架截面指定内力的影响线确定活载最不利布置

20、D.分跨计算组合法：活载逐层逐跨单独布置，分别计算内力，最后组合最不利内力（分数：1.00）A.B.C.D.二级注册结构工程师-钢筋混凝土结构(三)答案解析(总分：44.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：13，分数：44.00)已知某公共建筑底层门厅内现浇钢筋混凝土圆柱，承受轴心压力设计值N=5200kN，该柱的截面尺寸 d=550mm，柱的计算长度 l0=5.2m，混凝土强度等级为 C30(fc=14.3N/mm2)，柱中纵筋用 HRB335 级(f y=300N/mm2)，箍筋用 HPB235级(f yv=210N/mm2)（分数：4.00）(1).该柱的纵筋面积最接近

21、于U /Umm 2。 A.9320 B.8128 C.7747 D.3010（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2).若采用螺旋箍筋，纵筋选用 16 根直径 22mm 的 HRB335 级钢筋，混凝土的保护层取用 25mm，螺旋箍筋直径 d=10mm。螺旋筋的间距 s 最接近于U /Umm。(单肢螺旋筋面积 Ass1=78.5mm2) A.45 B.50 C.55 D.60（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(3).若已知 s=40mm，则柱的轴向力设计值 Nu为U /UkN。 A.4348 B.4653 C.5334 D.6903（分数：1.00）A.B.C.

22、D.解析：解析 *(4).下列关于预应力混凝土结构设计的观点不正确的是U /U。 A.对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，均可考虑内力重分布 B.后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合 C.当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取 1.0；不利时取 1.2 D.预应力框架主箍筋应沿柱全高加密（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据混凝土结构设计规范(GB 500102002)第 6.1.8 条，对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力

23、钢筋最小配筋率的条件下，当截面相对受压区高度 3 时，可考虑内力重分布，支座截面弯矩可按 10%调幅，并应满足正常使用极限状态验算要求；0.3 时，不考虑重分布。某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图 2-15 所示。混凝土强度等级为 C30，钢筋为 HRB400， 0=1.0。跨中最大弯矩设计值Md3=3.6108Nmm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离 as=40mm。（分数：2.00）(1).将空心板的圆孔换算成等效的矩形孔，设圆孔的直径为 D，方孔的宽度和高度分别为 bk和 hk，等效矩形孔尺寸 hk(mm)和 bk(mm)最接近于U /U项数值。 A

24、259.8；272 B.259.8；316 C.272；259.8 D.272；316（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *。(2).该截面的截面类型为U /U。 A.第一类 B.第二类 C.界限破坏 D.条件不足，无法确定（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *。（分数：2.00）(1).若已知次梁的计算跨度 l0=6m，间距为 2.4m，净距 sn=2.2m，如图 2-8 所示，则翼缘的计算宽度 bf最接近于U /Umm。 A.1800 B.2000 C.2200 D.2400（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *。(2).若已知翼缘计算宽度 bf=18

25、00mm，则按单筋 T 形截面计算的次梁跨中所需受拉钢筋计算截面面积最接近于U /Umm 2。 A.940 B.1009 C.1033 D.1124（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *。某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板(图 2-13)，板厚 h=100mm，a s=20mm。（分数：2.00）(1).若混凝土强度等级采用 C25，纵向受拉钢筋采用 HRB335 热轧钢筋。跨中最大弯矩设计值M=7.66kNm，则 As接近于U /Umm 2。 A.190.5 B.200.0 C.337.2 D.1745.3（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *。(2).若题(1)中其

26、他条件不变，跨中最大弯矩设计值 M=3.28kNm，则 As接近于U /Umm 2。 A.272.0 B.200.0 C.190.5 D.139.7（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=400mm500mm，柱子的计算长度l0=4000mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400，a s=40mm。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载组合下初始偏心距 ei=76mm，系数 1=1，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近于U /Umm。 A.167 B.193 C.298 D.307（分数：1.00）A.B.C.

27、D. 解析：解析 *(2). （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *。(3). （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *（分数：4.00）(1).跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力 s最接近于U /UN/mm 2。 A.291.97 B.301.69 C.310.46 D.317.30（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(2). （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *。(3). （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 活荷载效应的准永久组合值为：Mq=Mgk+0.4Mqk=96.41+0.450.59=116.65kN

28、m；*。(4). （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *某钢筋混凝土柱，截面尺寸为 300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋为 HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离 as=as=40mm。（分数：5.00）(1).设柱的计算长度为 3m，承受的轴心压力设计值 N=1100kN，弯矩设计值 M=250kNm，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e(mm)最接近于U /U项数值。 A.380 B.452 C.469 D.484（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2).设柱承受的考虑地震作用参与组合后的轴心压力设计值 N=1100k

29、N，弯矩设计值 M =350kNm，且已知偏心距增大系数 =1.05，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=564mm，则按对称配筋计算而得的纵向受力钢筋 As=As(mm2)与U /U项数值最为接近。 A.900 B.954 C.1080 D.1200（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *(3).设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为 1256mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=20mm，混凝土保护层厚度 c=30mm，按荷载效应标准组合计算的轴力 Nk=500kN，弯矩值 Mk=180kNm，构件计算长度l0=4000mm，钢筋的相对黏结特性系数 =1.0，则按

30、荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk(N/mm2与 U /U项数值最为接近。 A.193 B.206 C.225 D.290（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(4).设轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e=569mm，受拉纵筋面积 As=1521mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=22mm，等效应力 sk=186N/mm2，构件直接承受重复动力荷载，其余条件同上题，则构件的最大裂缝宽度 Wmax(mm)与U /U项数值最为接近。 A.0.143 B.0.174 C.0.221 D.0.281（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *(5).

31、分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *。某单跨简支板，计算跨度 l0=3.0m，板宽 900mm，板厚 100mm，环境类别为一类，恒荷载标准值 gk=3.114kN/m，均布活荷载标准值 gk=2.7kN/m。（分数：3.00）(1). （分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2). （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(3). （分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *已知某单层工业厂房的 I 形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高 6.7m，柱的控制内力 N=853.5kN，M=352.5kNm，截面尺寸如图 2-24 所示。混凝土强度等级

32、为 C35，采用 HRB335 钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。（分数：4.00）(1).该柱截面的界限受压区高度 xb最接近于U /Umm。 A.360 B.428 C.497 D.544（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(2).偏心距增大系数刀最接近于U /U。 A.1.10 B.1.26 C.1.29 D.1.33（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(3).已知轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=784mm，柱截面为大偏心受压，若柱截面配筋采用对称配筋的形式，则一侧纵向钢筋的计算面积 As=As最接近于U /Umm 2。 A.10

33、04 B.1142 C.1256 D.1292（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(4).下列关于结构抗震设计的叙述正确的是U /U。 A.一、二级抗震等级的框支柱，计算柱轴压比时，考虑由地震作用引起的附加轴力的影响，应分别乘以 1.5、1.2 的增大系数 B.部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于 0.3%，钢筋间距不应大于 200mm C.剪力墙连梁端部的箍筋加密区长度可取 2h 和 500mm 中的较大值(此处九为连梁截面高度) D.铰接排架柱吊车梁区段的箍筋加密区长度可取上柱根部以上 300mm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析

34、 A 项，根据混凝土结构设计规范(GB 500102002)第 11.4.6 条，一、二级抗震等级的框支柱，由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系数 1.5、1.2；计算轴压比时，可不考虑增大系数；C 项，根据抗震等级的不同，箍筋加密区的构造要求也不一样；D 项，根据第 11.5.2 条，箍筋加密区长度对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面以上 300mm。某 24 层高层住宅楼，首层层高 3.25m，结构总高度 66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为 C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用 HRB400 级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HR

35、B335 级。（分数：7.00）(1).若抗震设防烈度为 7 度，抗震设防类别为丙类，则剪力墙的抗震等级为U /U级。 A.一 B.二 C.三 D.四（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 查混凝土结构设计规范(GB 500102002)表 11.1.4 可知，剪力墙结构、7 度设防、丙类建筑、结构总高度 66.8m 小于 80.0m，剪力墙抗震等级应为三级。(2).若剪力墙抗震等级为二级，底层某矩形剪力墙墙肢 bh=200mm3500mm，则墙肢的约束边缘构件阴影部分长度 hcU /Umm。 A.350 B.400 C.450 D.700（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析

36、 根据混凝土结构设计规范(GB 500102002)，查表 11.7.15 可知，约束边缘构件的长度为：lc=max0.20hw，1.5b w，450=max0.203500，1.5200，450=700mm；根据图 11.7.15，阴影部分长度为：hc=maxbw，l c/2，400=max200，700/2，400=400mm。(3).题(2)中，若静载下此墙肢轴压力 Nd=2401.0kN，活载作用下此墙肢轴压力 Nl= 379.5kN，则此墙肢的轴压比为U /U。 A.0.222 B.0.238 C.0.269 D.0.292（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(4).题

37、3)中，若 bh=220mm3000mm，h 0=2800mm，控制内力设计值N=330.1kN，M=865.8kNm，V=227.2kN，则此墙肢的水平分布钢筋可选用U /U。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(5). （分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 * *(6).（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *(7).从混凝土受压构件的承载力 N-M 相关关系中得出的下述结论正确的是U /U。 A.当 M 一定时，对小偏压柱，应取 N 小的组合控制截面设计 B.当 M 一定时，对大偏压柱，应取 N 大的组合控制截面设计 C.当 N 一定时，无论大、小偏压

38、柱都要取 M 尽可能大的组合控制截面设计 D.轴压时的受压承载力最大，N max=N0；纯弯时的受弯承载力最大，M max=M0（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 图 2-19 是受压构件 N-M 相关曲线。由 N-M 的关系曲线可知：大偏心受压破坏时，N 随 M 的减小而减小，随 M 的增大而增大，界限破坏时的 M 为最大。小偏心受压破坏，N 随着 M 的增大而减小。在曲线的 a 点，M=0，为轴心受压，此时 N 达到最大。A 项，当 M 一定时，对小偏压柱，N 越大越危险，应取N 大的组合进行配筋计算；B 项，当 M 一定时，对大偏压柱，N 越小越危险，应取 N 小的组合进行配

39、筋计算；C 项，当 N 一定时，无论大、小偏压，都是 M 越大越危险；D 项，从图 2-21 可以看出， N=N 0是对的，但 MmaxM 0，M max=Mb)(界限破坏时弯矩)，对应的为界限破坏时轴力 Nb。*圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 l0=5200mm。受轴心压力设计值N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋。（分数：2.00）(1).按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As最接近U /Umm 2。 A.7798.19 B.7981.36 C.8184.51 D.8574.64（分数：1

40、00）A.B.C.D. 解析：解析 *(2). （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *支承屋面梁的柱牛腿，如图 2-26 所示，宽度 b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为 200mm，竖向力作用点到下柱边缘的水平距离 a=300mm(已考虑安装偏差20mm)，外边缘高 h1=h/3(九为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角 =45。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力 Fvk=450kN，竖向力的设计值Fv=580kN，同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN，水平拉力的设计值 Fh=168kN，混凝土强度等级采用 C30，钢筋HRB335 级，a

41、s=40mm，箍筋为 HPB235 级钢筋。（分数：2.00）(1).根据裂缝控制要求，牛腿的最小高度九最接近于U /Umm。 A.680 B.710 C.740 D.850（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2).若截面的有效高度 h0=810mm，则纵向受拉钢筋的截面面积 As最接近于U /Umm 2。 A.1280 B.1310 C.1400 D.1520（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *某钢筋混凝土柱的截面尺寸 300mm500mm，柱计算长度 l0 =6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值 M=253kN m。采用混凝土强度等级为 C20，纵向

42、受力钢筋采用 HRB335 级。（分数：4.00）(1).偏心距增大系数 应为U /U。 A.1.0 B.1.122 C.1.4 D.2.0（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *。(2).若设计成对称配筋，相对受压区高度 应为U /U。 A.0.418 B.0.550 C.0.679 D.0.981（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(3).若已知 =0.829，对称配筋，则 As应为U /Umm 2。 A.1972 B.2056 C.2306 D.2496（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(4).关于框架结构竖向活荷载最不利布置的方法，下列论述不正确的是U /U。 A.满布荷载法：活载同时作用于所有梁，求出支座和跨中弯矩直接用于内力组合 B.分层组合法：以分层法为依据，对梁只考虑本层活载最不利布置；对柱弯矩仅考虑上、下层活载影响；对柱轴力，必须考虑该层以上相邻梁布置活载 C.最不利荷载位置法：根据框架截面指定内力的影响线确定活载最不利布置 D.分跨计算组合法：活载逐层逐跨单独布置，分别计算内力，最后组合最不利内力（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 A 项，由于没有考虑活载的最不利布置，只有支座弯矩接近最不利内力，可直接用于内力组合；而跨中弯矩将小于最不利内力，应乘以增大系数 1.11.2 后才能用于内力组合。