【工程类职业资格】二级注册结构工程师-钢筋混凝土结构1及答案解析.doc

1、二级注册结构工程师-钢筋混凝土结构 1 及答案解析(总分：117.05，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：35，分数：117.00)(每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据)某钢筋混凝土五跨连续梁，其计算简图及 B 支座配筋如图 2-1 所示：混凝土强度等级为 C30，f t=1.43N/mm2，f tk=2.01N/mm2，E c=3.0104N/mm2；纵筋采用HRB400 级热轧钢筋，E s=2.0105N/mm2。（分数：2.00）(1).已知梁截面有效高度 h0=660mm，B 支座处梁上部纵向钢筋拉应力标准

2、值 sk=220N/mm2，纵向受拉钢筋配筋率 =9.9210 -3，按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te=0.0187。梁在该支座处的短期刚度 Ba最接近于( )Nmm 2。 （分数：0.50）A.9.791013B.9.271013C.1.311014D.1.151014(2).假定 AB 跨(即左端边跨)按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响的跨中最大弯矩截面的刚度和 B 支座处的刚度，依次分别为 B1=8.41013Nmm2，B 2=6.51013Nmm2，作用在梁上的永久荷载标准值qGk=15kN/m，可变荷载标准值 qQk=30kN/m。AB 跨中点处的挠度值 f(

3、mm)最接近于下列( )项数值。 提示：在不同荷载分布作用下，AB 跨中点挠度计算式如图 2-2 所示。 （分数：0.50）A.20.5B.22.6C.30.4D.34.2_如图 2-3 所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力 V=225kN，直锚筋直径 d= 14mm，共 4 根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角 =30，直锚筋问的距离 b1和 b 均为 100mm，弯折钢筋之间的距离 b2=100mm，构件的混凝土为 C30，钢板厚 t=10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用 HRB335 钢筋，钢板为 Q235 钢。（分数：2.00）(1).弯折

4、锚筋的截面面积最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.685B.602C.566D.453(2). （分数：1.00）A.529B.552C.566D.648（分数：2.01）(1).若纵向受拉钢筋采用绑扎搭接接头，接头方式如图 2-4 所示，则纵向受力钢筋最小搭接长度 ll(mm)与下列( )项数值最为接近。 （分数：0.67）A.650B.780C.910D.1050(2). （分数：0.67）A.650B.740C.770D.880_某宿舍的内廓为现浇简支在砖墙上的钢筋混凝土平板(图 2-6)，板厚 h=80mm，a s=20mm，板上作用的均布活荷载标准值为 qk=2kN/m2

5、水磨石地面及细石混凝土垫层共 30mm 厚(重度为 22kN/m3)，板底粉刷白灰砂浆 12mm 厚(重度为17kN/m3)。（分数：5.00）(1).板的计算跨度为( )mm。（分数：1.00）A.2260B.2300C.2340D.2500(2).恒载与活载设计值分别为( )。（分数：1.00）A.3.613kN/m；2.80kN/mB.3.437kN/m；2.80kN/mC.3.056kN/m；2.46kN/mD.2.864kN/m；2.00kN/m(3).跨内最大正弯矩设计值 M 最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.4.0B.4.172C.4.27D.4.6(4).混凝土强

6、度等级选用 C25，纵向受拉钢筋采用 HPB235 热轧钢筋，则 x(mm)及 As(mm2)值最接近于( )。（分数：1.00）A.8.4；357B.7.1；286C.6.3；176D.6.3；357(5).如果改用经调直的 550 级冷轧带肋钢筋配筋，混凝土强度等级不变，则 x(mm)及 As(mm2)值最接近于( )。 （分数：1.00）A.8.4；231B.7.1；216C.6.3；221D.5.8；176（分数：4.00）(1).跨中截面在荷载效应的标准组合作用下，纵向受拉钢筋的应力 s最接近于( )N/mm 2。 （分数：1.00）A.291.97B.301.69C.310.46D

7、317.30(2).。 （分数：1.00）A.5.121013B.5.2741013C.5.291013D.5.681013(3).。 （分数：1.00）A.23.75B.24.22C.30.13D.37.44(4).。 （分数：1.00）A.0.266B.0.293C.0.304D.0.344（分数：5.00）(1).若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk=100kNm，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数吵最接近于( )。 （分数：1.00）A.0.580B.0.635C.0.660D.0.770(2).若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =0.825，则该梁的短期效应刚度最

8、接近于( )kNm 2。（分数：1.00）A.27610B.27702C.28610D.29610(3). （分数：1.00）A.B.C.D.(4). （分数：1.00）A.B.C.D.(5).若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te=1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk=157N/mm2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =0.551，受拉钢筋同上题，则梁表面处的最大裂缝宽度 Ws,max最接近于 ( )。 （分数：1.00）A.0.125B.0.140C.0.154D.0.177某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 500mm500mm，计算跨

9、度 l0为 6.3m，跨中有一短挑梁(见图 2-7)，挑梁上作用有距梁轴线 400mm 的集中荷载 P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为 C25，纵筋采用 HRB400 钢筋，箍筋采用 HRB335 钢筋。截面有效高度 h0=465mm。（分数：3.00）(1).考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率最接近于( )。 （分数：0.75）A.0.20%B.0.29%C.0.39%D.0.42%(2).设箍筋间距 s=100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值 M=226.640kNm，剪力设计值V=153.35kN，扭矩设计值 T=50kNm，W

10、t=41666667mm3。已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积最接近于( )mm 2。 提示：按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比 =3。 （分数：0.75）A.64B.85C.94D.107(3).。 （分数：0.75）A.76B.99C.102D.138_（分数：2.00）(1).若已知次梁的计算跨度 l0=6m，间距为 2.4m，净距 sn=2.2m，如图 2-8 所示，则翼缘的计算宽度 bf最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.1800B.2000C.2200D.2400(2).若已知翼缘计算宽度 bf=1800mm，则按单筋 T 形截面计算的次梁跨中所需受

11、拉钢筋计算截面面积最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.940B.1009C.1033D.1124某承受均布荷载的简支梁跨度 l0=5m，截面尺寸 bh=200mm500mm，混凝土强度等级为 C20，箍筋为 HPB235 级，纵筋为 HRB335 级钢筋，单排纵向受力钢筋，梁净跨为 5m，a s=40mm。（分数：1.02）(1).。 （分数：0.17）A.43.25B.51.98C.56.93D.69.20_已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 bh=250mm500mm，C25 混凝土，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋，a s=35mm。（分数：7.0

12、4）(1).设该梁承受的扭矩设计值 T=15.0kNm，弯矩设计值 M=105kNm，剪力设计值 V=80.0kN，则下列判断正确的是( )。 （分数：0.88）A.仅按受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力分别进行计算B.仅按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算C.按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受剪扭承载力分别进行计算D.按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力及纯扭构伺：的受扭承载力分别进行计算(2).若弯矩设计值 M=90kNm，混凝土强度等级 C20，则受弯纵筋 As为( )mm 2。 （分数：0.88）A.250.0B.714.9C.12

13、50.0D.2046.0(3).在题(1)中，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t为( )。 （分数：0.88）A.B.C.D.(4).。 （分数：0.88）A.0.147；0.273B.0.205；0.356C.0.20；0.37D.0.24；0.28(5).。 （分数：0.88）A.201.9B.215.1C.218.8D.233.1(6). （分数：0.88）A.B.C.D.(7).题(6)中，此梁最后箍筋配筋最接近于( )。 （分数：0.88）A.B.C.D._已知简支深梁的跨度、高度如图 2-11 所示，梁宽 b=250mm。混凝土强度等级C30，纵向受拉钢筋采用 HRB335 级，

14、竖向和水平向钢筋采用 HPB235 级，已知跨中弯矩设计值 M=3900106Nmm，支座剪力设计值 V=2750103N。（分数：2.00）(1).梁纵向受拉钢筋 As 为( )mm 2。 （分数：1.00）A.2800B.2900C.3000D.3100(2).梁的水平分布筋为( )。 （分数：1.00）A.B.C.D.钢筋混凝土 T 形截面构件如图 2-12 所示，b=250mm，h=500rmn，b f=400mm，h f= 150mm，混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为=1.2，A cor=90000m

15、m2。（分数：4.00）(1).若构件承受的扭矩设计值 T=15kNm，剪力设计值 V=80kN，弯矩设计值 M=15kNm，则截面上翼缘分配的扭矩 Tf最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.1.72B.1.60C.1.43D.1.25(2).。 （分数：1.00）A.2.70kNm；52.1kNB.3.70kNm；44.5kNC.3.70kNm；58.3kND.6.70kNm；58.3kN(3).设构件承受剪力设计值 V=80kN，箍筋间距 s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2，腹板的塑性抵抗矩 Wtw和所受扭矩 TW的比值为 0.98，已知构件须按剪扭构件计算，

16、则腹板的抗剪箍筋的计算面积 Asv最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).假设构件所受的扭矩与剪力的比值为 200，箍筋间距 s=150mm，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与( )项数据最为接近。 （分数：1.00）A.62mm2；45mm 2B.43mm2；58mm 2C.32mm2；58mm 2D.29mm2；43mm 2某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板(图 2-13)，板厚 h=100mm，a s=20mm。（分数：2.00）(1).若混凝土强度等级采用 C25，纵向受拉钢筋采用 HRB335 热轧钢筋。跨中最大弯矩设计值M=7.66kNm

17、则 As接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.190.5B.200.0C.337.2D.1745.3(2).若题(1)中其他条件不变，跨中最大弯矩设计值 M=3.28kNm，则 As接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.272.0B.200.0C.190.5D.139.7某混凝土单筋矩形截面简支梁，截面尺寸和配筋如图 2-14 所示，采用 C30 混凝土，HRB335 纵筋，安全等级为二级。（分数：3.00）(1).该梁能承受的弯矩设计值(kNm)与下列( )项数值接近。 （分数：1.00）A.144.9B.148.3C.151.6D.158.3(2).关于图 2-14 的截

18、面配筋构造，下列说法正确的是( )。 （分数：1.00）A.B.C.D.(3). （分数：1.00）A.1%B.3%C.5%D.7%某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图 2-15 所示。混凝土强度等级为 C30，钢筋为 HRB400， 0=1.0。跨中最大弯矩设计值Md3=3.6108Nmm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离 as=40mm。（分数：2.01）(1).将空心板的圆孔换算成等效的矩形孔，设圆孔的直径为 D，方孔的宽度和高度分别为 bk和 hk，等效矩形孔尺寸 hk(mm)和 bk(mm)最接近于( )项数值。 （分数：0.67）A.259.8；

19、272B.259.8；316C.272；259.8D.272；316(2).该截面的截面类型为( )。 （分数：0.67）A.第一类B.第二类C.界限破坏D.条件不足，无法确定_非预应力钢筋混凝土屋架如图 2-17 所示。已知集中荷载 P=CK+QK，静载GK=10.5kN(包括构件自重)，活载 QK=9.6kN。提示：活载标准值大于 4.0kN/mm2，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。（分数：4.00）(1).在静载和活载共同作用下的支座反力设计值 RA最接近于( )kN。（分数：1.00）A.60.30B.75.24C.76.36D.78.12(2).在静载和活载共同作用下，上弦

20、杆 S1的内力设计值最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.134.83B.140.20C.145.57D.151.69(3).若上弦杆截面尺寸均为 bh=250mm250mm，采用 C35 级混凝土，纵向受力钢筋采用 HRB335 级。设上弦杆 S3轴向力设计值 N=148.72kN，计算长度 l0=2500mm，则承载力计算时其全截面纵向受力钢筋面积最接近于( )。（分数：1.00）A.B.C.D.(4). （分数：1.00）A.0.131B.0.138C.0.142D.0.149某钢筋混凝土柱，截面尺寸为 300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋为 HRB400，

21、纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离 as=as=40mm。（分数：4.00）(1).设柱的计算长度为 3m，承受的轴心压力设计值 N=1100kN，弯矩设计值 M=250kNm，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e(mm)最接近于( )项数值。 （分数：1.00）A.380B.452C.469D.484(2).设柱承受的考虑地震作用参与组合后的轴心压力设计值 N=1100kN，弯矩设计值 M =350kNm，且已知偏心距增大系数 =1.05，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=564mm，则按对称配筋计算而得的纵向受力钢筋 As=As(mm2)与( )项数值最为接近。 （

22、分数：1.00）A.900B.954C.1080D.1200(3).设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为 1256mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=20mm，混凝土保护层厚度 c=30mm，按荷载效应标准组合计算的轴力 Nk=500kN，弯矩值 Mk=180kNm，构件计算长度l0=4000mm，钢筋的相对黏结特性系数 =1.0，则按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk(N/mm2与 ( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.193B.206C.225D.290(4).设轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e=569mm，受拉纵筋面积 As=1521mm2，

23、受拉区纵向钢筋的等效直径 deq=22mm，等效应力 sk=186N/mm2，构件直接承受重复动力荷载，其余条件同上题，则构件的最大裂缝宽度 Wmax(mm)与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.0.143B.0.174C.0.221D.0.281（分数：3.00）(1).该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距 ei=200mm，则该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数 与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.1.13B.1.17C.1.21D.1.25(2).该柱在某荷载组合下，其正截面受压承载力计算中，受压区高度 x=290mm，则在该组合内力下，柱的受拉主盘的应力 s(N/m

24、m2)最接近于( )项数值。 （分数：1.00）A.178B.195C.204D.252(3). （分数：1.00）A.176.8B.198.8C.206.8D.212.3某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高 H=2.8m，圆形装饰柱直径d=300mm，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋为 HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度 c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为 8mm，箍筋间距 s=50mm，箍筋为 HPB235 钢筋。（分数：4.00）(1).假定柱的轴向压力设计值 N=1240kN，对柱进行轴心受压构件验算(不计入间接钢筋的影响)，则柱的纵向受力钢筋的最小计算面积为(

25、)mm 2。 （分数：1.00）A.1376B.1439C.1669D.2039(2).，如计入间接钢筋的影响，则柱的纵向受力钢筋的计算面积(mm 2)与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.1266B.1376C.1439D.1569(3).假定柱的轴向压力设计值 N=400kN，弯矩设计值 M=80kNm，偏心距增大系数 =1.11，则纵向受拉钢筋与全部纵向钢筋截面面积的比值 t与下列( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.0B.0.345C.0.427D.0.498(4).设考虑地震效应组合后的柱的轴向压力设计值 N=550kN，弯矩设计值 M=75kNm，比值系数=0.

26、441，则全部纵向钢筋的截面面积 As(mm2)与下列( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.2428B.2619C.2945D.3310圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 l0=5200mm。受轴心压力设计值N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋。（分数：2.01）(1).按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As最接近( )mm 2。 （分数：0.67）A.7798.19B.7981.36C.8184.51D.8574.64(2). （分数：0.67）A.4667.2B.5640.8C.620

27、0.6D.7000.8_某钢筋混凝土柱的截面尺寸 300mm500mm，柱计算长度 l0 =6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值 M=253kN m。采用混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HRB335 级。（分数：3.00）(1).偏心距增大系数 应为( )。 （分数：0.75）A.1.0B.1.122C.1.4D.2.0(2).若设计成对称配筋，相对受压区高度 应为( )。 （分数：0.75）A.0.418B.0.550C.0.679D.0.981(3).若已知 =0.829，对称配筋，则 As应为( )mm 2。 （分数：0.75）A.1972B.2056C.2306D

28、2496_已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=400mm500mm，柱子的计算长度l0=4000mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400，a s=40mm。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载组合下初始偏心距 ei=76mm，系数 1=1，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.167B.193C.298D.307(2).。 （分数：1.00）A.305B.327C.345D.392(3). （分数：1.00）A.135B.158C.193D.298某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长 He= 11.5m。上下柱

29、的截面尺寸如图 2-20 所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是 M=112kNm，N=236kN；下柱是 M= 400kNm，N=1200kN。（分数：3.00）(1).若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的偏心距增大系数最接近于( )。 （分数：1.00）A.1.05B.1.10C.1.16D.1.20(2).若已知上柱的偏心距增大系数 =1.12，初始偏心距 ei=495mm，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.986B.953C.890D

30、728(3).若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积最接近于( )mm 2。 提示：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应在计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值。 （分数：1.00）A.305B.335C.360D.410一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，跨度为 15m，其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如图 2-21 所示。柱的截面尺寸为 400mm400mm，a s=40mm，混凝土强度等级为 C30，结构安全等级为二级，纵向受力钢筋为 HRB335。（分数

31、4.00）(1).设 P=400kN，q=30kN，柱的净高 Hn=6m，则排架左列柱柱底截面的内力设计值 M、N、V 最接近于( )。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定柱子的净高 Hn=5m，柱底截面内力设计值为 M=100kNm，N=450kN，V=30kN，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近于 ( )mm。 （分数：1.00）A.360B.420C.477D.489(3).假定柱的轴向压力设计值 N=680kN，柱的初始偏心距 ei=314mm，偏心距增大系数 =1.18。试问如按对称配筋进行设计，则受压区纵筋的计算面积 As最接近于 ( )mm 2。

32、 （分数：1.00）A.1638B.1689C.1743D.1792(4). （分数：1.00）A.1884B.1982C.2012D.2192有一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，其铰接排架结构计算简图如图 2-22 所示。结构安全等级为二级；在垂直排架方向设有柱问支撑。混凝土强度等级为 C20，纵向钢筋采用 HRB335 级钢，箍筋为 HPB235 级钢。柱子截面尺寸400mm500mm，计算时假定 as=as=40mm。柱顶竖向静荷载标准值 P=400kN，并假定屋面活荷载为零。风荷载标准值 q1=4kN/m，q 2=3kN/m。（分数：4.00）(1).在竖向荷载与风荷载共同作用下，排架左

33、列柱柱底截面的最大轴向力设计值 Nmax及其相应的 M 和 V 的设计值最接近于( )。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在排架方向，柱子的计算长度 l0最接近于( )m。（分数：1.00）A.12B.10C.8D.6.4(3).假定柱子的轴向压力设计值为 N=480kN，在排架方向为大偏心受压构件，偏心距增大系数 =1.43，对称配筋，e 0=375mm0.35h 0，柱子的纵向受压钢筋截面面积引最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.1530B.1280C.1153D.1104(4).假设柱子的配筋如图 2-23 所示，在垂直排架方向，柱子的轴心受压承载力设计值最接近于(

34、)kN。（分数：1.00）A.1873B.2012C.2039D.2455已知某单层工业厂房的 I 形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高 6.7m，柱的控制内力 N=853.5kN，M=352.5kNm，截面尺寸如图 2-24 所示。混凝土强度等级为 C35，采用 HRB335 钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。（分数：3.00）(1).该柱截面的界限受压区高度 xb最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.360B.428C.497D.544(2).偏心距增大系数刀最接近于( )。 （分数：1.00）A.1.10B.1.26C.1.29D.1.33(3).已知轴向压力作用

35、点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=784mm，柱截面为大偏心受压，若柱截面配筋采用对称配筋的形式，则一侧纵向钢筋的计算面积 As=As最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.1004B.1142C.1256D.1292一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图 2-25 所示，下柱高为 7.2m，柱截面控制内力 M=592kNm，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用 HRB335 级。（分数：6.00）(1).柱的计算长度最接近于( )m。（分数：1.00）A.6.6B.7.1C.7.2D.7.6(2).偏心距增大系数 最接近于( )。 （分数：1.00）

36、A.1.61B.1.52C.1.24D.1.04(3).采用对称配筋，钢筋截面面积 As=As最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.2595B.3126C.3212D.3806(4).若已知柱控制截面的内力变为 M=580kNm，N=702kN，仍按对称配筋方式配筋，受压区高度 x 最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.123B.166C.363D.380(5).已知条件同题(3)，偏心距增大系数 最接近于( )。 （分数：1.00）A.1.01B.1.06C.1.24D.1.52(6).已知条件同题(3)，采用对称配筋，钢筋截面积 As最接近于( )mm 2。 （分数：1.0

37、0）A.2310B.2596C.2599D.2612已知某公共建筑底层门厅内现浇钢筋混凝土圆柱，承受轴心压力设计值N=5200kN，该柱的截面尺寸 d=550mm，柱的计算长度 l0=5.2m，混凝土强度等级为 C30(fc=14.3N/mm2)，柱中纵筋用 HRB335 级(f y=300N/mm2)，箍筋用 HPB235级(f yv=210N/mm2)（分数：3.00）(1).该柱的纵筋面积最接近于( )mm 2。 （分数：0.75）A.9320B.8128C.7747D.3010(2).若采用螺旋箍筋，纵筋选用 16 根直径 22mm 的 HRB335 级钢筋，混凝土的保护层取用 25m

38、m，螺旋箍筋直径 d=10mm。螺旋筋的间距 s 最接近于( )mm。(单肢螺旋筋面积 Ass1=78.5mm2) （分数：0.75）A.45B.50C.55D.60(3).若已知 s=40mm，则柱的轴向力设计值 Nu为( )kN。 （分数：0.75）A.4348B.4653C.5334D.6903_（分数：3.00）(1).若截面尺寸为 300mm300mm，则按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te最接近于( )。 （分数：1.00）A.0.0089B.0.01C.0.0178D.0.02(2).若 te=0.08，荷载效应标准组合的轴向拉力 Nk=192.96kN，则裂缝

39、间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 最接近于( )。 （分数：1.00）A.0.2B.0.56C.1.0D.1.019(3).题(2)中，若 Nk=142kN，=0.75，则最大裂缝宽度 Wmax最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.0.09B.0.102C.0.114D.0.152支承屋面梁的柱牛腿，如图 2-26 所示，宽度 b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为 200mm，竖向力作用点到下柱边缘的水平距离 a=300mm(已考虑安装偏差20mm)，外边缘高 h1=h/3(九为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角 =45。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力 Fvk=450kN，竖向力的

40、设计值Fv=580kN，同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN，水平拉力的设计值 Fh=168kN，混凝土强度等级采用 C30，钢筋HRB335 级，a s=40mm，箍筋为 HPB235 级钢筋。（分数：2.01）(1).根据裂缝控制要求，牛腿的最小高度九最接近于( )mm。 （分数：0.67）A.680B.710C.740D.850(2).若截面的有效高度 h0=810mm，则纵向受拉钢筋的截面面积 As最接近于( )mm 2。 （分数：0.67）A.1280B.1310C.1400D.1520_有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为 6m

41、混凝土强度等级为 C30，受力纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱 b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为 30mm，层高 H=4.5m。（分数：4.98）(1). （分数：0.83）A.V=222.1kN；M=-89.2kNmB.V=222.1kN；M=-98.4kNmC.V=238.2kN；M=-98.4kNmD.V=241.5kN；M=-109.5kNm(2).设屋面梁支座处考虑地震作用后的最不利剪力设计值为 V=190kN，其中由于集中荷载在支座截面所产生的剪力占总剪力值的 75%以上

42、集中荷载作用点至支座截面的距离 a=2000mm，设箍筋的间距 s=150mm，则配置在支座截面内箍筋的全截面面积最接近于( )mm 2。 （分数：0.83）A.114B.179C.185D.201(3).设顶层柱的柱底截面考虑地震作用后的最不利内力设计值为 N=320kN、M=153kNm，设截面为对称配筋计算而得的柱中纵向钢筋 As=As最接近于( )mm 2。 （分数：0.83）A.912B.1025C.1156D.1212(4). （分数：0.83）A.83B.99C.101D.211(5). （分数：0.83）A.42555B.49123C.53125D.55412_某无梁楼盖柱网

43、尺寸为 6m6m，柱截面尺寸为 450mm450mm，楼板厚 200mm，如图 2- 27 所示，混凝土强度等级为 C25，箍筋采用 HPB235 钢，弯起钢筋采用HRB335 钢，a s=20mm。（分数：4.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=20kN/m2(包括自重)，活荷载 q2=3kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 F1最接近于( )kN。（分数：1.00）A.848.3B.948.3C.996.7D.1032.3(2).该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.403B.456C.492D.504(3)

44、若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为 F1=424.1kN，则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.1040B.1142C.1324D.1474(4).集中反力设计值大小同题(3)，采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与( )配置最为接近(弯起角度为 =45)。 （分数：1.00）A.B.C.D.某单跨简支板，计算跨度 l0=3.0m，板宽 900mm，板厚 100mm，环境类别为一类，恒荷载标准值 gk=3.114kN/m，均布活荷载标准值 gk=2.7kN/m。（分数：3.00）(1). （分数：0.60）A.135.63B.169.12C.179.69D.232.30(2). （分数：0.60）A.6.30B.6.69C.6.92D.9.55(3). （分数：0.60）A.0.0905B.0.1098C.0.1178D.0.1206_