【工程类职业资格】注册土木工程师岩土工程专业案例下午真题2003年及答案解析.doc

1、注册土木工程师岩土工程专业案例下午真题 2003年及答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：34，分数：50.00)1.一岩块测得点载荷强度指数 Is(50)=2.8MN/m2，按工程岩体分级标准(GB 502181994)推荐的公式计算，岩石的单轴饱和抗压强度最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 50MPaB.(B) 56MPaC.(C) 67MPaD.(D) 84MPa2.某土样高压固结试验成果如题 2表所示，并已绘成 e-lgp曲线如题 2图，试计算土的压缩指数 Cc，其结果最接近( )。 （分数：1.00）A.压力 P/kPaB.25C.5

2、0D.100E.200F.400G.800H.1600I.3200J.孔隙比 eK.0.916L.0.913M.0.903N.0.883O.0.838P.0.757Q.0.677R.0.5993.某黄土试样室内双线法压缩试验的成果数据如题 3表所示，试用插入法求算此黄土的湿陷起始压力 psb与下列( )数值最为接近。 题 3表（分数：1.00）A.压力 P/kPaB.0C.50D.100E.150F.200G.300H.天然湿度下试样高度 hp/mmI.20.0J.19.81K.19.55L.19.28M.19.01N.18.75O.浸水状态下试样高度 hp/mmP.20.00Q.19.61R

3、.19.28S.18.95T.18.64U.18.384.某建筑物室内地坪0.00 相当于绝对标高 5.60 m，室外地坪绝对标高 4.60 m，天然地面绝对高程为3.60 m。地下室净高 4.0 m，顶板厚度 0.3 m，底板厚度 1.0 m，垫层厚度 0.1m根据所给的条件，基坑底面的绝对高程应为( )。（分数：1.00）A.(A) +0.20 mB.(B) +1.60 mC.(C) -4.00 mD.(D) -5.40 m5.某建筑物基础尺寸为 16 m32 m，从天然地面算起的基础底面埋深为 3.4 m，地下水稳定水位埋深为1.0 m。基础底面以上填土的天然重度平均值为 19 kN/m

4、3。作用于基础底面相应于荷载效应准永久组合和标准组合的竖向荷载值分别是 122880 kN和 15360kN。根据设计要求，室外地面将在上部结构施工后普遍提高 1.0 m，计算地基变形用的基底附加压力最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 175 kPaB.(B) 184 kPaC.(C) 199 kPaD.(D) 210 kPa6.某建筑物基础尺寸为 16 m32 m，基础底面埋深为 4.4 m，基础底面以上土的加权平均重度为 13.3 kN/m3，作用于基础底面相应于荷载效应准永久组合和标准组合的竖向荷载值分别是 122880 kN和 153600 kN。在深度 12.4 m以下埋藏有

5、软弱下卧层，其内摩擦角标准值 =6，黏聚力标准值 ck=30 kPa，承载力系数 Mb=0.10，M d=1.39，M c=3.71。深度 12.4 m以上土的加权平均重度已算得为 10.5 kN/m3。根据上述条件，计算作用于软弱下卧层顶面的总压力并验算是否满足承载力要求。设地基压力扩散角取 =23，则下列各项表达中( )是正确的。（分数：1.00）A.(A) 总压力为 270 kPa，满足承载力要求B.(B) 总压力为 270 kPa，不满足承载力要求C.(C) 总压力为 280 kPa，满足承载力要求D.(D) 总压力为 280 kPa，不满足承载力要求7.某建筑物基础尺寸为 16 m3

6、2 m，基础底面埋深为 4.4 m，基底以上土的加权平均重度为 13.3kN/m3。基底以下持力层为粉质黏土，浮重度为 9.0 kN/m。，内摩擦角标准值 k=18，黏聚力标准值 ck=30 kPa。根据上述条件，用建筑地基基础设计规范(GB 500072002)韵计算公式确定该持力层的地基承载力特征值 fa最接近于下列( )。（分数：1.00）A.(A) 392.6 kPaB.(B) 380.2 kPaC.(C) 360.3 kPaD.(D) 341.7 kPa8.天然地面标高为 3.5 m，基础底面标高为 2.0 m，已设定条形基础的宽度为 3 m，作用于基础底面的竖向力为 400 kN/

7、m，力矩为 150 kNm，基础自重和基底以上土自重的平均重度为 20 kN/m3，软弱下卧层顶面标高为 1.3 m，地下水位在地面下 1.5 m处，持力层和软弱下卧层的设计参数见下表。 从下列的论述中指出( )判断是正确的。（分数：1.00）A.B.重度/(kN/m 3)C.承载力特征值/kPaD.内聚力/kPaE.内摩擦角F.压缩模量/MPaG.持力层H.18I.135J.15K.14L.6M.软弱下卧层N.17O.105P.10Q.10R.29.某港口重力式码头为条形基础，基底有抛石基床，厚度为 d12 m，抛石基床底面处有效受压宽度为Bc=14 m，抛石基床底面合力与垂线间的夹角为 =

8、11。抛石基床底面以下土的抗剪强度指标准值为 k=24，c k=5 kPa天然重度标准值为 k=18.0 kN/m3。抛石基床厚度范围内土的重度标准为 k1=19.0 kN/m3，则地基极限承载力的竖向分力标准值最接近下列( )。(承载力系数 Nr=3.75，N c=12.469，N q=6.55)（分数：1.00）A.(A) 5463.4 kN/mB.(B) 5655.11 kN/mC.(C) 7297.4 kN/mD.(D) 9138.4 kN/m10.如题 10图所示桩基，竖向荷载 F=19200 kN建筑桩基重要性系数 0=1，承台混凝土为C35(fc=16.7MPa)，按建筑桩基技术

9、规范(JGJ 941994)计算柱边 A-A至桩边斜截面的受剪承载力，其结果最接近下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 5500 kNB.(B) 6100 kNC.(C) 6800 kND.(D) 7100 kN11.非软土地区一个框架柱采用钻孔灌注桩基础，承台底面所受荷载的长期效应组合的平均附加力 po=173 kPa。承台平面尺寸 3.8 m3.8 m，承台下为 5根 600 mm 灌注桩，布置如题 11图所示。承台埋深 1.5 m，位于厚度 1.5 m的回填土层内，地下水位于地面以下 2.5 m，桩身穿过厚 10 m的软塑粉质黏土层，桩端进入密实中砂 1 m，有效桩长 l=11 m

10、，中砂层厚 3.5 m，该层以下为粉土，较厚未钻穿。各土层的天然重度)，浮度 及压缩模量 Es等，已列于剖面图上。已知等效沉降系数 e=0.229， z=0.2。条件的沉降计算深度为桩端以下 5 m，请按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算该桩基础的中心点沉降，其结果与下列( )最接近。 （分数：1.00）A.(A) 5.5 mmB.(B) 8.4 mmC.(C) 12 mmD.(D) 22 mm12.某工程单桥静力触探资料的如图所示，拟采用第层粉砂作为桩端持力层，假定采用钢筋混凝土方桩，断面为 350 mm350 mm，桩长 16 m，桩端入土深度 18 m，按建筑桩基技术规范(JG

11、J 941994)计算单桩竖向极限承载力标准值 Quk，其结果最接近下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 1202 kNB.(B) 1380 kNC.(C) 1578 kND.(D) 1900 kN13.某桩基工程采用直径为 2.0 m的灌注桩，桩身配筋率为 0.68%，桩长 25 m，桩顶铰接，桩顶允许水平位移 0.005 m，桩侧土水平抗力系数的比例系数 m25 MN/m 4，按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)求得的单桩水平承载力与下列( )数值最为接近。 (已知桩身 EI2.14910 7kNm2)（分数：1.00）A.(A) 1200 kNB.(B) 1390 kNC.(

12、C) 1550 kND.(D) 1650 kN14.某地下车库(按二级桩基考虑)为抗浮设置抗拔桩，桩型采用 300 mm300 mm钢筋混凝土方桩，桩长12 m，桩中心距为 2.0 m，桩群外围周长为 4 m30 m120 m，桩数 n=1414=196根，单一基桩上拔力设计值 N=330 kN。已知各土层极限侧阻力标准值如图。取抗力分项系数 s=1.65，抗拔系数 i对黏土取0.7，粉砂取 0.6，钢筋混凝土桩 体重度 25 kN/m。，桩群范围内桩、土总浮重设计值 100 kN。按照建筑桩基技术规范(JGJ 941994)验算群桩基础及其基桩的抗拔承载力，其验算结果符合( )。 （分数：1

13、.00）A.(A) 群桩和基桩均满足B.(B) 群桩满足，基桩不满足C.(C) 基桩满足，群桩不满足D.(D) 群桩和基桩均不满足15.某自重湿陷性黄土场地一座 7层民用建筑，外墙基础底面边缘所围面积尺寸为宽 15 m、长 45 m。拟采用正三角形布置灰土挤密桩整片处理消除地基土层湿陷性，处理土层厚度 4 m，桩孔直径 0.4 m。已知桩间土的最大干密度为 1.75 t/m3，地基处理前土的平均干密度为 1.35 t/m3。要求桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数达到 0.90，在拟处理地基面积范围内所需要的桩孔总数最接近下列( )。（分数：1.00）A.(A) 670B.(B) 780C.(C)

14、 930D.(D) 107516.某建筑场地采用预压排水固结法加固软土地基。软土厚度 10 m，软土层面以上和层底以下都是砂层，未设置排水竖井。为简化计算。假定预压是一次瞬时施加的。已知该软土层孔隙比为 1.60，压缩系数为0.8 MPa-1，竖向渗透系数 Kv=5.8107cm/s，其预压时间要达到下列( )d 时，软土地基固结度就可达到0.80。（分数：1.00）A.(A) 78B.(B) 87C.(C) 98D.(D) 10517.某海港重力式码头为水下沉箱式条形基础，沉箱底设有抛石基床，厚度 d1=2 m，抛石基床底面的受压宽度 B1=9.2 m。在抛石基床下换填砂垫层，厚度 d2=2

15、 m。砂垫层底面有效受压宽度 Be=11.5 m。砂垫层重度标准值 2=20 kN/m3。砂垫层顶面的最大、最小压力标准值为 max=211.5 kPa， min=128.5 kPa，取综合分项系数 =1.0。根据港口工程地基规范(JTJ 250 一 1998)有关规定计算，作用于砂垫层底面单位有效宽度的平均压力设计值 d为( )。（分数：1.00）A.(A) 146 kPaB.(B) 156 kPaC.(C) 176 kPaD.(D) 180 kPa18.地基中有一饱和软黏土层，厚度 H=8 m，其下为粉土层，采用打设塑料排水板真空预压加固。平均潮位与饱和软黏土顶面相齐。该层顶面分层铺设 8

16、0 cm砂垫层(重度为 19 kN/m3)，塑料排水板打至软黏土层底面，正方形布置、间距 1.3 m，然后采用 80 kPa大面积真空预压 6个月。按正常固结土考虑，其最终固结沉降量最接近( )。(经试验得：软土的天然重度 =17 kN/m 3，天然隙比 e0=1.6压缩指数 Cc=0.55，沉降修正系数取 1.0)（分数：1.00）A.(A) 1.09 mB.(B) 0.73 mC.(C) 0.99 mD.(D) 1.20 m19.某港口堆场区，分布有 15 m厚的软黏土层，其下为粉细砂层，经比较，地基处理采用砂井加固，井径dw=0.4 m，井距 s=2.5 m，按等边三角形布置。土的固结系

17、数 Cv=Cb=1.510-3cm2/s。在大面积荷载作用下，按径向固结考虑，当固结度达到 80%时所需要的时间为( )。（分数：1.00）A.(A) 130 dB.(B) 125 dC.(C) 115 dD.(D) 120 d20.止水帷幕如题 20图所示，上游土中最高水位为0.000，下游地面为-8.000，土的天然重度 =18 kN/m3，安全系数取 2.0，则( )是止水帷幕应设置的合理深度。 （分数：1.00）A.(A) h=12.0 mB.(B) h=14.0 mC.(C) h=16.0 mD.(D) h=10.0 m21.某矩形基坑采用在基坑外围均匀等距布置多井点同时抽水方法进行

18、降水。井点围成的矩形面积为 50 m80 m。按无压潜水完整井进行降水设计。已知含水层厚度 H=20 m，单井影响半径 R=100 m渗透系数k=8 m/d。如果要求水位降深 s=4 m，则井点系统计算涌水量 Q将最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 2000 m3/dB.(B) 2300 m3/dC.(C) 2700 m3/dD.(D) 3000 m3/d22.当基坑土层为软土时，应验算坑底土抗隆起稳定性，如题 22图所示。已知基坑开挖深度 h=5 m，基坑宽度较大，深宽比略而不计。支护结构入土深度 t=5 m，坑侧地面荷载 q=20 kPa，土的重度 =18 kN/m3，黏聚力 c=

19、10 kPa，内摩擦角 =0，不考虑地下水的影响。如果取承载系数 Nc=5.14，N q=1.0，则抗隆起的安全系数 F应属于( )情况。 （分数：2.00）A.(A) F1.0B.(B) 1.0F1.6C.(C) F1.6D.(D) 条件不够，无法计算23.一非浸水重力式挡土墙，墙体重力 W为 180 kN，墙后主动土压力水平分力 Ex为 75kN，墙后主动土压力垂直分力 Ey为 12 kN，墙基底宽度 B为 1.45 m，基底合力偏心距 e为 0.2 m，地基容许承载力为290 kPa，则挡土墙趾部压应力 与地基容许承载的数值关系与下列( )最接近。（分数：2.00）A.(A) =0.08

20、B.(B) =0.78C.(C) =0.83D.(D) =1.1124.一锚杆挡墙肋柱高 H为 5.0 m，宽 a为 0.5 m厚 b为 0.2 m，打三层锚杆，其锚杆支点处反力 Rn均为150 kN，锚杆对水平方向的倾角 均为 10，肋柱竖直倾角 为 5，肋柱重度 为 25 kN/m3。为简化计算，不考虑肋柱所受到的摩擦力和其他阻力(见题 24图)，在这种假设前提下，肋柱基底压应力 的估算结果最接近下列( )。 （分数：2.00）A.(A) 256 kPaB.(B) 269 kPaC.(C) 519 kPaD.(D) 1331 kPa25.按水工建筑物围岩工程地质分类法，已知岩石强度评分为

21、25、岩体完整程度为 30、结构面状态评分为15、地下水评分为-2、主要结构面产状评分为-5，围岩强度应力比 S2，其总评分是多少，属何类围岩，下列( )是正确的。（分数：2.00）A.(A) 63，类围岩B.(B) 63，类围岩C.(C) 68，类围岩D.(D) 70，类围岩26.一铁路路提挡土墙(见题 27图)高 6.0 m，墙背仰斜角 为 9，墙后填土重度 为 18 kN/m3，内摩擦角 为 40，墙背与填料问摩擦角 为 20，填土破裂角 为 3108，当墙后填土表面水平且承受连续均布荷载时(换算土柱高 ho=3.0 m)，按库仑理论计算其墙背水平方向主动土压力 E应最接近下列( )。

22、（分数：2.00）A.(A) 18 kN/mB.(B) 92.6 kN/mC.(C) 94.3 kN/mD.(D) 141.9 kN/m27.利用表中所给的数据，按膨胀土地区建筑规范(GBJ 1121987)规定，计算膨胀土地基的分级变形量(s c)，其结果应最接近( )项。（分数：2.00）A.层序B.层厚 hi/mC.层底深度/mD.第 i层的含水量变化E.第 i层的收缩系数 siF.第 i层在 50kPa下的膨胀率 epiG.1H.0.64I.1.60J.0.0273K.0.28L.0.084M.2N.0.86O.2.50P.0.0211Q.0.48R.0.0223S.3T.1.00U.

23、3.50V.0.014W.0.35X.0.024928.铁路路基通过多年冻土区，地基土为粉质黏土，相对密度(比重)为 2.7，质量密度 为 20 g/cm3，冻土总含水量 w0为 40%，冻土起始融沉含水量 W为 21%，塑限含水量 Wp为 20%，按铁路工程特殊岩土勘察规程，该段多年冻土融沉系数 0及融沉等级应符合( )项。（分数：2.00）A.(A) 11.4()B.(B) 13.5()C.(C) 14.3()D.(D) 29.3(V)29.在一自重湿陷性黄土场地上，采用人工挖孔端承型桩基础。考虑到黄土浸水后产生自重湿陷，对桩身会产生负摩阻力，已知桩顶位于地下 3.0 m，计算中性点位于桩

24、顶下 3.0 m，黄土的天然重度为 15.5 kN/m3，含水量 12.5%，孔隙比 1.06，在没有实测资料时，按现行建筑桩基技术规范(JGJ 941994)估算得出的黄土对桩的负摩阻力标准最接近下列( )项数值。（分数：2.00）A.(A) 13.95 kPaB.(B) 16.33 kPaC.(C) 17.03 kPaD.(D) 17.43 kPa30.某地湿陷性黄土地基采用强夯法处理，拟采用圆底夯锤，质量 10 t，落距 10 m。已知梅纳公式的修正系数为 0.5，估算此强夯处理加固深度最接近( )项。（分数：2.00）A.(A) 3.0 mB.(B) 3.5 mC.(C) 4.0 mD

25、.(D) 5.0 m31.某滑坡拟采用抗滑桩治理，桩布设在紧靠第 6条块的下侧，滑面为残积土，底为基岩，请按题 32图所示及下列参数计算对桩的滑坡水平推力 F6H其值最接近( )项。 (F 5=380 kN/m，G 6=420 kN/m，残积土=18，c=11.3 kPa，安全系数 t=1.15 l6=12 m) （分数：2.00）A.(A) 272.0 kN/mB.(B) 255.6 kN/mC.(C) 236.5 kN/mD.(D) 222.2 kN/m32.已知有如题 33图所示属于同一设计地震分组的 A、B 两个土层模型，试判断其场地特征周期 Tg的大小，其说法正确的是( )。 （分数

26、：2.00）A.(A) 土层模型 A的 Tg大于 B的 TgB.(B) 土层模型 A的 Tg等于 B的 TgC.(C) 土层模型 A的 Tg小于 B的 TgD.(D) 不能确定33.建筑场地抗震设防烈度 8度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为 0.2g，基础埋深 2 m，采用天然地基，场地地质剖面如题 34图所示，地下水位于地面下 2 m。为分析基础下粉砂、粉土、细砂液化问题，钻孔时沿不同深度进行了现场标准贯入试验，其位置标高及相应标准贯入试验击数如图所示，粉砂、粉土及细砂的黏粒含量百分率 c也标明在图上，计算该地基液化指数 IIE及确定它的液化等级，下列答案正确的是( )。 （分

27、数：3.00）A.(A) 轻微液化，I IE=2.37B.(B) 轻微液化，I IE=3.92C.(C) 轻微液化，I IE=4.37D.(D) 中等液化，I IE=5.6534.某场地抗震设防烈度为 7度，场地典型地层条件如下表，地下水位深度为 1.00 m，从建筑抗震来说场地类别属于( )。 题 35表（分数：3.00）A.成因年代B.土层编号C.土名D.层底深度/mE.剪切波速/(m/s)F.Q4G.1H.粉质黏土I.1.50J.90K.2L.粉质黏土M.3.00N.140O.3P.粉砂Q.6.00R.160S.Q2T.4U.细砂V.11.0W.350X.Y.A.岩层AA.AB.750注

28、册土木工程师岩土工程专业案例下午真题 2003年答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：34，分数：50.00)1.一岩块测得点载荷强度指数 Is(50)=2.8MN/m2，按工程岩体分级标准(GB 502181994)推荐的公式计算，岩石的单轴饱和抗压强度最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 50MPa B.(B) 56MPaC.(C) 67MPaD.(D) 84MPa解析：解析 据工程岩体分级标准(GB 502181994)第 3.4.1条计算如下 2.某土样高压固结试验成果如题 2表所示，并已绘成 e-lgp曲线如题 2图，试计算土的压缩指数

29、 Cc，其结果最接近( )。 （分数：1.00）A.压力 P/kPaB.25 C.50D.100E.200F.400G.800H.1600I.3200J.孔隙比 eK.0.916L.0.913M.0.903N.0.883O.0.838P.0.757Q.0.677R.0.599解析：解析 据土工试验方法标准(GB/T 50123 一 1999)第 4.1.12条和第 4.1.14条计算如下。从图中可看出，前期固结压力约为 250 kPa，取尾部直线段中任意两点计算压缩指数 Cc：3.某黄土试样室内双线法压缩试验的成果数据如题 3表所示，试用插入法求算此黄土的湿陷起始压力 psb与下列( )数值最

30、为接近。 题 3表（分数：1.00）A.压力 P/kPaB.0C.50 D.100E.150F.200G.300H.天然湿度下试样高度 hp/mmI.20.0J.19.81K.19.55L.19.28M.19.01N.18.75O.浸水状态下试样高度 hp/mmP.20.00Q.19.61R.19.28S.18.95T.18.64U.18.38解析：解析 据湿陷性黄土地区建筑规范(GBJ 251990)第 2.3.1条、第 2.3.8条和附录六计算如下取湿陷系数 s=0.015时的压力为湿陷起始压力 Psh答案(C)正确。4.某建筑物室内地坪0.00 相当于绝对标高 5.60 m，室外地坪绝对

31、标高 4.60 m，天然地面绝对高程为3.60 m。地下室净高 4.0 m，顶板厚度 0.3 m，底板厚度 1.0 m，垫层厚度 0.1m根据所给的条件，基坑底面的绝对高程应为( )。（分数：1.00）A.(A) +0.20 m B.(B) +1.60 mC.(C) -4.00 mD.(D) -5.40 m解析：解析 据题意换算基坑底面高程为 H=5.6-0.3-4.0-1.0-0.1=0.2(m) 答案(A)正确。5.某建筑物基础尺寸为 16 m32 m，从天然地面算起的基础底面埋深为 3.4 m，地下水稳定水位埋深为1.0 m。基础底面以上填土的天然重度平均值为 19 kN/m3。作用于基

32、础底面相应于荷载效应准永久组合和标准组合的竖向荷载值分别是 122880 kN和 15360kN。根据设计要求，室外地面将在上部结构施工后普遍提高 1.0 m，计算地基变形用的基底附加压力最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 175 kPaB.(B) 184 kPaC.(C) 199 kPa D.(D) 210 kPa解析：解析 据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.3.5条计算如下。自重应力 Pc=r ihi=191+(19-10)(3.4-1)=40.6(kPa)荷载效应准永久组合时的基底实际压力 PkPK=P/A=122880/(1632)=240(kPa)附加

33、压力 P0=PK-PC=240-40.6=199.4(kPa)答案(C)正确。6.某建筑物基础尺寸为 16 m32 m，基础底面埋深为 4.4 m，基础底面以上土的加权平均重度为 13.3 kN/m3，作用于基础底面相应于荷载效应准永久组合和标准组合的竖向荷载值分别是 122880 kN和 153600 kN。在深度 12.4 m以下埋藏有软弱下卧层，其内摩擦角标准值 =6，黏聚力标准值 ck=30 kPa，承载力系数 Mb=0.10，M d=1.39，M c=3.71。深度 12.4 m以上土的加权平均重度已算得为 10.5 kN/m3。根据上述条件，计算作用于软弱下卧层顶面的总压力并验算是

34、否满足承载力要求。设地基压力扩散角取 =23，则下列各项表达中( )是正确的。（分数：1.00）A.(A) 总压力为 270 kPa，满足承载力要求 B.(B) 总压力为 270 kPa，不满足承载力要求C.(C) 总压力为 280 kPa，满足承载力要求D.(D) 总压力为 280 kPa，不满足承载力要求解析：解析 据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.2.5条和第 5.2.7条计算如下。软弱下卧层顶面处承载力特征值 fazfaz=Mbb+M d md+McCk=0+1.3910.512.4+3.7130=292.3(kPa)基础底面以上土的自重应力 PcPc=rmd=

35、13.34.4=58.52(kPa)基础底面的接触压力 Pk：Pk=N/A=153600/(1632)=300(kPa)Z=12.4-4.4=8.0(m)7.某建筑物基础尺寸为 16 m32 m，基础底面埋深为 4.4 m，基底以上土的加权平均重度为 13.3kN/m3。基底以下持力层为粉质黏土，浮重度为 9.0 kN/m。，内摩擦角标准值 k=18，黏聚力标准值 ck=30 kPa。根据上述条件，用建筑地基基础设计规范(GB 500072002)韵计算公式确定该持力层的地基承载力特征值 fa最接近于下列( )。（分数：1.00）A.(A) 392.6 kPaB.(B) 380.2 kPaC.

36、(C) 360.3 kPaD.(D) 341.7 kPa 解析：解析 据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.5条计算如下 k=18，查表 525 得，M b=0.43，M d=2.72，M c=5.31，承载力特征值为fa=Mb b+Mb md+McCk=0.430.96+2.7213.34.4+5.3130=341.69(kPa)答案(D)正确。8.天然地面标高为 3.5 m，基础底面标高为 2.0 m，已设定条形基础的宽度为 3 m，作用于基础底面的竖向力为 400 kN/m，力矩为 150 kNm，基础自重和基底以上土自重的平均重度为 20 kN/m3，软弱下卧

37、层顶面标高为 1.3 m，地下水位在地面下 1.5 m处，持力层和软弱下卧层的设计参数见下表。 从下列的论述中指出( )判断是正确的。（分数：1.00）A.B.重度/(kN/m 3) C.承载力特征值/kPaD.内聚力/kPaE.内摩擦角F.压缩模量/MPaG.持力层H.18I.135J.15K.14L.6M.软弱下卧层N.17O.105P.10Q.10R.2解析：解析 据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)中相关内容计算如下d=3.5-2.0=1.5下卧层承载力 fazfaz=fak+ b(b-3)+ d m(d-0.5)由于 z=2.0-1.3-0.7，z/b=0.7/3=0.

38、230.25取 =0，承载力由下卧层控制Pz=Pk-Pc=400/3-1.518=106.3Pcz=1.518+0.78=32.6Pz+Pcz=106.3+32.6=138.9f az(A) 不正确。如果 b=4.0 m，计算如下Pz=Pk-Pc=400/4-1.518=73(kPa)Pz+Pcz=73+32.6-105.6 kPaf az=120.2下卧层承载力满足要求。(B) 正确。9.某港口重力式码头为条形基础，基底有抛石基床，厚度为 d12 m，抛石基床底面处有效受压宽度为Bc=14 m，抛石基床底面合力与垂线间的夹角为 =11。抛石基床底面以下土的抗剪强度指标准值为 k=24，c k

39、=5 kPa天然重度标准值为 k=18.0 kN/m3。抛石基床厚度范围内土的重度标准为 k1=19.0 kN/m3，则地基极限承载力的竖向分力标准值最接近下列( )。(承载力系数 Nr=3.75，N c=12.469，N q=6.55)（分数：1.00）A.(A) 5463.4 kN/m B.(B) 5655.11 kN/mC.(C) 7297.4 kN/mD.(D) 9138.4 kN/m解析：解析 据港口工程地基规范(JTJ 2501998)第 4.2.6条计算如下 0，则 10.如题 10图所示桩基，竖向荷载 F=19200 kN建筑桩基重要性系数 0=1，承台混凝土为C35(fc=1

40、6.7MPa)，按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算柱边 A-A至桩边斜截面的受剪承载力，其结果最接近下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 5500 kNB.(B) 6100 kNC.(C) 6800 kN D.(D) 7100 kN解析：解析 据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.6.8条计算如下 z=ax/h0=1/1.2=0.833，11.非软土地区一个框架柱采用钻孔灌注桩基础，承台底面所受荷载的长期效应组合的平均附加力 po=173 kPa。承台平面尺寸 3.8 m3.8 m，承台下为 5根 600 mm 灌注桩，布置如题 11图所示。承台埋深 1.5 m，位于

41、厚度 1.5 m的回填土层内，地下水位于地面以下 2.5 m，桩身穿过厚 10 m的软塑粉质黏土层，桩端进入密实中砂 1 m，有效桩长 l=11 m，中砂层厚 3.5 m，该层以下为粉土，较厚未钻穿。各土层的天然重度)，浮度 及压缩模量 Es等，已列于剖面图上。已知等效沉降系数 e=0.229， z=0.2。条件的沉降计算深度为桩端以下 5 m，请按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算该桩基础的中心点沉降，其结果与下列( )最接近。 （分数：1.00）A.(A) 5.5 mmB.(B) 8.4 mm C.(C) 12 mmD.(D) 22 mm解析：解析 据建筑桩基技术规范(JGJ 9

42、4 1994)第 5.3.5条至第 5.3.11条计算如下(见下表)。桩基中心点的计算沉降量 S非软土地区 =1.0S= eS=1.00.2290.0367103=8.4(mm)答案(B)正确。12.某工程单桥静力触探资料的如图所示，拟采用第层粉砂作为桩端持力层，假定采用钢筋混凝土方桩，断面为 350 mm350 mm，桩长 16 m，桩端入土深度 18 m，按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算单桩竖向极限承载力标准值 Quk，其结果最接近下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 1202 kNB.(B) 1380 kNC.(C) 1578 kN D.(D) 1900 kN解析：解

43、析 据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.6条计算如下8d=0.358=2.8(m)，P sk1=4.5 MPaPsk2=4.5 MPa，=1.0 则qs2k=15 kPa(h6 m)qs3k=0.05Ps3=0.051.0103=50(kPa)qs4k=0.02Ps4=0.024.5103=90(kPa)桩端阻力修正系数 13.某桩基工程采用直径为 2.0 m的灌注桩，桩身配筋率为 0.68%，桩长 25 m，桩顶铰接，桩顶允许水平位移 0.005 m，桩侧土水平抗力系数的比例系数 m25 MN/m 4，按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)求得的单桩水平承载力与下列( )数

44、值最为接近。 (已知桩身 EI2.14910 7kNm2)（分数：1.00）A.(A) 1200 kNB.(B) 1390 kN C.(C) 1550 kND.(D) 1650 kN解析：解析 据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第 5.4.2条和 5.4.5条计算如下 答案(B)正确。14.某地下车库(按二级桩基考虑)为抗浮设置抗拔桩，桩型采用 300 mm300 mm钢筋混凝土方桩，桩长12 m，桩中心距为 2.0 m，桩群外围周长为 4 m30 m120 m，桩数 n=1414=196根，单一基桩上拔力设计值 N=330 kN。已知各土层极限侧阻力标准值如图。取抗力分项系数 s=1

45、.65，抗拔系数 i对黏土取0.7，粉砂取 0.6，钢筋混凝土桩 体重度 25 kN/m。，桩群范围内桩、土总浮重设计值 100 kN。按照建筑桩基技术规范(JGJ 941994)验算群桩基础及其基桩的抗拔承载力，其验算结果符合( )。 （分数：1.00）A.(A) 群桩和基桩均满足B.(B) 群桩满足，基桩不满足 C.(C) 基桩满足，群桩不满足D.(D) 群桩和基桩均不满足解析：解析 据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第 5.2.17条、第 5.2.18条计算如下。单桩或群桩呈非整体破坏时Uk= iqsikuili-0.74040.310+0.66040.32=422.4(kN)G

46、p=0.30.312(25-10)=16.2(kN) 0N=1330=330Uk/ s+Cp=422.4/1.65+16.2=272.2单桩不满足抗拔要求。群桩破坏时15.某自重湿陷性黄土场地一座 7层民用建筑，外墙基础底面边缘所围面积尺寸为宽 15 m、长 45 m。拟采用正三角形布置灰土挤密桩整片处理消除地基土层湿陷性，处理土层厚度 4 m，桩孔直径 0.4 m。已知桩间土的最大干密度为 1.75 t/m3，地基处理前土的平均干密度为 1.35 t/m3。要求桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数达到 0.90，在拟处理地基面积范围内所需要的桩孔总数最接近下列( )。（分数：1.00）A.(A)

47、 670B.(B) 780C.(C) 930D.(D) 1075 解析：解析 据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 14.2.3条、第 14.2.1条、第 14.2.5条计算如下16.某建筑场地采用预压排水固结法加固软土地基。软土厚度 10 m，软土层面以上和层底以下都是砂层，未设置排水竖井。为简化计算。假定预压是一次瞬时施加的。已知该软土层孔隙比为 1.60，压缩系数为0.8 MPa-1，竖向渗透系数 Kv=5.8107cm/s，其预压时间要达到下列( )d 时，软土地基固结度就可达到0.80。（分数：1.00）A.(A) 78B.(B) 87 C.(C) 98D.(D) 105

48、解析：解析 据港口工程地基规范(JTJ 2501998)第 7.3.13条计算如下 17.某海港重力式码头为水下沉箱式条形基础，沉箱底设有抛石基床，厚度 d1=2 m，抛石基床底面的受压宽度 B1=9.2 m。在抛石基床下换填砂垫层，厚度 d2=2 m。砂垫层底面有效受压宽度 Be=11.5 m。砂垫层重度标准值 2=20 kN/m3。砂垫层顶面的最大、最小压力标准值为 max=211.5 kPa， min=128.5 kPa，取综合分项系数 =1.0。根据港口工程地基规范(JTJ 250 一 1998)有关规定计算，作用于砂垫层底面单位有效宽度的平均压力设计值 d为( )。（分数：1.00）A.(A) 146 kPaB.(B) 156 kPa C.(C) 176 kPaD.(D) 180 kPa解析：解析 据港口工程地基规范(JTJ 2501998)第 7.2.2条计算如下 18.地基中有一饱和软黏土层，厚度 H=8 m，其下为粉土层，采用打设塑料排水板真空预压加