【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例上午试卷-17及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例上午试卷-17 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.岩石的声波纵波速为 5000m/s，岩体的声波纵波速为 4000m/s，岩体的体积节理数目为 6 条/m 3，单轴极限抗压强度为 45MPa。则岩体的完整性系数为( )。A0.8 B0.64 C1.25 D0.4（分数：2.00）A.B.C.D.2.采用边长为 0.6m 的方形载荷板完成了黏土地基的浅层平板荷载试验，p-s 曲线上线性段的荷载p=200kPa，相应的沉降 s=20mm。土体的变形模量 E0为( )。A3.88MPa B4.03MPa C4.55MPa D4.38MPa（分数：2.00）

2、A.B.C.D.3.某公路路堤填料为黄土，最优含水量为 18%，天然含水量为 12%，天然重度为 16kN/m 3，该黄土填筑时每立方米天然土料中宜加水( )t。A0.11 B0.09 C0.07 D0.05（分数：2.00）A.B.C.D.4.已知重型动力触探圆锥探头及杆件系统的质量为 38.9 kg，锥底面积为 43 cm2，落锤质量为 63.5kg，落距为 76 cm，重力加速度为 9.81m/s2，5 击的贯入深度为 4.8 cm，据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，该点的动贯入阻力值应为( )A1.4MPa B7.1MPa C71MPa D711MPa（分数：2.00）A

3、B.C.D.5.某港口工程地基为淤泥质土，厚 10m，其下为粉砂层，如采用真空预压法，荷载为 80kPa，不设竖向排水体，垂直固结系数为 1.810-3cm2/s，开始抽真空后( )天，土层的竖向平均固结度可达 50%。(按港口工程地基规范(JTJ 25098)计算)A990 B900 C578 D365（分数：2.00）A.B.C.D.6.某场地为均质黏性土场地，在 2.0m 处进行平板荷载试验，试验资料如下表所示；（分数：2.00）A.B.C.D.7.已知某公路桥墩基底截面尺寸为 6m3m，桥墩为轴对称形式，所有外力的合力竖向分力对基底重心轴的偏心距为 o5m，则其抗倾覆稳定性系数为(

4、)。A2.0 B3.0 C4.0 D6.0（分数：2.00）A.B.C.D.8.某条形基础受荷载标准组合值 F250kN，弯矩 12.0kNm，基础埋深 1.5m，地基为均质粉土，重度=18.0kN/m 3，黏粒含量 c10%，地基承载力特征值 fak=190 kPa，则基础宽度应为( )m。A2.3 B1.4 C1.8 D3.2（分数：2.00）A.B.C.D.9.已知矩形基础尺寸 4m2m，如下图，上层为黏性土，压缩模量 Es1=8.5MPa，修正后的地基承载力特征值 fa=180kPa，下层为淤泥质土，E s21.7MPa，承载力特征值 fak78kPa，基础顶面轴心荷载标准值F=680

5、kN，则软弱下卧层顶面处的附加应力值 pz与自重应力值 pcz。的和是( )kPa。（分数：2.00）A.B.C.D.10.某场地中有独立基础，底面尺寸为 4m2m，有效高度为 1.0m，上部结构传至基础顶面的相应于荷载效应基本组合时的荷载为 2500kN，柱截面尺寸为 0.5m0.5m，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)对基础进行抗冲切验算，其络果为( )。 (注：f t=1.1MPa)A满足，冲切力 469kN抗冲切承载力 946kNB满足，冲切力 669kN抗冲切承载力 746kNC不满足，冲切力 946kN抗冲切承载力 469kND不满足，冲切力 746kN抗冲切承载力

6、 669kN（分数：2.00）A.B.C.D.11.某场地中土层自 04.0m 为黏土，f ak250kPa，E s=9MPa，=18kN/m 3，4 6m 为淤泥质土，fak70kPa，E s=3MPa，场地中有独立基础，底面尺寸为 2m2m，基础埋深为 2.0m，正常使用条件下荷载效应标准组合时基础顶面的荷载为 800kN，承载能力极限状态下荷载效应基本组合值为 1000kN，据建筑地基基础设计规范(GB 50007 2002)，软弱下卧层承载力验算的结果为( )。A不满足，承载力为 133kPa B不满足，承载力为 167kPaC满足，承载力为 133kPa D满足，承载力为 167kP

7、a（分数：2.00）A.B.C.D.12.某场地自 012m 为可塑状态黏性土，单桥静力触探比贯入阻力 ps，为 1200kPa， 12m 以下为密实粗砂，单桥静力触探比贯入阻力 ps为 5800kPa，场地中拟采用灌注桩基础，桩长为 12m，桩径为 0.5m，桩顶入士深度为 2.0m，据建筑桩基技术规范 (JGJ 9494)，单桩极限承载力标准值最接近( )kN。A1610 B1660 C1710 D1760（分数：2.00）A.B.C.D.13.某二级桩基桩径为 0.6m，扩底端直径为 1.0m，桩长为 11.Om，桩顶入土深度为 1.0m，场地为均质黏土场地，极限侧阻力标准值为 45kP

8、a，如抗拔系数取 0.7，则桩的抗拔极限承载力标准值最接近( )kN。A660 B770 C880 D990（分数：2.00）A.B.C.D.14.某承台下设三根桩，桩径为 600mm，钻孔灌注桩(干作业)，桩长 11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图所示，则基桩承载力设计值为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.15.某二级单桩直径 0.5m，综合系数为 60，混凝土抗拉强度为 ft=1.1MPa， m= 2kN/m3，按荷载效应基本组合计算的桩顶永久荷载产生的轴向力设计值为 1000kN，当桩顶水平力不大于( )kN 时，桩身可按构造要求配筋。(按建筑桩基技术规范 (JGJ 9494)计

9、算)A60 B50 C40 D30（分数：2.00）A.B.C.D.16.某软土场地中正方形承台底边长 4.0m，下设四根灌注桩，桩径为 0.5m，桩距为 3.0m，桩长 30m，按分层总和法计算出的桩基沉降量为 50mm，则桩基最终沉降量为 ( )mm。A10 B20 C30 D40（分数：2.00）A.B.C.D.17.某淤泥质土场地，淤泥质土层厚度为 10m，10m 以下为基岩，场地中拟建建筑物采用筏形基础，基础埋深为 2.0m，基础底面附加压力为 300kPa，地表下 10m 处的附加应力为 100kPa，地基采用粉体喷搅法处理，搅拌桩桩径为 0.5m，桩间距为 1.5m，三角形布桩，

10、桩体材料压缩模量为 300MPa，桩间土压缩模量为4MPa，该筏形基础的沉降量为 ( )mm。(据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算)A18 B24 C30 D47（分数：2.00）A.B.C.D.18.某港口工程采用强夯法加固地基，夯锤质量为 20t，落距为 15m，如梅纳系数取 0.5，有效加固深度为( )m。A7 B8 C8.7 D9.5（分数：2.00）A.B.C.D.19.某挤密砂桩处理地基，已知砂桩直径为 50cm，砂桩材料的内摩擦角为 35，间距 1.5m，按三角形布置，桩间土 cu40kPa，=18kN/m 3， u0，另设基础宽度为 2m，长为 3m，桩间土的压

11、缩模量为4MPa，砂桩的压缩模量为 10MPa。则桩间土极限承载力 psf为( )kPa。A254 B140 C120 D180（分数：2.00）A.B.C.D.20.如图某边坡由软黏土组成，土层 0，c=10kPa，W 1500kN，W 2350kN，d 1= 4.0m，d 23.2m，该滑弧半径为 18m，滑弧长度为 12m，则边坡稳定性系数为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.21.某基坑挖深为 5.0m，支护结构嵌固深度为 4.0m，场地中自 04.0m 为黏性土， 1=19kN/m3，c 1=15kPa， 1=16；415m 为砂土， 2=18 kN/m3，c 2=0， 2=2

12、4，地下水位埋深10m。则支护结构端点处的主动及被动土压力分别为( )。(注：据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算)Ae a=40kPa，e P=191kPa Be a73kPa，e p=171kPaCe a=73kPa，e p=191kPa De a=40kPa，e p=171kPa（分数：2.00）A.B.C.D.22.某基坑潜水含水层厚度为 20m，含水层渗透系数 K=4m/d，平均单井出水量 q= 500m3/d，井群的影响半径 R0=130m，井群布置如图所示，试按国家行业标准建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算该基坑中心点水位降深 s，其结果为( )。（分数：

13、2.00）A.B.C.D.23.在密实砂土地基中进行地下连续墙的开槽施工，地下水位与地面齐平，砂土的饱和重度 sat=20.2kN/m3，黏聚力 c=0，内摩擦角 38。采用水下泥浆护壁施工，槽内的泥浆与地面齐平，形成一层不透水的泥皮。为了使泥浆压力能平衡地基砂土的主动土压力使槽壁保持稳定，泥浆比重至少应达到( )。A1.24 B1.35 C1.45 D1.56（分数：2.00）A.B.C.D.24.一个矩形断面的重力挡土墙设置在均匀地基土上，墙高 10m，墙前埋深 4m，墙体混凝土重度 cs=22kN/m3。墙后地下水位在地面以下 4m，墙前地下水位在地面以下 2m(如图所示)。墙后水平方向

14、的主动土压力与水压力的合力为 1550kN/m，作用点距墙底 3.6m；墙前水平方向的被动土压力与水压力的合力为 1237kN/m，作用点距墙底 1.7m。在满足抗倾覆稳定安全系数 Fs1.2 的情况下，墙的宽度 b 为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.25.对取自同一土样的五个环刀试样按单线法分别加压，待压缩稳定后浸水，由此测得相应的湿陷系数 s见下表，按湿陷性黄土地区建筑规范(GB 500252004)求得的湿陷起始压力最接近( )。试验压力/kpa 50 100 150 200 250湿陷系数 s 0.003 0.009 0.019 0.035 0.060A120kPa B130

15、kPa C140kPa D155kPa（分数：2.00）A.B.C.D.26.如图某一滑动面为折线形的均质滑坡，其主轴断面及作用力参数如表所示，则该滑坡的稳定性系数 Fs最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.27.某单层建筑位于平坦场地上，基础埋深 d1.0m，按该场地的大气影响深度取胀缩变形的计算深度zn3.6m，计算所需的数据列于下表，按膨胀土地区建筑技术规范 (GBJ 11287)计算胀缩变形量，其值最接近( )。层号 会层深度 zi/m 分层厚度hi/mm 膨胀率 epi 第三层发生的含水量变化均值w i 收缩系数 si 1 1.64 640 0.00075 0.0273 0

16、282 2.28 640 0.0245 0.0223 0.483 2.92 640 0.0195 0.0177 0.404 3.60 680 0.0215 0.0128 0.37A30mm B36mm C44mmm D63mm（分数：2.00）A.B.C.D.28.某建筑场地抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.15g，设计地震分组为第二组，地下水位埋深 2.0m，未打桩前的液化判别等级如下表，采用打入式混凝土预制桩，桩截面为 400mm400mm，桩长=15m，桩间距 s=1.6m，桩数 2020 根，置换率 =0.063，则打桩后液化指数由原来的 12.9 降为( )。地质年

17、代 地层名称 层底深度/m 标准贯入试验深度/m 实测击数临界击数计算厚度/m权函数液化指数新近 填土 1黏土 3.54 5 11 1.0 10 5.455 9 12 1.0 10 2.56 14 13 1.0 9.3Q4 粉土 8.57 6 14 1.0 8.7 4.5Q5 粉质黏 土 20 8 16 15 1.0 8.0A2.7 B4.5 C6.8 D8.0（分数：2.00）A.B.C.D.29.某建筑场地土层条件及测试数据如下表所示，则该场地所属类别为( )。土层名称 层底深度/m 剪切波速/(m/s)填土 1.0 90粉质黏土 3.0 180淤泥质黏土 11.0 110细砂 16 42

18、0黏质粉土 20 400基岩 25 500A类 B类 C类 D类（分数：2.00）A.B.C.D.30.某一高层建筑物箱形基础建于天然地基上，基底标高-6.0m，地下水埋深 -8.0m，如图所示。地震设防烈度为 8 度，基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组为第一组，为判定液化等级进行标准贯入试验，结果如图所示。按建筑抗震设计规范 (GB 500112001)计算液化指数并划分液化等级，下列结果正确的是( )。（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例上午试卷-17 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.岩石的声波纵波速为 5000m/s，岩体的声波纵波速为

19、4000m/s，岩体的体积节理数目为 6 条/m 3，单轴极限抗压强度为 45MPa。则岩体的完整性系数为( )。A0.8 B0.64 C1.25 D0.4（分数：2.00）A.B. C.D.解析：2.采用边长为 0.6m 的方形载荷板完成了黏土地基的浅层平板荷载试验，p-s 曲线上线性段的荷载p=200kPa，相应的沉降 s=20mm。土体的变形模量 E0为( )。A3.88MPa B4.03MPa C4.55MPa D4.38MPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：查岩土工程勘察规范(GB 500212001)第 10.2.5 条3.某公路路堤填料为黄土，最优含水量为 18%，天然

20、含水量为 12%，天然重度为 16kN/m 3，该黄土填筑时每立方米天然土料中宜加水( )t。A0.11 B0.09 C0.07 D0.05（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据物理性质指标间关系计算设 1m3黄土填料中固体质量为 Gs，水质量为 Gw，则Gs+Gw1.6 且 Gw/Gs=0.12解得 Gs1.429，G w0.171每立方米天然土料中加水为4.已知重型动力触探圆锥探头及杆件系统的质量为 38.9 kg，锥底面积为 43 cm2，落锤质量为 63.5kg，落距为 76 cm，重力加速度为 9.81m/s2，5 击的贯入深度为 4.8 cm，据岩土工程勘察规范(GB 50

21、0212001)，该点的动贯入阻力值应为( )A1.4MPa B7.1MPa C71MPa D711MPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据岩土工程勘察规范(GB 500212001)第 10.4.1 条计算5.某港口工程地基为淤泥质土，厚 10m，其下为粉砂层，如采用真空预压法，荷载为 80kPa，不设竖向排水体，垂直固结系数为 1.810-3cm2/s，开始抽真空后( )天，土层的竖向平均固结度可达 50%。(按港口工程地基规范(JTJ 25098)计算)A990 B900 C578 D365（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据港口工程地基规范(JTJ 25098)第

22、 7.3.13 条计算H=10100/2500cm6.某场地为均质黏性土场地，在 2.0m 处进行平板荷载试验，试验资料如下表所示；（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)附录 C 计算比例极限点为 250kPa，极限荷载为 425kPa，425/2=212.5kPa250kPa，应取承载力特征值fak=212.5kPa。7.已知某公路桥墩基底截面尺寸为 6m3m，桥墩为轴对称形式，所有外力的合力竖向分力对基底重心轴的偏心距为 o5m，则其抗倾覆稳定性系数为( )。A2.0 B3.0 C4.0 D6.0（分数：2.00）A.B. C.D.解

23、析：根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)第 3.4.1 条计算y=b/2=3/2=1.5mKy/e 01.5/0.53.08.某条形基础受荷载标准组合值 F250kN，弯矩 12.0kNm，基础埋深 1.5m，地基为均质粉土，重度=18.0kN/m 3，黏粒含量 c10%，地基承载力特征值 fak=190 kPa，则基础宽度应为( )m。A2.3 B1.4 C1.8 D3.2（分数：2.00）A.B. C.D.解析：设基础宽度 b3m，则 b0.3， d=1.5fa=fak+ b(b-3)+ d m (d-0.5)190+0+1.518(1.5-0.5)=217kPa取长度 1

24、m 计算9.已知矩形基础尺寸 4m2m，如下图，上层为黏性土，压缩模量 Es1=8.5MPa，修正后的地基承载力特征值 fa=180kPa，下层为淤泥质土，E s21.7MPa，承载力特征值 fak78kPa，基础顶面轴心荷载标准值F=680kN，则软弱下卧层顶面处的附加应力值 pz与自重应力值 pcz。的和是( )kPa。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：p c=182.036 kPa10.某场地中有独立基础，底面尺寸为 4m2m，有效高度为 1.0m，上部结构传至基础顶面的相应于荷载效应基本组合时的荷载为 2500kN，柱截面尺寸为 0.5m0.5m，据建筑地基基础设计规范(GB

25、500072002)对基础进行抗冲切验算，其络果为( )。 (注：f t=1.1MPa)A满足，冲切力 469kN抗冲切承载力 946kNB满足，冲切力 669kN抗冲切承载力 746kNC不满足，冲切力 946kN抗冲切承载力 469kND不满足，冲切力 746kN抗冲切承载力 669kN（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 8.2.7 条计算求抗冲切承载力11.某场地中土层自 04.0m 为黏土，f ak250kPa，E s=9MPa，=18kN/m 3，4 6m 为淤泥质土，fak70kPa，E s=3MPa，场地中有独立基础，

26、底面尺寸为 2m2m，基础埋深为 2.0m，正常使用条件下荷载效应标准组合时基础顶面的荷载为 800kN，承载能力极限状态下荷载效应基本组合值为 1000kN，据建筑地基基础设计规范(GB 50007 2002)，软弱下卧层承载力验算的结果为( )。A不满足，承载力为 133kPa B不满足，承载力为 167kPaC满足，承载力为 133kPa D满足，承载力为 167kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)5.2 节计算12.某场地自 012m 为可塑状态黏性土，单桥静力触探比贯入阻力 ps，为 1200kPa， 12m 以下为密实

27、粗砂，单桥静力触探比贯入阻力 ps为 5800kPa，场地中拟采用灌注桩基础，桩长为 12m，桩径为 0.5m，桩顶入士深度为 2.0m，据建筑桩基技术规范 (JGJ 9494)，单桩极限承载力标准值最接近( )kN。A1610 B1660 C1710 D1760（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.6 条计算计算各层侧阻力06m：qs1k=15kPa612m：qs2k-0.025ps+250.0251200+25=55kPa12m 以下：qs3k=100kPa计算端阻力psk1(1200+5800)/23500kPapsk25800kP

28、apsk2/psk15800/3500=1.75取 =1.0Psk(p sk1+p sk2)/2(3500+15800)/24650kPa查表 5.2.62 得 =0.75Quk=uq sik i+apskAp=3.140.5(154+556+1002)+0.7546503.140.50.5/41610.7kN13.某二级桩基桩径为 0.6m，扩底端直径为 1.0m，桩长为 11.Om，桩顶入土深度为 1.0m，场地为均质黏土场地，极限侧阻力标准值为 45kPa，如抗拔系数取 0.7，则桩的抗拔极限承载力标准值最接近( )kN。A660 B770 C880 D990（分数：2.00）A.B.

29、C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.18.2 条计算Uk= iqsikui i0.7453.140.68+0.7453.141.03771.5kN14.某承台下设三根桩，桩径为 600mm，钻孔灌注桩(干作业)，桩长 11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图所示，则基桩承载力设计值为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：Q skuq sik i3.140.6(540+555+170)=1026.8kN15.某二级单桩直径 0.5m，综合系数为 60，混凝土抗拉强度为 ft=1.1MPa， m= 2kN/m3，按荷载效应基本组合计算的桩顶永久荷载产生的轴向力

30、设计值为 1000kN，当桩顶水平力不大于( )kN 时，桩身可按构造要求配筋。(按建筑桩基技术规范 (JGJ 9494)计算)A60 B50 C40 D30（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 4.1.1.2 条计算16.某软土场地中正方形承台底边长 4.0m，下设四根灌注桩，桩径为 0.5m，桩距为 3.0m，桩长 30m，按分层总和法计算出的桩基沉降量为 50mm，则桩基最终沉降量为 ( )mm。A10 B20 C30 D40（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.3 节计算查附录 H 表

31、H-5 得C00.031，C 11.581，C 2=7.95617.某淤泥质土场地，淤泥质土层厚度为 10m，10m 以下为基岩，场地中拟建建筑物采用筏形基础，基础埋深为 2.0m，基础底面附加压力为 300kPa，地表下 10m 处的附加应力为 100kPa，地基采用粉体喷搅法处理，搅拌桩桩径为 0.5m，桩间距为 1.5m，三角形布桩，桩体材料压缩模量为 300MPa，桩间土压缩模量为4MPa，该筏形基础的沉降量为 ( )mm。(据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算)A18 B24 C30 D47（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据建筑地基处理技术规范(JG9200

32、2)第 11.2.9 条计算de=1.05s=1.051.5=1.57518.某港口工程采用强夯法加固地基，夯锤质量为 20t，落距为 15m，如梅纳系数取 0.5，有效加固深度为( )m。A7 B8 C8.7 D9.5（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据港口工程地基规范(JTJ 25098)第 7.7.1 条计算19.某挤密砂桩处理地基，已知砂桩直径为 50cm，砂桩材料的内摩擦角为 35，间距 1.5m，按三角形布置，桩间土 cu40kPa，=18kN/m 3， u0，另设基础宽度为 2m，长为 3m，桩间土的压缩模量为4MPa，砂桩的压缩模量为 10MPa。则桩间土极限承载力

33、psf为( )kPa。A254 B140 C120 D180（分数：2.00）A. B.C.D.解析：已知 cu40kPa，d0.5m，b2m，=3m，18kN/m 3，当 u=0 时，N c5.14根据 Skempton 极限承载力理论计算公式得20.如图某边坡由软黏土组成，土层 0，c=10kPa，W 1500kN，W 2350kN，d 1= 4.0m，d 23.2m，该滑弧半径为 18m，滑弧长度为 12m，则边坡稳定性系数为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据工程地质手册第三版公式 6-2-31 计算21.某基坑挖深为 5.0m，支护结构嵌固深度为 4.0m，场地中自

34、 04.0m 为黏性土， 1=19kN/m3，c 1=15kPa， 1=16；415m 为砂土， 2=18 kN/m3，c 2=0， 2=24，地下水位埋深10m。则支护结构端点处的主动及被动土压力分别为( )。(注：据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算)Ae a=40kPa，e P=191kPa Be a73kPa，e p=171kPaCe a=73kPa，e p=191kPa De a=40kPa，e p=171kPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)第 3.4 节及 3.5 节计算22.某基坑潜水含水层厚度为 20m，含水

35、层渗透系数 K=4m/d，平均单井出水量 q= 500m3/d，井群的影响半径 R0=130m，井群布置如图所示，试按国家行业标准建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算该基坑中心点水位降深 s，其结果为( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：q500m 3/dQ 总 50052500m 3/dK4m/d，R 0=130m，H20m23.在密实砂土地基中进行地下连续墙的开槽施工，地下水位与地面齐平，砂土的饱和重度 sat=20.2kN/m3，黏聚力 c=0，内摩擦角 38。采用水下泥浆护壁施工，槽内的泥浆与地面齐平，形成一层不透水的泥皮。为了使泥浆压力能平衡地基砂土的主动土压力

36、使槽壁保持稳定，泥浆比重至少应达到( )。A1.24 B1.35 C1.45 D1.56（分数：2.00）A. B.C.D.解析：K a=tan2 (45-/2)tan 226=0.4882=0.238=Kaz0.238(20.2-10)z2.43zpw10zpp w+24.一个矩形断面的重力挡土墙设置在均匀地基土上，墙高 10m，墙前埋深 4m，墙体混凝土重度 cs=22kN/m3。墙后地下水位在地面以下 4m，墙前地下水位在地面以下 2m(如图所示)。墙后水平方向的主动土压力与水压力的合力为 1550kN/m，作用点距墙底 3.6m；墙前水平方向的被动土压力与水压力的合力为 1237kN/

37、m，作用点距墙底 1.7m。在满足抗倾覆稳定安全系数 Fs1.2 的情况下，墙的宽度 b 为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：墙体自重W1022b220b扬压力 1pw1=210b20b扬压力 2pw2(6-2)10b/2=20b倾覆力矩Ms=15503.6-12371.7=3477kNm/m抗倾覆力矩MR=220b0.56-20b0.5b-20bbX(2/3)=b2 (110-10-40/3)=86.7b2MR=1.2Ms86.7b2=1.23477b21.23477/86.7=48.1m 2b=6.94m此题不加扬压力b2=1.23477/110=37.9m2b=6.16m

38、如果将扬压力加到倾覆力矩中Ms=15503.6-12371.7+20b(0.5+2/3)63477+23.3b 2抗倾覆力矩MR=220b0.56110b 2110b21.2(3477+23.3b 2)b2=50.86m2b7.13m不加安全系数b23477/110=31.6m 2b=5.62m25.对取自同一土样的五个环刀试样按单线法分别加压，待压缩稳定后浸水，由此测得相应的湿陷系数 s见下表，按湿陷性黄土地区建筑规范(GB 500252004)求得的湿陷起始压力最接近( )。试验压力/kpa50 100 150 200 250湿陷系数 s0.0030.0090.0190.0350.060A

39、120kPa B130kPa C140kPa D155kPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据湿陷性黄土地区建筑规范(GB 500252004)第 2.1.8 条、第 4.3.5 条及条文说明计算 s为 0.015 时的压力即湿陷起始压力 psh，该压力处于 100kpa 与 150kpa 之间。26.如图某一滑动面为折线形的均质滑坡，其主轴断面及作用力参数如表所示，则该滑坡的稳定性系数 Fs最接近( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据岩土工程勘察规范(GB 50021200D 第 5.2.8 条及条文说明计算27.某单层建筑位于平坦场地上，基础埋深 d1.0m，按该场

40、地的大气影响深度取胀缩变形的计算深度zn3.6m，计算所需的数据列于下表，按膨胀土地区建筑技术规范 (GBJ 11287)计算胀缩变形量，其值最接近( )。层号会层深度zi/m 分层厚度hi/mm 膨胀率 epi 第三层发生的含水量变化均值w i 收缩系数 si 1 1.646400.000750.0273 0.282 2.286400.0245 0.0223 0.483 2.926400.0195 0.0177 0.404 3.606800.0215 0.0128 0.37A30mm B36mm C44mmm D63mm（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据膨胀土地区建筑技术规范(GB

41、J 11287)第 3.2.6 条计算s=( spi+ siw i)hi=0.7(0.00075+0.280.0273) 640+0.7(0.0245+0.480.0223) 640+0.7(0.0195+0.40.0177) 640+0.7(0.0215+0.370.0128) 680=43.9mm28.某建筑场地抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.15g，设计地震分组为第二组，地下水位埋深 2.0m，未打桩前的液化判别等级如下表，采用打入式混凝土预制桩，桩截面为 400mm400mm，桩长=15m，桩间距 s=1.6m，桩数 2020 根，置换率 =0.063，则打桩后液化指

42、数由原来的 12.9 降为( )。地质年代 地层名称 层底深度/m 标准贯入试验深度/m 实测击数临界击数计算厚度/m权函数液化指数新近 填土 1黏土 3.54 5 11 1.0 10 5.455 9 12 1.0 10 2.56 14 13 1.0 9.3Q4 粉土 8.57 6 14 1.0 8.7 4.5Q5 粉质黏土 20 8 16 15 1.0 8.0A2.7 B4.5 C6.8 D8.0（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据已知条件及建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 4.4.3 条及 4.3.5 条计算打桩后桩间土的标准贯入锤击数 N1为N1=Np+100(1-

43、e -0.3NP)深度 4m 处：N1=5+1000.063(1-2.718-0.35)=9.89深度 5m 处：N1=9+1000.063(1-2.718-0.39)14.88深度 7m 处：N1=6+1000.063(1-2.718-0.36)11.26打桩后 5m 处实际击数大于临界击数，液化点只有 4.0m 及 7.0m 两个，液化指数为29.某建筑场地土层条件及测试数据如下表所示，则该场地所属类别为( )。土层名称层底深度/m剪切波速/(m/s)填土 1.0 90粉质黏土 3.0 180淤泥质黏土11.0110细砂 16 420黏质粉土 20 400基岩 25 500A类 B类 C类

44、 D类（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 4.1.4 条、第 4.1.5 条、第 4.1.6 计算场地覆盖层厚度应至细砂层顶面，为 11.0m(420/1103.82.5，以下各层剪切波速不小于 400m/s)等效剪切波速为30.某一高层建筑物箱形基础建于天然地基上，基底标高-6.0m，地下水埋深 -8.0m，如图所示。地震设防烈度为 8 度，基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组为第一组，为判定液化等级进行标准贯入试验，结果如图所示。按建筑抗震设计规范 (GB 500112001)计算液化指数并划分液化等级，下列结果正确的是( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 4.3.1 条、第 4.3.5 条计算基础埋深5m，液化判别深度应为 20m，各点临界标准贯入击数 Ncr为 -10m 处：