【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例上午试卷-19及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例上午试卷-19 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某民用建筑场地为花岗岩残积土场地，场地勘察资料表明，土的天然含水量为 16%，其中细粒土(粒径小于 0.5mm)的质量百分含量为 75%，细粒土的液限为 29%，塑限为 18%，该花岗岩残积土的液性指数及状态分别为( )。A-0.18，坚硬 B0.15，坚硬C-0.18，硬塑 D0.15，硬塑（分数：2.00）A.B.C.D.2.某场地在 10m 处进行深层平板荷载试验，载荷板直径为 0.25m，比例极限为 250kPa，与之对应的沉降为2.5mm，土体泊松比为 0.25，据岩土程勘察规范(GB 50

2、021-2001)，变形模量最接近( )MPa。A8.6 B10.6 C12.6 D15.6（分数：2.00）A.B.C.D.3.某土样采用南 55 型渗透仪在试验室进行渗透系数试验，试样高度为 2.0cm，面积 30cm2，试样水头40cm，渗透水量为每 24 小时 160cm3，该土样的渗透系数最接近( )。A1.010 -6cm/s B2.010 -6cm/sC3.010 -6cm/s D4.010 -6cm/s（分数：2.00）A.B.C.D.4.某砂土场地上进行螺旋板荷载试验，试验深度为 10m，螺旋板直径为 0.5m。p-s 曲线初始段为直线，直线段与 s 轴截距为 4mm，直线段

3、终点压力值为 180kPa，实测沉降值为 9.5mm，该砂土层变形模量为( )。A10.35MPa B7.15MPa C4.10MPa D13.45MPa（分数：2.00）A.B.C.D.5.某建筑工程岩体，岩石点荷载强度指数 Is(50)为 4.2，波速比为 0.91，地下水影响修正系数为 0.1，主要软弱结构面产状影响修正系数为 0.2，初始应力状态影响修正系数为 0.5，据工程岩体分级标准(GB 50218-94)，该岩体的级别可确定为( )。A级 B级 C级 D级（分数：2.00）A.B.C.D.6.某边坡走向为东西向，倾向南，倾角为 45，边坡岩体中发育有一组结构面，产状为 N135

4、E、40SW，如假设边坡破坏时滑动方向与边坡走向垂直，且结构面内聚力可忽略不计，当结构面内摩擦角小于( )时，边坡不稳定。A10.5 B20.5 C30.7 D40.2（分数：2.00）A.B.C.D.7.某港口码头为条形基础，基础底面下抛石基床厚度 2.0m，抛石基床底面有效受压宽度 16m，底面合力与垂线夹角 为 10，基床底面下土层抗剪强度指标为 k=20，C k=5kPa， k=18 kN/m3，基床范围内土重度标准值为 k1=20 kN/m3，承载力系数分别为 N =3.8，N c=13.5，N q=7.2。则地基极限承载力的竖向分力标准值最接近( )kN/m。A7503 B7489

5、 C7275 D7034（分数：2.00）A.B.C.D.8.某墙下条形扩展基础埋深 1.5m，室内外高差 0.45m，基础重度 G=20kN/m3，中心荷载组合值为700kP4/m，修正后的地基承载力特征值为 220kN/m2，则基础底面宽度应为( )m。A3.4 B3.6 C3.8 D4.2（分数：2.00）A.B.C.D.9.某场地自 01.0m 为杂填土， 1=18kN/m3，1.0m 以下为均质黏土， 2=19kN/m3，f ak=180kPa，e=0.82，I L=0.80，地下水位为 5.0m，条形基础底宽为 4.0m，埋深为 3.0m。据建筑地基基础设计规范(GB 50007-

6、2002)，该土层承载力特征值经深宽修正后为( )kPa。A188 B238 C259 D279（分数：2.00）A.B.C.D.10.砌体结构纵墙各个沉降观测点的沉降量见下表。根据沉降量的分布规律，砌体结构纵墙最可能出现的裂缝形态及原因为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.11.基础的长边 l=3m，短边 b=2m，偏心荷载作用在长边方向。则最大边缘压力时所用的基础底面截面抵抗矩 W 应为( )。A2m 3 B3m 3 C4m 3 D5m 3（分数：2.00）A.B.C.D.12.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标见下表。按建筑桩基技术

7、规范(JGJ 94-94)计算群桩呈整体破坏与非整体破坏的基桩抗拔极限承载力标准值比值(U gk/Uk)，其计算结果为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.13.某端承灌注桩桩径 1.0m，桩长 22m，桩周土性参数如图所示，地面大面积堆载 p=60kPa，桩周沉降变形土层下限深度 20m，试按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算下拉荷载标准值，其值最接近( )。(已知中性点深度 ln/lo=0.8，黏土负摩阻力系数 n1=0.3，粉质黏土负摩阻力系数 n2=0.4，负摩阻力群桩效应系数 n=1.0)（分数：2.00）A.B.C.D.14.沉井靠自重下沉，若不考虑浮力及刃脚反力作用，

8、则下沉系数 K=Q/T，式中 Q 为沉井自重，T 为沉井与土间的摩阻力(假设 T=D(H-2.5)f)，某工程地质剖面及设计沉井尺寸如图所示，沉井外径 D=20m，下沉深度为 16.5m，井身混凝土体积为 977m3，混凝土重度为 24kN/m3，则沉井在下沉到图示位置时的下沉系数K 最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.15.某群桩基础的平面图、剖面图如下图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加应力为300kPa，沉降计算经验系数 =0.7，其他系数见下表，按建筑桩基技术规范(JCJ 94-94)估算群桩基础的沉降量，其值最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.16.

9、某软土地基天然地基承载力 fsk=80kPa，采用水泥土深层搅拌法加固，桩径 d=0.5m，桩长 l=15m，搅拌桩单桩承载力特征值只 Ra=160kN，桩间土承载力折减系数 =0.75，要求复合地基承载力达到 180kPa，则置换率应为( )。A0.14 B0.16 C0.18 D0.20（分数：2.00）A.B.C.D.17.某工程场地为软土地基，采用 CFG 桩复合地基处理，桩径 d=0.5m，按正三角形布桩，桩距 s=1.1m，桩长 l=15m，要求复合地基承载力特征值 fspk=180kPa，则单桩承载力特征值 Ra及加固土试块立方体抗压强度平均值 fcu分别为( )。(取置换率 m

10、0.2，桩间土承载力特征值 fsk=80kPa，折减系数 =0.4)。AR a=151.5kPa，f cu=2316kPaBR a=155.5kPa，f cu=2270kPaCR a=159.5kPa，f cu=2430kPaDR a=163.5kPa，f cu=2495kPa（分数：2.00）A.B.C.D.18.天然地基各土层厚度及参数见下表，采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径 d=0.6m，桩长 l=15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值 fcu=2000kPa，桩身强度折减系数 =0.33，桩端土承载力折减系数 a=0.5，则搅拌桩单桩承载力可取( )。土层序号 厚度/m 侧阻力特征值

11、/kPa 端阻力特征值/kPa1 3 7 1202 6 6 1003 18 8 150A219kN B203kN C187kN D180kN（分数：2.00）A.B.C.D.19.某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷：第一级荷重 40kPa，加荷 14 天，间歇 20 天后加第二级荷重；第二级荷重 30kPa，加荷 6 天，间歇 25 天后加第三级荷重；第三级荷重 20kPa，加荷 4 天，间歇 26 天后加第四级荷重；第四级荷重 20kPa，加荷 4 天，间歇 28 天后加第五级荷重；第五级荷重 10kPa，瞬时加上。已知条件见下表，则第五级荷重施加时，土体总固结

12、度已达到( )。(加荷等级和时间关系见下图)加荷顺序 荷重p/kPa 加荷日期/d 竖向固结度(U z) 径向固结度(U r)1 40 120 17% 88%2 30 90 15% 79%3 20 60 11% 67%4 20 30 7% 46%5 10 0 0 0（分数：2.00）A.B.C.D.20.0m，安全等级二级，重要性系数 o=1.0，无地下水，采用悬臂排桩。从上至下土层如下：填土，=18kN/m 3，c=10kPa，=12，厚度 2.0m；砂，=18kN/m 3，c=0，=20，厚度 5.0m；黏土，=20kN/m 3，c=20kPa，=30，厚度 7.0m。则层黏土底面以上范围

13、内基坑外侧主动土压力引起的支护结构净水平荷载标准值的最大值约为( )。A19kPa B53kPa C62kPa D65kPa（分数：2.00）A.B.C.D.21.岩体边坡稳定性常用等效内摩擦角 d来评价。今有一高 10m 的水平砂岩层边坡，砂岩的密度为2.50g/cm3，内摩擦角为 35，黏聚力为 16kPa，则岩体的等效内摩擦角等于( )。A3520 B4147C4420 D5226（分数：2.00）A.B.C.D.22.某一非浸水、基底面为水平的重力式挡土墙，作用于基底上的总垂直力 N 为 192kN，墙后主动土压力总水平分力 Ex为 75kN，墙前土压力水平分力忽略不计，基底与地层间摩

14、擦系数 f 为 0.5，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001，J 127-2001)所规定的方法计算，挡土墙沿基底的抗滑动稳定系数Kc为( )。A1.12 B1.20C1.28 D2.56（分数：2.00）A.B.C.D.23.有一圆形基坑，半径 20m，深 4m，井点管布置在地面下 0.5m 处，地下水位线在地面下 0.8m，水位距基坑中心距离取 0.5m，K=15m/d，井点管长 6.0m，滤管长 1.2m，不透水层在地面下 20m 处，地面下有一厚度为 2m 的不透水层。则其涌水量最接近( )。A2570m 3/d B2000m 3/dC1850m 3/d D1420m

15、 3/d（分数：2.00）A.B.C.D.24.某一滑坡面为折线的单个滑坡，拟设计抗滑结构物，其主轴断面及作用力参数如图、表所示，取计算安全系数为 1.05 时，按岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)的公式和方法计算，其最终作用在抗滑结构物上的滑坡推力 P3最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.25.某黄土场地中拟建建筑物轮廓为 20m30m，采用单液硅化法消除地基湿陷性，满堂三角形布桩，钻孔间距为 0.8m，压力灌注，湿陷性黄土层厚 5.0m，孔隙比为 0.95，灌注时硅酸钠溶液的相对密度为 1.14，溶液填充孔隙的系数为 0.7，加固该场地需用硅酸钠溶液( )t。(注：

16、根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)A1166 B1265 C1317 D1368（分数：2.00）A.B.C.D.26.某场地中有一土洞，洞穴顶面埋深为 15m，土体应力扩散角为 30，基础埋深为 2.0m，该建筑物基础边缘距该土洞应不小于( )。A1.2m B5.3m C7.5m D8.7m（分数：2.00）A.B.C.D.27.某场地由碳酸盐残积土组成，土层厚度 25m，在场地中发育有单个土洞，土洞底板标高与基岩一致，洞体最大高度为 0.8m，土体松散系数 K=1.05，土洞有坍塌可能性，试按顶板坍塌自行填塞法计算，当基础埋深为 1.2m 时，荷载的影响深度不宜超过(

17、 )。A2.8m B7.0m C8.2m D16m（分数：2.00）A.B.C.D.28.按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)，场地土类型为类，结构自振周期为 1s，阻尼比=0.05，设计地震分组为第二组，罕遇地震。则地震烈度为 8 度时的地震影响系数。为( )。A0.44 B0.54 C0.64 D0.74（分数：2.00）A.B.C.D.29.某公路桥基位于均质黏性土场地中，黏性土层厚度为 12m，剪切模量为 300 kPa，黏性土下伏泥岩层，桥梁自振周期为 1.2s。则动力放大系数为( )。A1.0 B1.2 C1.5 D2.0（分数：2.00）A.B.C.D.30.某场地自

18、 04.0m 为黏性土，4.010.0m 为饱和砂土，10.0m 以下为岩石，在 5m、7m、和 9m 处分别进行标准贯入试验，测得实测击数分别为 8、11、18 击，计算得到临界击数分别为 12、14、16 击，地下水位为 2.0m，拟建建筑物采用条形基础，埋深为 2.0m。则场地的液化等级为( )。A轻微 B中等 C严重 D很严重（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例上午试卷-19 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某民用建筑场地为花岗岩残积土场地，场地勘察资料表明，土的天然含水量为 16%，其中细粒土(粒径小于 0.5mm)的质量百分含量为 75%，

19、细粒土的液限为 29%，塑限为 18%，该花岗岩残积土的液性指数及状态分别为( )。A-0.18，坚硬 B0.15，坚硬C-0.18，硬塑 D0.15，硬塑（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：计算细粒土的天然含水量 f取粒径大于 0.5mm 颗粒的吸着含水量 a=5%粒径大于 0.5mm 颗粒质量占总质量的百分比P0.5=100%-75%=25%2.某场地在 10m 处进行深层平板荷载试验，载荷板直径为 0.25m，比例极限为 250kPa，与之对应的沉降为2.5mm，土体泊松比为 0.25，据岩土程勘察规范(GB 50021-2001)，变形模量最接近( )MPa。A8.6 B10.6

20、 C12.6 D15.6（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)第 1025 条及其条文说明计算如下：I0=0.785I1=0.5+0.23d/z=0.506I2=1+2 2+2 4=1+20.252+20.254=1.133=I 0I1I2(1- 2)=0.422 0=pd/s=0.4222500.25/2.5=10.55MPa3.某土样采用南 55 型渗透仪在试验室进行渗透系数试验，试样高度为 2.0cm，面积 30cm2，试样水头40cm，渗透水量为每 24 小时 160cm3，该土样的渗透系数最接近( )。A1.010 -6cm/s

21、B2.010 -6cm/sC3.010 -6cm/s D4.010 -6cm/s（分数：2.00）A.B.C. D.解析：计算水力梯度 ii=h/L(40-0)/2=20渗透计算速度 v4.某砂土场地上进行螺旋板荷载试验，试验深度为 10m，螺旋板直径为 0.5m。p-s 曲线初始段为直线，直线段与 s 轴截距为 4mm，直线段终点压力值为 180kPa，实测沉降值为 9.5mm，该砂土层变形模量为( )。A10.35MPa B7.15MPa C4.10MPa D13.45MPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解：砂土，=0.437s=s-so=9.5-4=5.5mm5.某建筑工程岩

22、体，岩石点荷载强度指数 Is(50)为 4.2，波速比为 0.91，地下水影响修正系数为 0.1，主要软弱结构面产状影响修正系数为 0.2，初始应力状态影响修正系数为 0.5，据工程岩体分级标准(GB 50218-94)，该岩体的级别可确定为( )。A级 B级 C级 D级（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据工程岩体分级标准(GB 50218-94)计算6.某边坡走向为东西向，倾向南，倾角为 45，边坡岩体中发育有一组结构面，产状为 N135E、40SW，如假设边坡破坏时滑动方向与边坡走向垂直，且结构面内聚力可忽略不计，当结构面内摩擦角小于( )时，边坡不稳定。A10.5 B20.5

23、C30.7 D40.2（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据构造地质学有关真假倾角公式计算滑动方向与结构面走向间的夹角为 45，于是有tan=tanacos=tan40cos45=0.593=30.7当 时边坡不稳定。7.某港口码头为条形基础，基础底面下抛石基床厚度 2.0m，抛石基床底面有效受压宽度 16m，底面合力与垂线夹角 为 10，基床底面下土层抗剪强度指标为 k=20，C k=5kPa， k=18 kN/m3，基床范围内土重度标准值为 k1=20 kN/m3，承载力系数分别为 N =3.8，N c=13.5，N q=7.2。则地基极限承载力的竖向分力标准值最接近( )kN/m

24、A7503 B7489 C7275 D7034（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据港口工程地基规范(JTJ 250-98)第 426 条计算0，Fk=Be( kBeN /2+ckNc+qkNq)=16(18-10)163.8/2+513.5+1027.2=7275.2kN/m8.某墙下条形扩展基础埋深 1.5m，室内外高差 0.45m，基础重度 G=20kN/m3，中心荷载组合值为700kP4/m，修正后的地基承载力特征值为 220kN/m2，则基础底面宽度应为( )m。A3.4 B3.6 C3.8 D4.2（分数：2.00）A.B.C. D.解析：室内外高差为 0.45m，故基础

25、自重计算高度d=1.5+0.45/2=1.73m9.某场地自 01.0m 为杂填土， 1=18kN/m3，1.0m 以下为均质黏土， 2=19kN/m3，f ak=180kPa，e=0.82，I L=0.80，地下水位为 5.0m，条形基础底宽为 4.0m，埋深为 3.0m。据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)，该土层承载力特征值经深宽修正后为( )kPa。A188 B238 C259 D279（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 524 条计算查表 524 得 b=0.3， d=1.6=(219+29)/4=14k

26、N/m 3 m=(118+219)/3=18.7kN/m3fa=fak+ b(b-3)+ d m(d-0.5)=180+0.314(4-3)+1.618.7(3.0-0.5)=259kPa10.砌体结构纵墙各个沉降观测点的沉降量见下表。根据沉降量的分布规律，砌体结构纵墙最可能出现的裂缝形态及原因为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：图 1 正八字缝的产生原因是沉降中部大，两端小；图 2 倒八字缝的产生原因是沉降中部小，两端大；图 3 斜裂缝的产生原因是沉降右端大，左端小；图 4 水平裂缝的产生原因是温度作用。根据表中沉降量的规律可得正确答案。11.基础的长边 l=3m，短边 b=

27、2m，偏心荷载作用在长边方向。则最大边缘压力时所用的基础底面截面抵抗矩 W 应为( )。A2m 3 B3m 3 C4m 3 D5m 3（分数：2.00）A.B. C.D.解析：如将 b=2m 作为力矩方向的基础边长则得到错误的结果：12.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标见下表。按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算群桩呈整体破坏与非整体破坏的基桩抗拔极限承载力标准值比值(U gk/Uk)，其计算结果为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：U k=0.74010+0.68020.63.14=3760.63.14=708.4kN

28、u1=(18002+600+18003+600)2=20 400mm=20.4m=13.某端承灌注桩桩径 1.0m，桩长 22m，桩周土性参数如图所示，地面大面积堆载 p=60kPa，桩周沉降变形土层下限深度 20m，试按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算下拉荷载标准值，其值最接近( )。(已知中性点深度 ln/lo=0.8，黏土负摩阻力系数 n1=0.3，粉质黏土负摩阻力系数 n2=0.4，负摩阻力群桩效应系数 n=1.0)（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算ln=0.8lo=0.820=16m=p+ 1z1=60+(18-10)10

29、/2=100kPa= n1 1=0.3100=30kPaq sk=40kPa= n2 2=0.4130=52kPaq sk=50kPa取 =50kPa14.沉井靠自重下沉，若不考虑浮力及刃脚反力作用，则下沉系数 K=Q/T，式中 Q 为沉井自重，T 为沉井与土间的摩阻力(假设 T=D(H-2.5)f)，某工程地质剖面及设计沉井尺寸如图所示，沉井外径 D=20m，下沉深度为 16.5m，井身混凝土体积为 977m3，混凝土重度为 24kN/m3，则沉井在下沉到图示位置时的下沉系数K 最接近( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：单位面积侧阻力加权平均值摩阻力T=D(H-2.5)f=3.

30、1420(16.5-2.5)22.6=19 869.92kN沉井自重Q=V=24977=23 448.0kN下沉系数15.某群桩基础的平面图、剖面图如下图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加应力为300kPa，沉降计算经验系数 =0.7，其他系数见下表，按建筑桩基技术规范(JCJ 94-94)估算群桩基础的沉降量，其值最接近( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：按建筑桩基技术规范(JCJ 94-94)第 535 条计算距径比sa/d=1600/400=46长径比Lo/d=12 000/400=30桩截面长宽比l1)/b1=4/4=1查附录 H 得Co=0.055，C 1=1

31、477，C 2=6.843桩基等效沉降系数桩基沉降量计算值16.某软土地基天然地基承载力 fsk=80kPa，采用水泥土深层搅拌法加固，桩径 d=0.5m，桩长 l=15m，搅拌桩单桩承载力特征值只 Ra=160kN，桩间土承载力折减系数 =0.75，要求复合地基承载力达到 180kPa，则置换率应为( )。A0.14 B0.16 C0.18 D0.20（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑地基处理技术规范(JCJ 79-2002)第 925 条、第 1123 条计算17.某工程场地为软土地基，采用 CFG 桩复合地基处理，桩径 d=0.5m，按正三角形布桩，桩距 s=1.1m，桩

32、长 l=15m，要求复合地基承载力特征值 fspk=180kPa，则单桩承载力特征值 Ra及加固土试块立方体抗压强度平均值 fcu分别为( )。(取置换率 m=0.2，桩间土承载力特征值 fsk=80kPa，折减系数 =0.4)。AR a=151.5kPa，f cu=2316kPaBR a=155.5kPa，f cu=2270kPaCR a=159.5kPa，f cu=2430kPaDR a=163.5kPa，f cu=2495kPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第 925 条及第 927 条计算18.天然地基各土层厚度及参数见下表

33、采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径 d=0.6m，桩长 l=15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值 fcu=2000kPa，桩身强度折减系数 =0.33，桩端土承载力折减系数 a=0.5，则搅拌桩单桩承载力可取( )。土层序号 厚度/m 侧阻力特征值/kPa 端阻力特征值/kPa1 3 7 1202 6 6 1003 18 8 150A219kN B203kN C187kN D180kN（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第 1124 条计算由桩周土及桩端土抗力所提供的承载力Ra=upq sili+aqpAp由桩身材料强度确定的单桩承载力

34、Ra=f cuAp=0.33200019.某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷：第一级荷重 40kPa，加荷 14 天，间歇 20 天后加第二级荷重；第二级荷重 30kPa，加荷 6 天，间歇 25 天后加第三级荷重；第三级荷重 20kPa，加荷 4 天，间歇 26 天后加第四级荷重；第四级荷重 20kPa，加荷 4 天，间歇 28 天后加第五级荷重；第五级荷重 10kPa，瞬时加上。已知条件见下表，则第五级荷重施加时，土体总固结度已达到( )。(加荷等级和时间关系见下图)加荷顺序 荷重p/kPa 加荷日期/d 竖向固结度(U z) 径向固结度(U r)1 40 1

35、20 17% 88%2 30 90 15% 79%3 20 60 11% 67%4 20 30 7% 46%5 10 0 0 0（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据港口工程地基规范(JTJ 250-98)第 7313 条和第 7314 条计算Urzi=1-(1-Uzi)(1-Uri)Urc1=1-(1-0.17)(1-0.88)=0.90Urz2=1-(1-0.15)(1-0.79)=0.82Urz3=1-(1-0.11)(1-0.67)=0.71Urz4=1-(1-0.07)(1-0.46)=0.50假设p i=40+30+20+20+10=120kPa20.0m，安全等级二级，重要

36、性系数 o=1.0，无地下水，采用悬臂排桩。从上至下土层如下：填土，=18kN/m 3，c=10kPa，=12，厚度 2.0m；砂，=18kN/m 3，c=0，=20，厚度 5.0m；黏土，=20kN/m 3，c=20kPa，=30，厚度 7.0m。则层黏土底面以上范围内基坑外侧主动土压力引起的支护结构净水平荷载标准值的最大值约为( )。A19kPa B53kPa C62kPa D65kPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑基坑支护技术规程(JCJ 120-99)第 341 条计算(无地下水)基坑深 6m，计算点 7.0m，则有 ajk= rk+ ak+ 1k= rk21.岩体边

37、坡稳定性常用等效内摩擦角 d来评价。今有一高 10m 的水平砂岩层边坡，砂岩的密度为2.50g/cm3，内摩擦角为 35，黏聚力为 16kPa，则岩体的等效内摩擦角等于( )。A3520 B4147C4420 D5226（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2002)第 455 条及其条文说明计算设边坡直立，取单位宽度坡体，破裂角为 =45+/2，如图所示，则有边坡高度 AC=h，不稳定块体宽度 AB=b，破裂面长度 BC=lb=lcose设等效内摩擦角为 d，则有22.某一非浸水、基底面为水平的重力式挡土墙，作用于基底上的总垂直力 N 为 192

38、kN，墙后主动土压力总水平分力 Ex为 75kN，墙前土压力水平分力忽略不计，基底与地层间摩擦系数 f 为 0.5，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001，J 127-2001)所规定的方法计算，挡土墙沿基底的抗滑动稳定系数Kc为( )。A1.12 B1.20C1.28 D2.56（分数：2.00）A.B.C. D.解析：由铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001，J 127-2001)计算23.有一圆形基坑，半径 20m，深 4m，井点管布置在地面下 0.5m 处，地下水位线在地面下 0.8m，水位距基坑中心距离取 0.5m，K=15m/d，井点管长 6.0m，滤

39、管长 1.2m，不透水层在地面下 20m 处，地面下有一厚度为 2m 的不透水层。则其涌水量最接近( )。A2570m 3/d B2000m 3/dC1850m 3/d D1420m 3/d（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：因为井点管长+滤管长=6.0+1.2=7.2m20-0.8=19.2m，所以属非完整井，又因为地面下有一厚度为2m 的不透水层，所以属承压井，因此降水井为承压非完整井。s=4.0+0.5-0.8=3.7mM=20-0.8-3.7=15.5mro=20m24.某一滑坡面为折线的单个滑坡，拟设计抗滑结构物，其主轴断面及作用力参数如图、表所示，取计算安全系数为 1.05

40、时，按岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)的公式和方法计算，其最终作用在抗滑结构物上的滑坡推力 P3最接近( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据折线形滑面滑坡推力计算公式P1=KT1-R1=1.0512 000-5500=7100kN/mP2=KT2-R2十 1P1=1.0517 000-19 000+0.7337100=4054.3kN/mP3=KT3-R3+ 2P2=1.052400-2700+1.04054.3=3874.3kN/m25.某黄土场地中拟建建筑物轮廓为 20m30m，采用单液硅化法消除地基湿陷性，满堂三角形布桩，钻孔间距为 0.8m，压力灌注，湿陷

41、性黄土层厚 5.0m，孔隙比为 0.95，灌注时硅酸钠溶液的相对密度为 1.14，溶液填充孔隙的系数为 0.7，加固该场地需用硅酸钠溶液( )t。(注：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)A1166 B1265 C1317 D1368（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第 1622 条计算n=e/(1+e)=0.95/(1+0.95)=0.487V=20305=3000m2Q=Vndsa=30000.4871.140.7=1165.9t26.某场地中有一土洞，洞穴顶面埋深为 15m，土体应力扩散角为 30，基础埋深为

42、2.0m，该建筑物基础边缘距该土洞应不小于( )。A1.2m B5.3m C7.5m D8.7m（分数：2.00）A.B.C. D.解析：用荷载传递交汇法解题，设基础边缘距该土洞最小距离为 L由题可知H=15m，d=2.0m，=30则L=(H-d)tan=(15-2)tan30=7.5m27.某场地由碳酸盐残积土组成，土层厚度 25m，在场地中发育有单个土洞，土洞底板标高与基岩一致，洞体最大高度为 0.8m，土体松散系数 K=1.05，土洞有坍塌可能性，试按顶板坍塌自行填塞法计算，当基础埋深为 1.2m 时，荷载的影响深度不宜超过( )。A2.8m B7.0m C8.2m D16m（分数：2.

43、00）A.B. C.D.解析：用顶板坍塌自行填塞估算法解题由题意可知Ho=0.8m，K=1.05塌落高度H=Ho/(K-1)=0.8/(1.05-1)=16m荷载的影响深度不宜超过28.按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)，场地土类型为类，结构自振周期为 1s，阻尼比=0.05，设计地震分组为第二组，罕遇地震。则地震烈度为 8 度时的地震影响系数。为( )。A0.44 B0.54 C0.64 D0.74（分数：2.00）A. B.C.D.解析：按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)计算amax=0.9Tg=0.4+0.05=0.45s=0.9+(0.05-)/(0.5+5

44、)=0.9 2=1+(0.05-)/(0.06+1.7)=129.某公路桥基位于均质黏性土场地中，黏性土层厚度为 12m，剪切模量为 300 kPa，黏性土下伏泥岩层，桥梁自振周期为 1.2s。则动力放大系数为( )。A1.0 B1.2 C1.5 D2.0（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据公路工程抗震设计规范(JTJ 004-89)附录六计算 1=030.某场地自 04.0m 为黏性土，4.010.0m 为饱和砂土，10.0m 以下为岩石，在 5m、7m、和 9m 处分别进行标准贯入试验，测得实测击数分别为 8、11、18 击，计算得到临界击数分别为 12、14、16 击，地下水位为 2.0m，拟建建筑物采用条形基础，埋深为 2.0m。则场地的液化等级为( )。A轻微 B中等 C严重 D很严重（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑抗震设计规范(GB 5 0011-2001)第 435 条计算当实测锤击数大于临界锤击数时应取临界锤击数。d1=(7-2)/2=2.5md2=(9-5)/2=2mW1=10