【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例上午试卷-21及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例上午试卷-21 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某港口地基勘察时对中砂土层进行了重型动力触探，5 击的贯入深度为 4.5cm，该砂土的密实度为( )。A松散 B中密 C密实 D很密实（分数：2.00）A.B.C.D.2.某黏性土样含水量为 28%，液限为 33%，塑限为 17%，该土样的稠度状态为( )。A坚硬 B硬塑 C可塑 D软塑（分数：2.00）A.B.C.D.3.下图是一组不同成孔质量的预钻式旁压试验曲线。其中正常的旁压曲线为 ( )。（分数：2.00）A.B.C.D.4.已知粉质黏土的土粒比重为 2.73，含水量为 30%，质量密度为 1

2、85g/cm3，浸水饱和后该土的水下有效重度最接近( )。A7.5kN/m 3 B8.0kN/m 3 C8.5kN/m 3 D9.0kN/m 3（分数：2.00）A.B.C.D.5.某工程场地有一厚 11.5m 砂土含水层，其下为基岩。为测砂卑层的渗透系数，打一钻孔到基岩顶面，并以 1.510-3m3/s 的流量从孔中抽水，距抽水孔 4.5m 和 10.0m 处各打一观测孔，当抽水孔水位降深 3.0m时，分别测得观测孔的降深分别为 0.75m 和 0.45m。用潜水完整井公式计算砂土层渗透系数 K，其值最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.6.条形基础宽度为 3.6m，合力偏心距为

3、 0.8m，基础自重和基础上土重为 100kN/m，相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为 260kN/m。修正后的地基承载力特征值至少要达到( )时才能满足承载力验算要求。A120kPa B200kPa C240kPa D288kPa（分数：2.00）A.B.C.D.7.条形基础的宽度为 3.0m，已知偏心距为 0.7m，最大边缘应力等于 140kPa，则作用于基础底面的合力为( )。A368kN/m B248kN/m C188kN/m D168kN/m（分数：2.00）A.B.C.D.8.大面积堆载试验时，在堆载中心点下用分层沉降仪测得的各土层顶面的最终沉降量和用孔隙水压力

4、计测得的各土层中部加载时的起始孔隙水压力均见下表，根据实测数据可以反算各土层的平均模量，则第层土的反算平均模量为( )。土层编号 土层名称土层深度/m土层厚度/m实测层顶沉降/mm起始孔隙水压力/kPa 填土 2 粉质黏土 2 3 460 380 黏土 5 10 400 240 黏质粉土 15 5 100 140A8.0MPa B7.0MPa C6.0MPa D4.0MPa（分数：2.00）A.B.C.D.9.某厂房柱基础建于如图所示的地基上，基础底面尺寸为凸2.5m，l5.0m，基础埋深为室外地坪下1.4m，相应荷载效应标准组合时基础底面平均压力 Pk145kPa，对软弱下卧层进行验算，其结

5、果应符合( )。（分数：2.00）A.B.C.D.10.某地下车库位于地下活动区，平面面积为 4000m2，顶板上覆土层厚 1.0m，重度 18kN/m 3，公共活动区可变荷载为 10kPa，顶板厚度为 30cm，顶板顶面标高与地面标高相等，底板厚度 50em，混凝土重度为 25kN/m3；侧墙及梁柱总重 10MN，车库净空为 4.0m，抗浮计算水位为 1.0m，土体不固结不排水抗剪强度 cu35kPa。下列对设计工作的判断中不正确的是( )。A抗浮验算不满足要求，应设抗浮桩B不设抗浮桩，但在覆土前不应停止降水C按使用期的荷载条件不需设置抗浮桩D不需验算地基承载力及最终沉降量（分数：2.00）

6、A.B.C.D.11.相邻两座 A、月楼，由于建月楼对 A 楼产生附加沉降，如图所示，A 楼的附加沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.12.群桩基础，桩径 d0.6m，桩的换算埋深 ah4.0，单桩水平承载力设计值 Rh50kN(位移控制)，沿水平荷载方向布桩排数 n13 排，每排桩数 n24 根，距径比 sa/d3，承台底位于地面上 50mm，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算群桩中复合基桩水平承载力设计值，其结果最接近( )。A45kN B50kNC55kN D65kN（分数：2.00）A.B.C.D.13.如图，某桥梁桩基，桩顶嵌固于承台，承台底离地面 10m

7、桩径 d1m，桩长 L50m。桩的水平变形系数 a0.25m -1。按照建筑桩基技术规范(JCJ 9494)计算该桩基的压曲稳定系数，其值最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.14.一个山区钢筋混凝土引水渡槽采用高承台桩基础，承台板长 3.9m，宽 2.0m，承台下为 2 根800mm 钻孔灌注桩。承台板底距地面 5m，桩身穿过厚 8m 的黏质粉土层，桩端持力层为密实粗砂，如图所示。在承台板底标高处所受荷载为竖向荷载 N 1066.36kN，弯矩 M37.56kNm，水平力H18.33kN。已知桩的水平变形系数 a 0.6486m -1， MH0.965710 -5rad/kN，

8、MH0.965710 -5m/(kNm)， HH2.237 10 -5m/kN， MM0.674910 -5rad/(kNm)。按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算该高承台桩基在地面处的桩身变位，其结果为( )。Ax 00.55mm， -0.4210 -3radBx 00.65mm， -0.5210 -2radCx 00.83mm， -0.35210 -3radDx 01.20mm， （分数：2.00）A.B.C.D.15.一钻孔灌注桩，桩径 d0.8m，长 l010m。穿过软土层，桩端持力层为砾石。如下图所示，地下水位在地面下 1.5m，地下水位以上软黏土的天然重度 17.1kN/m

9、 3，地下水位以下它的浮重度9.5kN/m 3。现在桩顶四周地面大面积填土，填土荷重 p 10kN/m 2，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算因填土对该单桩造成的负摩擦下拉荷载标准值(计算中负摩阻力系数 取 0.2)，计算结果最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.16.有一厚度较大的软弱黏性土地基，承载力特征值为 100kPa，采用水泥搅拌桩对该地基进行处理，桩径设计为 0.5m。若水泥搅拌桩竖向承载力特征值为 250kN，处理后复合地基承载力特征值达 210kPa，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)有关公式计算，若桩间土折减系数取 0.75，则面积置换率为

10、 )。A0.1126 B0.1785 C0.2317 D0.2467（分数：2.00）A.B.C.D.17.在采用塑料排水板进行软土地基处理时需换算成等效砂井直径，现有宽 100mm、厚 3mm 的排水板，如取换算系数 a1.0，等效砂井换算直径应取( )。A55mm B60mm C66mm D70mm（分数：2.00）A.B.C.D.18.一软土层厚 8.0m，压缩模量 Es1.5MPa，其下为硬黏土层，地下水位与软土层顶面一致，现在软土层上铺 1.0m 厚的砂土层，砂土重度/18kN/m3，软土层中打砂井穿透软土层，再采用 90kPa 压力进行真空预压固结，使固结度达到 80%，此时已完

11、成的固结沉降量最接近( )。A40cm D46cm C52cm D58cm（分数：2.00）A.B.C.D.19.某场地为松散砂土场地，采用振冲置换法进行处理，天然地基承载力特征值 fak为 100kPa，加固后桩间土承载力特征值 fsk为 120kPa，采用直径为 800mm 的砂桩，桩距为 1.5m，三角形布桩，桩体承载力特征值 fpk为 350 kPa，处理后复合地基承载力最接近 ( )kPa。(按建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)A150 B165 C180 D200（分数：2.00）A.B.C.D.20.某基坑挖深为 4m，基坑支护结构外侧地表作用有宽度为 3.0m

12、 的条形附加荷载，荷载强度为 50kPa，附加荷载距支护结构边缘 2.0m，场地为砂土场地，18kN/m 3，c 0， （分数：2.00）A.B.C.D.21.某重力式挡土墙墙高 6m，如图所示，每延米自重为 290kN，墙背主动土压力合力 E a80kN/m，墙底宽3.0m，墙底面倾角 5，墙背倾角 70，墙背与填土间摩擦角 16，墙底与地基土间摩擦系数为 0.30，该挡土墙抗滑移稳定性系数为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.22.某铁路路基位于盐渍土场地，场地中土层毛细水强烈上升高度为 1.5m，蒸发强烈影响深度为 1.0m，地下水最小埋深为 2.0m，该铁路路堤满足不发生次生盐渍

13、化要求的最小高度为( )m。A1 B3 C5 D7（分数：2.00）A.B.C.D.23.某岩质边坡坡角为 60，结构面倾角为 35，结构面内摩擦角为 18，坡高为 5m，边坡岩体重度为24 kN/m3，当边坡处于极限平衡状态时，结构面内聚力为( )kPa。A11 B12 C15 D20（分数：2.00）A.B.C.D.24.某膨胀性土场地在使用期间可能经常受水浸湿，浸水影响深度为 5.0m，土层试验资料如下表，膨胀变形经验系数为 0.6，湿度系数为 0.7，基础埋深 0.5m，则地基的分级变形量为( )mm。取样编号 1 2 3 4 5 6取样深度 h0i(m) 1.0 2.0 3.0 4.

14、0 5.0 6.0膨胀率 epi 0.016 0.018 0.014 0.015 0.013 0.018A42 B50 C58 D67（分数：2.00）A.B.C.D.25.某场地表层 2.0m 为红黏土，2.0m 以下为薄层状石灰岩，岩石裂缝发育，在 16m 至 17.2m 处有一溶洞，岩石松散系数 K1.15，洞顶可能会发生坍塌，试按溶洞顶板坍塌自行填塞估算法计算，当基础埋深为2.3m，荷载影响深度为 2.5 倍基础宽度时，条形基础宽度不宜大于( )。A2.28m B3.2m C5.7m D8m（分数：2.00）A.B.C.D.26.溶洞顶板厚 20m，容重为 21kN/m3，岩体允许抗压

15、强度为 1.6MPa，顶板岩石上覆土层厚度 7.0m，容重为 18kN/m3，溶洞平面形状接近圆形，半径约 6.0m，假定在外荷载作用下溶洞会沿洞壁发生剪切破坏，则外荷载最大不应超过( )kPa。A200 B250 C340 D420（分数：2.00）A.B.C.D.27.某市的一个供水井群供水时形成的平均水位下降值为 15m，在这个范围内，黏性土及粉细砂的厚度约为 10m，卵石土的厚度为 5m，在经过三年的供水后，降落漏斗中的地面平均下降 138mm；在同一地貌单元的邻近地段上，新完成了一个供水井群，该井群的降落漏斗中的地下水位平均降幅为 20m，其中卵石土的厚度为 6m，其余为黏性土及粉细

16、砂。试预测在该井的影响下，地面的沉降量是( )mm。A258 B308 C368 D426（分数：2.00）A.B.C.D.28.某地勘察资料如下：层号 层厚/m 土名 剪切波速 si(m/s)1 1.5 黏土 2402 4.0 粉土 1603 3.6 粗砂土 4104 4.5 砾砂 4505 3.0 卵石土 4806 18.0 泥岩 560该场地等效剪切波速及场地抗震类别分别为( )A272m/s；类 B176m/s；类C176m/s；类 D272m/s；类（分数：2.00）A.B.C.D.29.某地勘察资料如下：层号 层厚/m 土名 剪切波速 si(m/s)1 1.5 黏土 2402 4.

17、0 粉土 1603 3.6 粗砂土 4104 4.5 砾砂 4505 3.0 卵石土 4806 18.0 泥岩 560该场地的卓越周期为( )s。A0.13 B0.23 C0.33 D0.43（分数：2.00）A.B.C.D.30.某土层钻孔资料如下：第一层为中砂，土层厚度 9m，土层剪切波速为 180m/s，第二层为淤泥质土，土层剪切波速为 140m/s，中砂和淤泥质土层的等效剪切波速为 163.33m 八，第三层为密实的碎石土，土层厚度 20m，土层剪切波速为 550m/s。按建筑抗震设计规范(GB 500112001)，该场地的覆盖层厚度为( )。A9m B14m C23m D43m（分

18、数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例上午试卷-21 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某港口地基勘察时对中砂土层进行了重型动力触探，5 击的贯入深度为 4.5cm，该砂土的密实度为( )。A松散 B中密 C密实 D很密实（分数：2.00）A.B. C.D.解析：锤击数2.某黏性土样含水量为 28%，液限为 33%，塑限为 17%，该土样的稠度状态为( )。A坚硬 B硬塑 C可塑 D软塑（分数：2.00）A.B.C. D.解析：求液性指数 ILIL(w-w P)/(wL-wp)(28%-17%)/(33%-17%)0.69判断稠度状态IL0.69，稠度状态为可

19、塑。3.下图是一组不同成孔质量的预钻式旁压试验曲线。其中正常的旁压曲线为 ( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：1 线反映钻孔直径太小或有缩孔现象；3 线说明钻孔直径太大；4 线反映孔壁扰动太严重。4.已知粉质黏土的土粒比重为 2.73，含水量为 30%，质量密度为 1.85g/cm3，浸水饱和后该土的水下有效重度最接近( )。A7.5kN/m 3 B8.0kN/m 3 C8.5kN/m 3 D9.0kN/m 3（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：计算孔隙比计算水下有效重度5.某工程场地有一厚 11.5m 砂土含水层，其下为基岩。为测砂卑层的渗透系数，打一钻孔到基岩顶面，并以

20、 1.510-3m3/s 的流量从孔中抽水，距抽水孔 4.5m 和 10.0m 处各打一观测孔，当抽水孔水位降深 3.0m时，分别测得观测孔的降深分别为 0.75m 和 0.45m。用潜水完整井公式计算砂土层渗透系数 K，其值最接近( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：有两个观测孔的潜水完整井渗透系数计算公式为K0.732Q/(2H-s 1-s2)(s1-s2)1g(r2/r1)单位变换 1.510-3m3/s 129.6m 3/d则6.条形基础宽度为 3.6m，合力偏心距为 0.8m，基础自重和基础上土重为 100kN/m，相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为

21、260kN/m。修正后的地基承载力特征值至少要达到( )时才能满足承载力验算要求。A120kPa B200kPa C240kPa D288kPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：计算合力至最大边缘应力的距离7.条形基础的宽度为 3.0m，已知偏心距为 0.7m，最大边缘应力等于 140kPa，则作用于基础底面的合力为( )。A368kN/m B248kN/m C188kN/m D168kN/m（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第 5.2.2 条计算8.大面积堆载试验时，在堆载中心点下用分层沉降仪测得的各土层顶面的最终沉降量和用

22、孔隙水压力计测得的各土层中部加载时的起始孔隙水压力均见下表，根据实测数据可以反算各土层的平均模量，则第层土的反算平均模量为( )。土层编号 土层名称土层深度/m土层厚度/m实测层顶沉降/mm起始孔隙水压力/kPa 填土 2 粉质黏土 2 3 460 380 黏土 5 10 400 240 黏质粉土 15 5 100 140A8.0MPa B7.0MPa C6.0MPa D4.0MPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：9.某厂房柱基础建于如图所示的地基上，基础底面尺寸为凸2.5m，l5.0m，基础埋深为室外地坪下1.4m，相应荷载效应标准组合时基础底面平均压力 Pk145kPa，对软弱下

23、卧层进行验算，其结果应符合( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.2.7 条计算pc ihi181.4-25.2kPaEsl/Es29/33，z/b3/2.51.20.5，23pcz ihi181.4+(18-10)349.2kPapz+pcz39.3+49.288.5kPa89kPa d1fazf ak+ d m(d-0.5)70+110.某地下车库位于地下活动区，平面面积为 4000m2，顶板上覆土层厚 1.0m，重度 18kN/m 3，公共活动区可变荷载为 10kPa，顶板厚度为 30cm，顶板顶面标高与地面标高相等，底

24、板厚度 50em，混凝土重度为 25kN/m3；侧墙及梁柱总重 10MN，车库净空为 4.0m，抗浮计算水位为 1.0m，土体不固结不排水抗剪强度 cu35kPa。下列对设计工作的判断中不正确的是( )。A抗浮验算不满足要求，应设抗浮桩B不设抗浮桩，但在覆土前不应停止降水C按使用期的荷载条件不需设置抗浮桩D不需验算地基承载力及最终沉降量（分数：2.00）A. B.C.D.解析：F 浮 4Q00(4+0.3+0.5-1.0)10152 000kN基础底面以上标准组合的荷重11.相邻两座 A、月楼，由于建月楼对 A 楼产生附加沉降，如图所示，A 楼的附加沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.B

25、 C.D.解析：附加沉降量，可按下式计算：ss 1+s212.群桩基础，桩径 d0.6m，桩的换算埋深 ah4.0，单桩水平承载力设计值 Rh50kN(位移控制)，沿水平荷载方向布桩排数 n13 排，每排桩数 n24 根，距径比 sa/d3，承台底位于地面上 50mm，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算群桩中复合基桩水平承载力设计值，其结果最接近( )。A45kN B50kNC55kN D65kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.4.3 条计算ah4.0，位移控制，桩顶约束效应系数 r2.05桩的相互影响系数 i为13.如图，某

26、桥梁桩基，桩顶嵌固于承台，承台底离地面 10m，桩径 d1m，桩长 L50m。桩的水平变形系数 a0.25m -1。按照建筑桩基技术规范(JCJ 9494)计算该桩基的压曲稳定系数，其值最接近( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.5.3 条计算l010mhL-l 050-1040mah0.254010桩顶固接，桩底支于非岩石土中，ah4则有lc/d13/113，查表 5.5.3-1 得14.一个山区钢筋混凝土引水渡槽采用高承台桩基础，承台板长 3.9m，宽 2.0m，承台下为 2 根800mm 钻孔灌注桩。承台板底距地面 5m，桩身穿过

27、厚 8m 的黏质粉土层，桩端持力层为密实粗砂，如图所示。在承台板底标高处所受荷载为竖向荷载 N 1066.36kN，弯矩 M37.56kNm，水平力H18.33kN。已知桩的水平变形系数 a 0.6486m -1， MH0.965710 -5rad/kN， MH0.965710 -5m/(kNm)， HH2.237 10 -5m/kN， MM0.674910 -5rad/(kNm)。按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算该高承台桩基在地面处的桩身变位，其结果为( )。Ax 00.55mm， -0.4210 -3radBx 00.65mm， -0.5210 -2radCx 00.83mm，

28、 -0.35210 -3radDx 01.20mm， （分数：2.00）A.B.C. D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)附录 B 计算x0H 0HH+M 0 HM9.1652.23710 -5+64.610.965710-50.000829m0.83mm15.一钻孔灌注桩，桩径 d0.8m，长 l010m。穿过软土层，桩端持力层为砾石。如下图所示，地下水位在地面下 1.5m，地下水位以上软黏土的天然重度 17.1kN/m 3，地下水位以下它的浮重度9.5kN/m 3。现在桩顶四周地面大面积填土，填土荷重 p 10kN/m 2，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算因填土对该

29、单桩造成的负摩擦下拉荷载标准值(计算中负摩阻力系数 取 0.2)，计算结果最接近( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.16 条计算ln/J00.9，l n0.9l 00.9109m01.5m 1p+ 1z110+17.1 1.522.825kPa0.222.8254.565kPa1.59.0m m ihi/h i(17.11.5+9.57.5)/(1.5+7.5)10.77kN/m 3z2(1.5+9.0)/25.25m 2p+ mz210+10.775.2566.5425kPa0.266.542513.309kPa16.有一厚度较

30、大的软弱黏性土地基，承载力特征值为 100kPa，采用水泥搅拌桩对该地基进行处理，桩径设计为 0.5m。若水泥搅拌桩竖向承载力特征值为 250kN，处理后复合地基承载力特征值达 210kPa，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)有关公式计算，若桩间土折减系数取 0.75，则面积置换率为( )。A0.1126 B0.1785 C0.2317 D0.2467（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 11.2.3 条(即公式 9.2.5)计算fspkm +(1-m)f sk17.在采用塑料排水板进行软土地基处理时需换算成等效砂井直径，现

31、有宽 100mm、厚 3mm 的排水板，如取换算系数 a1.0，等效砂井换算直径应取( )。A55mm B60mm C66mm D70mm（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 5.2.3 条和港口工程地基规范(JTJ25098)第 7.3.8 条计算18.一软土层厚 8.0m，压缩模量 Es1.5MPa，其下为硬黏土层，地下水位与软土层顶面一致，现在软土层上铺 1.0m 厚的砂土层，砂土重度/18kN/m3，软土层中打砂井穿透软土层，再采用 90kPa 压力进行真空预压固结，使固结度达到 80%，此时已完成的固结沉降量最接近( )。A40c

32、m D46cm C52cm D58cm（分数：2.00）A.B. C.D.解析：加荷后的最终沉降量 s为19.某场地为松散砂土场地，采用振冲置换法进行处理，天然地基承载力特征值 fak为 100kPa，加固后桩间土承载力特征值 fsk为 120kPa，采用直径为 800mm 的砂桩，桩距为 1.5m，三角形布桩，桩体承载力特征值 fpk为 350 kPa，处理后复合地基承载力最接近 ( )kPa。(按建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)A150 B165 C180 D200（分数：2.00）A.B.C. D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 7.2.8

33、条计算de1.05s1.051.51.575mm20.某基坑挖深为 4m，基坑支护结构外侧地表作用有宽度为 3.0m 的条形附加荷载，荷载强度为 50kPa，附加荷载距支护结构边缘 2.0m，场地为砂土场地，18kN/m 3，c 0， （分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)第 3.4 节计算 rkh18472kPa21.某重力式挡土墙墙高 6m，如图所示，每延米自重为 290kN，墙背主动土压力合力 E a80kN/m，墙底宽3.0m，墙底面倾角 5，墙背倾角 70，墙背与填土间摩擦角 16，墙底与地基土间摩擦系数为 0.30，该挡土墙抗滑移稳

34、定性系数为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 6.6.5 条计算GnGcosa 0290cos5288.9kN/mG1Gsina 0290sin525.3kN/mEatE asin(a-a0-)80sin(70-5-16)60.4kN/mEanE acos(a-a0-)80cos(70-5-16)52.5kN/m22.某铁路路基位于盐渍土场地，场地中土层毛细水强烈上升高度为 1.5m，蒸发强烈影响深度为 1.0m，地下水最小埋深为 2.0m，该铁路路堤满足不发生次生盐渍化要求的最小高度为( )m。A1 B3 C5 D7（分数

35、2.00）A. B.C.D.解析：根据铁路特殊路基设计规范(TB10035-2002)第 6.2.1 条计算HminH c+h+h shw1.5+0.5+1.0-2.01.0m23.某岩质边坡坡角为 60，结构面倾角为 35，结构面内摩擦角为 18，坡高为 5m，边坡岩体重度为24 kN/m3，当边坡处于极限平衡状态时，结构面内聚力为( )kPa。A11 B12 C15 D20（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 5.2.4 条计算取宽度为 1m 计算V515cot(90-60)-5cot60/214.43m 3AH1/sin(90

36、60)10m 224.某膨胀性土场地在使用期间可能经常受水浸湿，浸水影响深度为 5.0m，土层试验资料如下表，膨胀变形经验系数为 0.6，湿度系数为 0.7，基础埋深 0.5m，则地基的分级变形量为( )mm。取样编号 1 2 3 4 5 6取样深度h0i(m)1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0膨胀率 epi0.0160.0180.0140.0150.0130.018A42 B50 C58 D67（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据膨胀土地区建筑技术规范(GBJ 112-87)第 3.2.2 条计算25.某场地表层 2.0m 为红黏土，2.0m 以下为薄层状石灰岩，岩石

37、裂缝发育，在 16m 至 17.2m 处有一溶洞，岩石松散系数 K1.15，洞顶可能会发生坍塌，试按溶洞顶板坍塌自行填塞估算法计算，当基础埋深为2.3m，荷载影响深度为 2.5 倍基础宽度时，条形基础宽度不宜大于( )。A2.28m B3.2m C5.7m D8m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：用溶洞顶板坍塌自行填塞估算法计算如下；洞体高度H017.2-161.2m顶板坍塌自行填塞所需塌落高度HH 0/(K-1)1.2/(1.15-1)8m上部荷载的影响深度H116-8-2.35.7m条形基础的最大宽度(假设条形基础主要压缩层厚度为 2.5B)BH 1/2.55.7/2.52.28m

38、26.溶洞顶板厚 20m，容重为 21kN/m3，岩体允许抗压强度为 1.6MPa，顶板岩石上覆土层厚度 7.0m，容重为 18kN/m3，溶洞平面形状接近圆形，半径约 6.0m，假定在外荷载作用下溶洞会沿洞壁发生剪切破坏，则外荷载最大不应超过( )kPa。A200 B250 C340 D420（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按顶板抵抗受荷载剪切计算岩体抗剪强度SR/121600/12133.3kPa溶洞顶板总抗剪力THSL201600/12(23.146)100 480kN极限平衡条件 p，取 p100 480/(3.1466)888.89kPa极限条件下最大外荷载p3p-p 1-

39、p2888.89-2021-718342.89kPa27.某市的一个供水井群供水时形成的平均水位下降值为 15m，在这个范围内，黏性土及粉细砂的厚度约为 10m，卵石土的厚度为 5m，在经过三年的供水后，降落漏斗中的地面平均下降 138mm；在同一地貌单元的邻近地段上，新完成了一个供水井群，该井群的降落漏斗中的地下水位平均降幅为 20m，其中卵石土的厚度为 6m，其余为黏性土及粉细砂。试预测在该井的影响下，地面的沉降量是( )mm。A258 B308 C368 D426（分数：2.00）A. B.C.D.解析：用单位变形量法预测地面的沉降量原供水井群的单位变形量Ics c/h c138/159

40、2mm/m原供水井群的比单位变形量IcI c/H9.2/(1010 3)9.210 -4m-1现供水井群的地面沉降量scI ch H 19.210 -420(20-6)103257.6mm28.某地勘察资料如下：层号 层厚/m 土名 剪切波速 si(m/s)1 1.5 黏土 2402 4.0 粉土 1603 3.6 粗砂土 4104 4.5 砾砂 4505 3.0 卵石土 4806 18.0 泥岩 560该场地等效剪切波速及场地抗震类别分别为( )A272m/s；类 B176m/s；类C176m/s；类 D272m/s；类（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑抗震设计规范(GB

41、500112001)第 4.1.44.1.6 条计算覆盖层厚度取 5.5mvsed 0/(d i/vsi)5.5/(1.5/240+4.0/160)-176m/s场地类别为类。29.某地勘察资料如下：层号 层厚/m 土名 剪切波速 si(m/s)1 1.5 黏土 2402 4.0 粉土 1603 3.6 粗砂土 4104 4.5 砾砂 4505 3.0 卵石土 4806 18.0 泥岩 560该场地的卓越周期为( )s。A0.13 B0.23 C0.33 D0.43（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据工程地质手册第三版 P629 式 6-6-730.某土层钻孔资料如下：第一层为中砂，土层厚度 9m，土层剪切波速为 180m/s，第二层为淤泥质土，土层剪切波速为 140m/s，中砂和淤泥质土层的等效剪切波速为 163.33m 八，第三层为密实的碎石土，土层厚度 20m，土层剪切波速为 550m/s。按建筑抗震设计规范(GB 500112001)，该场地的覆盖层厚度为( )。A9m B14m C23m D43m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)，土层的等效剪切波速应按下式计算；vsed 0/tt(d i/vsi)设覆盖层厚度小于 20m，代入得