【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例下午试卷-12及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例下午试卷-12 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.原状取土器外径 Dw75mm，内径 Ds71.3mm，刃口内径 De70.6mm，取土器具有延伸至地面的活塞杆，按岩土工程勘察规范(GB 500212001)的规定，该取土器为( )。A面积比为 12.9、内间隙比为 0.52 的厚壁取土器B面积比为 12.9、内间隙比为 0.99 的固定活塞厚壁取土器C面积比为 10.6、内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器D面积比为 12.9、内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器（分数：2.00）A.B.C.D.2.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板荷

2、载试验，方形承压板底面积为 0.5m2，压力与累积沉降量关系如下表：压力 p/kPa 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250 275累积沉降量s/mm 0.88 1.76 2.65 3.53 4.41 5.30 6.13 7.25 8.00 10.5415.80则变形模量正。为( )。(土的泊松比 0.33，形状系数为 0.89)A9.8MPa B13.3MPa C15.8MPa D17.9MPa（分数：2.00）A.B.C.D.3.某黄土试样室内双线法压缩试验的成果数据如下表所示，试用插入法计算此黄土的湿陷起始压力 Psh，其结果为( )。（分数：2.00）

3、A.B.C.D.4.某建筑物室内地坪0.00 相当于绝对标高 5.60m，室外地坪绝对标高 4.60m，天然地面绝对高程为3.60m。地下室净高 4.0m，顶板厚度 0.3m，底板厚度 1.0m，垫层厚度 0.1m。根据所给的条件，基坑底面的绝对高程应为( )。A+0.20m B+1.60m C-4.00m D-5.40m（分数：2.00）A.B.C.D.5.某一黏性土层，根据 6 件试样的抗剪强度试验结果，经统计后得出土的抗剪强度指标的平均值为 m17.5，c m15.0kPa；并算得相应的变异系数 0.25， c0.30。根据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，则土的抗剪强度指标

4、的标准值 k，c k分别为( )。A k13.90，c k11.3kPaB k11.40，c k8.7kPaC k15.30，c k12.8kPaD k13.10，c k11.2kPa（分数：2.00）A.B.C.D.6.某建筑物基础尺寸为 16mX32m，从天然地面算起的基础底面埋深为 3.4m，地下水稳定水位埋深为1.0m。基础底面以上填土的天然重度平均值为 19kN/m3。作用于基础底面相应于荷载效应准永久组合和标准组合的竖向荷载值分别为 122 880kN 和 15 360kN。根据设计要求，室外地面将在上部结构施工后普遍提高 1.0m。则计算地基变形用的基底附加压力最接近( )。A1

5、75kPa B184kPaC199kPa D210kPa（分数：2.00）A.B.C.D.7.某铁路路堤边坡高度 H 为 22m，填料为细粒土，道床边坡坡率 m1.75，沉降比 C 取 0.015，按铁路路基设计规范(TB 100012005)，路堤每侧应加宽( )。A0.19m B0.39mC0.50m D0.58m（分数：2.00）A.B.C.D.8.某住宅采用墙下条形基础，建于粉质黏土地基上，未见地下水，由荷载试验确定的承载力特征值为220kPa，基础埋深 d1.0m，基础底面以上土的平均重度为 18kN/m3，天然孔隙比 e0.70，液性指数IL0.80，基础底面以下土的平均重度为 1

6、8.5kN/m3，基底荷载标准值为 F：300kN/m，则修正后的地基承载力最接近( )，(承载力修正系数 b0.3， d1.6)A224kPa B228kPaC234kPa D240kPa（分数：2.00）A.B.C.D.9.柱下独立基础底面尺寸为 3m5m，F 1300kN，F 21500kN，M900kNm， F H200kN，如图所示，基础埋深 d1.5m，承台及填土平均重度 20kN/m 3，则基础底面偏心距为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.10.某箱形基础埋置深度 d7m，地下水位距地表 1m，地基土的水上容重为 18kN/m3，水下容重为18.7kN/m3，采用全补偿基

7、础 8m20m，则上部结构及基础总重为 ( )。A20 832kN B11 232kNC22 304kN D10 260kN（分数：2.00）A.B.C.D.11.墙下条形基础墙宽 0.36m，基底平均压力 pk210kN/m，地基承载力特征值 fa100kPa，若要求埋置深度不能大于 1.0m，应采用的基础为( )。AC15 素混凝土基础 B砖基础C三合土基础 D扩展基础（分数：2.00）A.B.C.D.12.某抗拔桩基础采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩体容重取 24 kN/m3，桩径 0.6m，桩长 18.5m，桩间距2.0m，正方形排列，二级桩基，桩群分布 1015，总桩数 150 根。土层分

8、布如下：013.5m 为粉质黏土，19kN/m 3，q sik50kPa；13.5m 以下为卵石， 20kN/m 3，q sik150kPa。地下水位于地面下 2.0m，抗拔系数 i，对于黏性土取 0.7，对于卵石取 0.6，抗拔侧阻抗力分项系数 s取 1.67，则该桩基础呈非整体破坏时基桩抗拔承载力设计值为( )。A1119kN B1133kNC1517kN D1717kN（分数：2.00）A.B.C.D.13.某预制钢筋混凝土方桩(450mm450mm，C30)，测得桩顶(地面处)在水平力 H 025kN 作用下的位移值x09mm；已知 ah4.5，桩的抗压弹性模量 Ec310 4MPa。

9、则相应的地基土水平抗力系数的比例系数 m为( )。A828kN/m 4 B869 kN/m 4C1010kN/m 4 D1050 kN/m 4（分数：2.00）A.B.C.D.14.某预制桩，桩截面尺寸 0.4m0.4m，桩长 12m，C25 混凝土，桩的抗压弹性模量 E c2.810 4MPa，桩周土为可塑状粉质黏土，其水平抗力系数的比例系数 m16MN/ m 4，桩配筋率为 0.8%，如果桩顶容许水平位移 x0a10mm。其单桩水平承载力设计值应为( )。A102.75kN B110.13kNC124.62kN D133.92kN（分数：2.00）A.B.C.D.15.某工程中采用直径为

10、700mm 的钢管桩，壁厚 10mm，桩端带隔板开口桩，n2，桩长 26.5m，承台埋深1.5m。土层分布情况为：03.0m 填土，桩侧极限侧阻力标准值 qsk25kPa；3.08.5m 黏土层，qsk50kPa；8.525.0m 粉土层，q sk65kPa；25.030.0m 中砂，q sk75kPa；q pk7000kPa，则此钢管桩的竖向极限承载力为( )。A3582kN B4618kNC5448kN D5696kN（分数：2.00）A.B.C.D.16.某桩基础桩径 0.6m，桩距 1.8m，桩位布置如图所示。采用阶梯形承台，下台阶边长 6.4m，厚 1.2m，上台阶边长 3.4m，厚

11、 1.0m；桩侧面土水平抗力系数的比例系数，n20MN/m 4，承台侧面土水平抗力系数的比例系数 m10MN/m 4，承台底与地基土间的摩擦系数 0.3，承台地基土分担竖向荷载 Pc1200kN。单桩。ah4.0，其单桩水平承载力设计值 Rh150kN，承台允许水平位移 x0a6mm，则复合桩基水平承载力设计值 Rh1为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.17.有一饱和软黏土层，砂桩直径 dw0.3m，黏土层厚度为 l15m，其下为砂层，砂井打至砂层，井距D2.5m，按梅花形布置，软黏土垂直向固结系数 Cv1.510 -3cm2/ s，水平向固结系数 Ch2.9410 -3cm2/s，则

12、水平向平均固结度为( )。A25.8% B37.9% C56.8% D83.8%（分数：2.00）A.B.C.D.18.某天然地基土体不排水抗剪强度 cu为 23.35kPa，地基极限承载力等于 5.14cu，为 120kPa。采用碎石桩复合地基加固，碎石桩桩体单位截面面积极限承载力可采用简化公式估计，p pf25.2c u，碎石桩梅花形布置，桩径为 0.8m，桩中心距为 1.40m。设置碎石桩后桩间土不排水抗剪强度为 25.29kPa。破坏时，桩体强度发挥度为 11.0，桩间土强度发挥度为 2a，8。若改变桩的平面布置，取复合地基置换率m020，其他情况不变，则碎石桩复合地基极限承载力为(

13、)。A240kPa B210kPa C230kPa D220kPa（分数：2.00）A.B.C.D.19.某铁路路基边坡支挡结构为一重力式挡土墙，墙体重度为 22kN/m3，该挡土墙截面形状为矩形，墙宽1.5m，墙高为 5.0m，墙底面与地基间的摩擦系数为 0.30，墙后填土总的侧向压力为 20kN/m，土压力作用于 1/3 墙高处，方向水平，墙体下部有 1.0m 淹没于水中，不考虑墙前被动土压力及其他力的作用，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)计算挡土墙沿基底的抗滑动稳定性系数 Kc，其值最接近( )。A1.45 B1.65 C2.25 D2.65（分数：2.00）A.B

14、C.D.20.某二级基坑场地中上层为黏土，厚度为 10m，重度为 19kN/m3，其下为粗砂层，粗砂层为承压水层，地下水位于地表下 2.0m，按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算，如保证基坑底的抗渗流稳定性，基坑深度不宜大于( )。A5.0m B5.37m C5.87m D6.0m（分数：2.00）A.B.C.D.21.某土石坝为斜墙式土质防渗体分区坝，斜墙采用黏性土防渗料填筑，最大粒径小于 2mm，颗分曲线上小于某粒径的累积含量等于 15%和 85%时的相应粒径分别为 0.025mm 和 0.25mm，粒径小于 0.075mm 的颗粒百分含量为 32%，按碾压式土石坝设计

15、规范(SL 2742001)确定反滤层的级配，其结果为( )。A0.1mmD 150.7mm；D 100.5mm；D 9020mmB0.1mmD 150.7mm；D 101.0mm；D 9030mmC0.7mmD 15；D 100.5mm；D 9020mmD0.7mmD 15；D 101.0mm；D 9030mm（分数：2.00）A.B.C.D.22.某碾压式土石坝迎水坡面坡率为 1:3，库水平均波长为 15m，平均波高为 0.8m，累积频率为 5%的波高为 1.56m，块石的密度为 2.2t/m3，按碾压式土石坝设计规范 (SL 2742001)计算砌石护坡在局部波浪压力作用下所需的护坡厚度

16、其值为( )。A0.35m B0.47m C0.5m D0.7m（分数：2.00）A.B.C.D.23.某基坑开挖深度为 45m，基坑由粉土组成，内摩擦角 20，内聚力 c0，重度19.5kN/m 3，拟采用水泥土墙支护，墙后地面无超载，地下水位埋深 12.5m，墙体重度为 20kN/m3。按建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算该水泥土墙的嵌固深度设计值，其值为( )。A3.0m B3.6m C4.0m D4.5m（分数：2.00）A.B.C.D.24.某铁路隧道围岩类别为类，岩体重度为 24kN/m3，隧道为深埋隧道，宽度为 8.0m，高度为 10.0m，该隧道围岩垂直均布压力为

17、 )。A52.2kPa B55.2kPa C56.2kPa D60.2kPa（分数：2.00）A.B.C.D.25.某溶洞顶板较破碎，呈碎块状，内摩擦角为 34，洞跨为 8.5m，洞高为 10m，洞底板埋深为 28.5m，按成拱理论计算，当塌落拱稳定后，洞顶板的厚度为( )m。A4.32 B4.54 C4.21 D4.18（分数：2.00）A.B.C.D.26.地下采空区移动盆地中三点 A、B、C 依次在同一直线上，三点的间距为 AB 65m，BC82m，A、B、C三点的水平移动分量分别为 34mm、21mm、16mm，垂直移动分量分别为 269mm、187mm、102mm。则 B 点的曲率

18、半径 RB为( )。A3.310 5m B3.210 2mC3.2m D0.32m（分数：2.00）A.B.C.D.27.某地下矿层厚度为 15m，产状近于水平，矿层埋深(开采深度)为 120m，移动盆地移动角 60，下沉系数为 0.9mm/m，水平移动系数为 0.30，则地表最大曲率、最大水平移动值分别为( )。A0.00221mm/m 2，4.05mmB0.00221mm/m 2，4.52mmC0.00428mm/m 2，4.05mmD0.00428mm/m 2，4.52mm（分数：2.00）A.B.C.D.28.某膨胀土场地的有关资料如下表所示。若大气影响深度为 4.0m，拟建建筑物为二

19、层，基础埋深为1.2m，按膨胀土地区建筑技术规范(GDJ 11287)的规定计算膨胀土地基胀缩变形量，其结果为( )。层号 层底深度 zi(m)天然含水量wi(%)塑限含水量wpi(%)含水量变化值w i膨胀率 epi收缩系数 si1 1.8 23 18 0.0298 0.0006 0.502 2.5 0.0250 0.0265 0.463 3.2 0.0185 0.0200 0.404 4.0 0.0125 0.0180 0.30A17mm B20mm C28mm D51mm（分数：2.00）A.B.C.D.29.高层建筑高 42m，基础宽 10m，深宽修正后的地基承载力特征值 fa300k

20、Pa。地基抗震承载力调整系数 a1.3，按地震作用效应标准组合进行天然地基基础抗震验算。则下列选项不符合抗震承载力验算要求的是( )。A基础底面平均压力不大于 390kPaB基础边缘最大压力不大于 468kPaC基础底面不宜出现拉应力D基础底面与地基土之间零应力区面积不应超过基础底面面积的 15%（分数：2.00）A.B.C.D.30.某土石坝坝址区设计烈度为 8 度，土石坝设计高度 30m。根据下面的计算简图，采用瑞典圆弧法计算上游坝坡的抗震稳定性。其中第 i 个滑动条块的宽度 bi3.2m，该条块底面中点切线与水平线夹角 i19.3，该条块内水位高出底面中点的距离 zi6m，条块底面中点孔

21、隙水压力值 u100kPa。考虑地震作用影响后，第 i 个滑动条块沿底面的下滑力 Si415kN/m；当不计入孔隙水压力影响时，该土条底面的平均有效法向作用力为 583kN/m。根据以上条件，按照不考虑和考虑孔隙水压力影响两种工况条件分别计算第 i 个滑动条块的安全系数 Ki (KiR i/Si)，其结果分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例下午试卷-12 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.原状取土器外径 Dw75mm，内径 Ds71.3mm，刃口内径 De70.6mm，取土器具有延伸至地面的活塞杆，按岩土工程勘察规范(GB 50021200

22、1)的规定，该取土器为( )。A面积比为 12.9、内间隙比为 0.52 的厚壁取土器B面积比为 12.9、内间隙比为 0.99 的固定活塞厚壁取土器C面积比为 10.6、内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器D面积比为 12.9、内间隙比为 0.99 的固定活塞薄壁取土器（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据岩土工程勘察规范(GB 500212001)表 F01 内容计算如下：计算面积比Ar 0.128512.85%计算内间隙比Ci2.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板荷载试验，方形承压板底面积为 0.5m2，压力与累积沉降量关系如下表：压力 p/kPa 25 50 75 100

23、125 150 175 200 225 250 275累积沉降量s/mm 0.88 1.76 2.65 3.53 4.41 5.30 6.13 7.25 8.00 10.5415.80则变形模量正。为( )。(土的泊松比 0.33，形状系数为 0.89)A9.8MPa B13.3MPa C15.8MPa D17.9MPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按岩土工程勘查规范(GB 500212001)第 1025 条计算由题表中数据作图分析可看出，p175kPa 以前 p-s 曲线均为直线关系，且通过坐标原点，取压力户为125kPa 时的沉降量 4.41mm 进行计算承压板直径d 0.7

24、98mE0I 0 (1- 2) 0.89(1-0.33 2)3.某黄土试样室内双线法压缩试验的成果数据如下表所示，试用插入法计算此黄土的湿陷起始压力 Psh，其结果为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据湿陷性黄土地区建筑规范(GB 500252004)第 4，32 条、第 434 条计算取湿陷指数 s0.015 时的压力为湿陷起始压力 pshhp- h 0 s200.0150.30mmp100kPa 时hp- 19.55-19.280.27mmp150kPa 时hp- 19.28-18.950.33mm4.某建筑物室内地坪0.00 相当于绝对标高 5.60m，室外地坪绝对标高

25、4.60m，天然地面绝对高程为3.60m。地下室净高 4.0m，顶板厚度 0.3m，底板厚度 1.0m，垫层厚度 0.1m。根据所给的条件，基坑底面的绝对高程应为( )。A+0.20m B+1.60m C-4.00m D-5.40m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据题意换算基坑底面高程为H5.6-0.3-4.0-1.0-0.10.2m5.某一黏性土层，根据 6 件试样的抗剪强度试验结果，经统计后得出土的抗剪强度指标的平均值为 m17.5，c m15.0kPa；并算得相应的变异系数 0.25， c0.30。根据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，则土的抗剪强度指标的标准值 k

26、c k分别为( )。A k13.90，c k11.3kPaB k11.40，c k8.7kPaC k15.30，c k12.8kPaD k13.10，c k11.2kPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：由岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)第 1423 条和第 1424 条可知：修正系数 s 1- 0.25-0.7936 sc1-6.某建筑物基础尺寸为 16mX32m，从天然地面算起的基础底面埋深为 3.4m，地下水稳定水位埋深为1.0m。基础底面以上填土的天然重度平均值为 19kN/m3。作用于基础底面相应于荷载效应准永久组合和标准组合的竖向荷载值分别为 122 880

27、kN 和 15 360kN。根据设计要求，室外地面将在上部结构施工后普遍提高 1.0m。则计算地基变形用的基底附加压力最接近( )。A175kPa B184kPaC199kPa D210kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 535 条计算自重应力pc ihi191+(19-10)(3.4-1)40.6kPa荷载效应准永久组合时的基底实际压力pkP/A122 880/(1632)240kPa基底附加压力p0p k-pc240-40.6199.4kPa7.某铁路路堤边坡高度 H 为 22m，填料为细粒土，道床边坡坡率 m1.75，沉降

28、比 C 取 0.015，按铁路路基设计规范(TB 100012005)，路堤每侧应加宽( )。A0.19m B0.39mC0.50m D0.58m（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按铁路路基设计规范(TB 100012005)公式 623，每侧加宽值bCHm0.015221.750.5775m0.58m8.某住宅采用墙下条形基础，建于粉质黏土地基上，未见地下水，由荷载试验确定的承载力特征值为220kPa，基础埋深 d1.0m，基础底面以上土的平均重度为 18kN/m3，天然孔隙比 e0.70，液性指数IL0.80，基础底面以下土的平均重度为 18.5kN/m3，基底荷载标准值为 F：3

29、00kN/m，则修正后的地基承载力最接近( )，(承载力修正系数 b0.3， d1.6)A224kPa B228kPaC234kPa D240kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 524 条计算如下：假设基础宽度小于 3.0mfaf ak+ b(b-3)+ d m (d-0.5)220+0+1.618(1-0.5)234.4kPab9.柱下独立基础底面尺寸为 3m5m，F 1300kN，F 21500kN，M900kNm， F H200kN，如图所示，基础埋深 d1.5m，承台及填土平均重度 20kN/m 3，则基础底面偏心距为(

30、 )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：基础底面偏心距为e10.某箱形基础埋置深度 d7m，地下水位距地表 1m，地基土的水上容重为 18kN/m3，水下容重为18.7kN/m3，采用全补偿基础 8m20m，则上部结构及基础总重为 ( )。A20 832kN B11 232kNC22 304kN D10 260kN（分数：2.00）A. B.C.D.解析：基底处自重应力 c181+(18.7-10)670.2kPa基底压力全补偿基础条件为p c11.墙下条形基础墙宽 0.36m，基底平均压力 pk210kN/m，地基承载力特征值 fa100kPa，若要求埋置深度不能大于 1.0m，应采

31、用的基础为( )。AC15 素混凝土基础 B砖基础C三合土基础 D扩展基础（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：基底宽度应满足地基承载力条件，即b 2.1m对 C15 素混凝土基础，根据其允许台阶宽高比，基础高度应满足：H0 12.某抗拔桩基础采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩体容重取 24 kN/m3，桩径 0.6m，桩长 18.5m，桩间距2.0m，正方形排列，二级桩基，桩群分布 1015，总桩数 150 根。土层分布如下：013.5m 为粉质黏土，19kN/m 3，q sik50kPa；13.5m 以下为卵石， 20kN/m 3，q sik150kPa。地下水位于地面下 2.0m，抗拔系数

32、i，对于黏性土取 0.7，对于卵石取 0.6，抗拔侧阻抗力分项系数 s取 1.67，则该桩基础呈非整体破坏时基桩抗拔承载力设计值为( )。A1119kN B1133kNC1517kN D1717kN（分数：2.00）A. B.C.D.解析：群桩非整体破坏时基桩抗拔承载力设计值 U 按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)式5.217-2 和式 5.2.18-1 计算UU k/ s+GpUku iqsik li3.140.6(0.75013.5+0.61505.0)1738.0kNGp3.140.3 2(2.024+16.514)78.8kN基桩抗拔承载力设计值为UU k/ s+Gp1738.0/

33、1.67+78.821119.5kN13.某预制钢筋混凝土方桩(450mm450mm，C30)，测得桩顶(地面处)在水平力 H 025kN 作用下的位移值x09mm；已知 ah4.5，桩的抗压弹性模量 Ec310 4MPa。则相应的地基土水平抗力系数的比例系数 m为( )。A828kN/m 4 B869 kN/m 4C1010kN/m 4 D1050 kN/m 4（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：ah4.0 时，v x2.441，已知 b0.45m，b 01.5b+0.51.175m抗弯弹性模量E0.85K c2.5510 4MPa2.5510 7kPa题目未给出桩身配筋情况，近似取I

34、I 0 0.45 4/120.00342m 4EI87 210kNm 2a3(v xH0)/(EIx0)(2.44125)/(87 2100.009)0.0777m -3a0.4267m -1再利用 a 可求得m14.某预制桩，桩截面尺寸 0.4m0.4m，桩长 12m，C25 混凝土，桩的抗压弹性模量 E c2.810 4MPa，桩周土为可塑状粉质黏土，其水平抗力系数的比例系数 m16MN/ m 4，桩配筋率为 0.8%，如果桩顶容许水平位移 x0a10mm。其单桩水平承载力设计值应为( )。A102.75kN B110.13kNC124.62kN D133.92kN（分数：2.00）A.B

35、 C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5425 条计算根据题目条件，水平承载力由桩顶水平位移控制。桩身抗弯刚度EI0.85E cI00.85E C 0.852.810 7 50 773kNm 2桩身的计算宽度b01.5b+0.51.50.4+0.51.1m桩的水平变形系数a 0.809m -1故 ah0.809129.7084.0桩顶水平位移系数vx2.441桩顶容许水平位移x0a10mm单桩水平承载力设计值：Rh15.某工程中采用直径为 700mm 的钢管桩，壁厚 10mm，桩端带隔板开口桩，n2，桩长 26.5m，承台埋深1.5m。土层分布情况为：03.0m 填土，

36、桩侧极限侧阻力标准值 qsk25kPa；3.08.5m 黏土层，qsk50kPa；8.525.0m 粉土层，q sk65kPa；25.030.0m 中砂，q sk75kPa；q pk7000kPa，则此钢管桩的竖向极限承载力为( )。A3582kN B4618kNC5448kN D5696kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：开口钢管桩的单桩极限承载力可由下式计算：Qu sul iqsik+ p qpuAp带隔板的钢管桩等效直径Dd/ 0.7/16.某桩基础桩径 0.6m，桩距 1.8m，桩位布置如图所示。采用阶梯形承台，下台阶边长 6.4m，厚 1.2m，上台阶边长 3.4m，厚 1

37、0m；桩侧面土水平抗力系数的比例系数，n20MN/m 4，承台侧面土水平抗力系数的比例系数 m10MN/m 4，承台底与地基土间的摩擦系数 0.3，承台地基土分担竖向荷载 Pc1200kN。单桩。ah4.0，其单桩水平承载力设计值 Rh150kN，承台允许水平位移 x0a6mm，则复合桩基水平承载力设计值 Rh1为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：复合基桩水平承载力设计值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应，按下式计算：Rh1 hnRh h i r+ l+ bsa/d1.8/0.63Bc 5.0mB c+16.0mhc2.2m，n 1n 2317.有一饱和软黏土层，砂

38、桩直径 dw0.3m，黏土层厚度为 l15m，其下为砂层，砂井打至砂层，井距D2.5m，按梅花形布置，软黏土垂直向固结系数 Cv1.510 -3cm2/ s，水平向固结系数 Ch2.9410 -3cm2/s，则水平向平均固结度为( )。A25.8% B37.9% C56.8% D83.8%（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：d e1.05D1.052.52.625mTv 33086 4000.33Vh1- 1-18.某天然地基土体不排水抗剪强度 cu为 23.35kPa，地基极限承载力等于 5.14cu，为 120kPa。采用碎石桩复合地基加固，碎石桩桩体单位截面面积极限承载力可采用简化

39、公式估计，p pf25.2c u，碎石桩梅花形布置，桩径为 0.8m，桩中心距为 1.40m。设置碎石桩后桩间土不排水抗剪强度为 25.29kPa。破坏时，桩体强度发挥度为 11.0，桩间土强度发挥度为 2a，8。若改变桩的平面布置，取复合地基置换率m020，其他情况不变，则碎石桩复合地基极限承载力为( )。A240kPa B210kPa C230kPa D220kPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：按建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)第 728 条，复合地基承载力特征值的计算公式为fspkmf pk+(1-m)fsk考虑到碎石桩的桩体强度发挥度丸：和桩间土强度发挥度 2，

40、可按下式计算：fsp 1 mfp+(1-m) 2fs1.00.225.225.29+(1-0.2)0.85.1425.29127.46+83.1921065kPa取 fsp210kPa19.某铁路路基边坡支挡结构为一重力式挡土墙，墙体重度为 22kN/m3，该挡土墙截面形状为矩形，墙宽1.5m，墙高为 5.0m，墙底面与地基间的摩擦系数为 0.30，墙后填土总的侧向压力为 20kN/m，土压力作用于 1/3 墙高处，方向水平，墙体下部有 1.0m 淹没于水中，不考虑墙前被动土压力及其他力的作用，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)计算挡土墙沿基底的抗滑动稳定性系数 Kc，其值

41、最接近( )。A1.45 B1.65 C2.25 D2.65（分数：2.00）A.B.C. D.解析：NGHb51.522165kN/mN wh wb w11.510-15kN/m20.某二级基坑场地中上层为黏土，厚度为 10m，重度为 19kN/m3，其下为粗砂层，粗砂层为承压水层，地下水位于地表下 2.0m，按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)计算，如保证基坑底的抗渗流稳定性，基坑深度不宜大于( )。A5.0m B5.37m C5.87m D6.0m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)附录 W 基坑底抗渗流稳定性计算，设

42、基坑深度为h，则有21.某土石坝为斜墙式土质防渗体分区坝，斜墙采用黏性土防渗料填筑，最大粒径小于 2mm，颗分曲线上小于某粒径的累积含量等于 15%和 85%时的相应粒径分别为 0.025mm 和 0.25mm，粒径小于 0.075mm 的颗粒百分含量为 32%，按碾压式土石坝设计规范(SL 2742001)确定反滤层的级配，其结果为( )。A0.1mmD 150.7mm；D 100.5mm；D 9020mmB0.1mmD 150.7mm；D 101.0mm；D 9030mmC0.7mmD 15；D 100.5mm；D 9020mmD0.7mmD 15；D 101.0mm；D 9030mm（分

43、数：2.00）A. B.C.D.解析：按碾压式土石坝设计规范(SL 2742001)附录 B 计算按滤土要求确定反滤层累积含量为 15%的粒径 D15被保护土的最大粒径小于 5mm，粒径小于 0.075mm 的颗粒百分含量为 32%D150.7+ (40-A)(4d85-0.7)0.7+22.某碾压式土石坝迎水坡面坡率为 1:3，库水平均波长为 15m，平均波高为 0.8m，累积频率为 5%的波高为 1.56m，块石的密度为 2.2t/m3，按碾压式土石坝设计规范 (SL 2742001)计算砌石护坡在局部波浪压力作用下所需的护坡厚度，其值为( )。A0.35m B0.47m C0.5m D0

44、7m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：求局部波浪压力作用下所需的换算球形直径 D 和质量 Q坡率为 1:3 时的系数 Kt1.4D1.018K t1.0181.423.某基坑开挖深度为 45m，基坑由粉土组成，内摩擦角 20，内聚力 c0，重度19.5kN/m 3，拟采用水泥土墙支护，墙后地面无超载，地下水位埋深 12.5m，墙体重度为 20kN/m3。按建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算该水泥土墙的嵌固深度设计值，其值为( )。A3.0m B3.6m C4.0m D4.5m（分数：2.00）A.B.C. D.解析：黏聚力系数c/h0按 20，0，查表得嵌固深度系数n00

45、8嵌固深度计算值h0n 0 h0.84.53.6m嵌固深度设计值hd1.1h 01.13.63.96m24.某铁路隧道围岩类别为类，岩体重度为 24kN/m3，隧道为深埋隧道，宽度为 8.0m，高度为 10.0m，该隧道围岩垂直均布压力为( )。A52.2kPa B55.2kPa C56.2kPa D60.2kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：计算宽度影响系数 w取 i0.1w1+i(B-5)1+0.1(8-5)1.3计算围岩垂直均布压力 qQ0.452 6-sw0.452 6-4241.356.16kPa25.某溶洞顶板较破碎，呈碎块状，内摩擦角为 34，洞跨为 8.5m，洞高

46、为 10m，洞底板埋深为 28.5m，按成拱理论计算，当塌落拱稳定后，洞顶板的厚度为( )m。A4.32 B4.54 C4.21 D4.18（分数：2.00）A. B.C.D.解析：塌落拱高度26.地下采空区移动盆地中三点 A、B、C 依次在同一直线上，三点的间距为 AB 65m，BC82m，A、B、C三点的水平移动分量分别为 34mm、21mm、16mm，垂直移动分量分别为 269mm、187mm、102mm。则 B 点的曲率半径 RB为( )。A3.310 5m B3.210 2mC3.2m D0.32m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：计算 AB 段的斜率 iAB及 BC 段的斜率 iBCiAB( A- B)/lAB(269-187)/651.262mm/miBC( B- C)/lBC(187-102)/821.037mm/m计算月点的曲率 KBKB(i AB-iBC)/l1-2(i AB-iBC)/( AB+ BC)(1.262-1.037)/( 65+27.某地下矿层厚度为 15m，产状近于水平，矿层埋深(开采深度)为 120m，移动盆地移动角 60，下沉系数为 0.9mm/m，水平移动系数为 0.30，则地表最大曲率、最大水平移动值分别为( )。A0.00221mm/m 2，4.05mmB0.00221mm/m 2，4