【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例下午试卷-13及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例下午试卷-13 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.一岩块测得点荷载强度指数 Is(50) 2.8MPa，按工程岩体分级标准(GB 50218 94)推荐的公式计算，岩石的单轴饱和抗压强度最接近( )。A50MPa B56MPa C67MPa D84MPa（分数：2.00）A.B.C.D.2.某土样高压固结试验成果如下表所示，并已绘成 e-lgp 曲线(如图所示)，试计算土的压缩指数 Cc其结果最接近( )。压力 p/kpa 25 50 100 200 400 800 1600 3200孔隙比 e 0.916 0.913 0.903 0.883 0.8

2、38 0.757 0.677 0.599（分数：2.00）A.B.C.D.3.某饱和土样(S r1)的比重 Gs2.70，高度为 20mm，压缩后的含水量 w28%，高度为 19.5mm。则压缩前的孔隙比 e0。为( )。A0.256 B0.500 C0.801 D0.250（分数：2.00）A.B.C.D.4.某建筑物长 30m、宽 30m，地上 25 层，地下 2 层，基础埋深 6.0m，地下水位于地下 5.0m 处。地层情况大致如下：地面以下深度 02m 为人工填土(15kN/m 3)，210m 为粉土(17kN/m 3)，1018m 为细砂(19kN/m 3)，1826m 为粉质黏土

3、18kN/m 3)，2635m 为卵石(21kN/m 3)，地基为复杂地基。若基底压力为 420kPa，则基底附加应力为( )。A420kPa B300kPa C332kPa D200kP9（分数：2.00）A.B.C.D.5.进行潜水抽水试验，水体厚度 H13.0m，两个观测孔距抽水孔的距离 r1= 12.0m，r 223.0m，水位降深 s12.0m，s 21.0m，则抽水试验的影响半径 R 为( )。A29.12m B34.23m C46.67m D26.54m（分数：2.00）A.B.C.D.6.某公路桥台基础，基底尺寸为 4.3m9.3m，荷载作用情况如图所示。已知地基土修正后的

4、容许承载力为 270kPa。按照公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)验算基础底面土的承载力时，得到的正确结果应为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.7.某墙下条形基础，底面宽 b=1.2m，埋深 d=1.2m，地基土层分布：基底以上为杂填土， 116kN/m 3，基底以下为黏性土， 217kN/m 3，相应于荷载标准组合时的竖向中心荷载值 F160kN/m，则基底压力 p为( )kPa。A200.2 B153.1 C154.1 D157.3（分数：2.00）A.B.C.D.8.柱下独立基础，底面尺寸为 2.5m2.0m，基础重 G242.5kN，相应于荷载效应准永久组合时的荷

5、载值为 F980kN，弯矩 M160kNm，基础及地基剖面如图所示，则基底附加压力 p0max，p 0min分别为( )kPa。（分数：2.00）A.B.C.D.9.墙下条形基础宽 2.0m，传至基础底面上的偏心荷载 F+G240kN/m，偏心距 e =0.1m，地基及基础剖面如图所示。若取沉降计算深度 zn6m，计算基础最终沉降量时，在该深度处的附加应力 z为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.10.有某柱基础，作用在设计地面处的柱荷载设计值、基础尺寸、埋深及地基条件如图所示，验算持力层承载力。则地基承载力特征值为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.11.某基础埋深 d=2.0m

6、作用在基础顶面的竖向荷载为 Fk=470kN，持力层为黏土，地下水位距地表 1.0m，地基承载力特征值 fa170kPa，则基础底面尺寸应不小于 ( )。A1.4m2.0m B1.8m2.0mC1.7m2.0m D2.0m2.0m（分数：2.00）A.B.C.D.12.某框架结构柱下采用钢筋混凝土预制桩。已知桩的截面尺寸 350mm 350mm，桩长 9m，柱尺寸400mm400mm，相应于荷载效应标准组合的荷载：轴向压力 F=2100kN，作用在承台顶面处的水平剪力V=30kN(承台高 1.5m)，弯矩 M180kNm(与 y 的作用方向相同)，承台下地基土性质如图所示。桩穿越厚度 1=

7、5m 的粉质黏土层和厚度 24m 的黏土层，若取群桩的效应系数 =1.0，单桩竖向承载力特征值 Ra602kN，承台平面尺寸及布桩情况如图所示，承台埋深 2.0m。则桩所受最大荷载为( )kN。（分数：2.00）A.B.C.D.13.某建筑预制桩基础，桩径 0.5m，桩长 15m，桩距 1.5m，短边布桩数为 2 根，承台尺寸为 4.0m2.5m。若桩端以下土层的压缩模量为 Es=9MPa，桩端平面以下 zn范围内土层变形值为 46mm，则根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)式 5.361，桩基沉降 s 为( )mm。A46 B8.42 C50 D20（分数：2.00）A.B.C.D.14

8、某嵌岩灌注桩，桩径 1.0m，桩长 18m，桩端嵌入微风化花岗岩中 2m，桩周地基土分布如图所示。则桩周土极限侧阻力标准值 Qsk为( )kN。（分数：2.00）A.B.C.D.15.某一级建筑预制桩基础，截面尺寸 0.4m0.4m，C30 混凝土，桩长 16m，承台尺寸 3.2m3.2m，底面埋深 2.0m，土层分布和桩位布置如图所示。承台上作用竖向轴力设计值 F6500kN，弯矩设计值M=700kNm，水平力设计值 H80kN，假设承台底 1/2 承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值qck=250kPa。黏土，q sik= 36kPa；粉土，q sik64kPa，q pk=21

9、00kPa，承台底土阻力群桩效应系数 c为0.3，则复合基桩竖向承载力设计值 R 为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.16.已知某预制桩截面尺寸 300mm300mm，桩顶位于地面下 1.0m，桩长 12.5m，土层分布情况如下：01.0m 填土，17kN/m 3，1.04.0m 粉质黏土，19kN/m 3，4.010.0m 淤泥质黏土，=18.2kN/m 3，10.0-12.0m 黏土，18.5kN/m 3，12.0m 以下为砾石。当地下水位由-0.5m 下降至-6.0m后，桩身所受的总负摩阻力为( )。 (桩周土负摩阻力系数 n：粉质黏土取 0.3，淤泥质黏土取 0.2，黏土取 0

10、3)A219.0kN B296.4kN C262.8kN D247.0kN（分数：2.00）A.B.C.D.17.某建筑物建在松散砂土地基上，采用砂桩加固。砂桩直径 dc0.6m，按正三角形布置，软黏土地基的孔隙比 e10.85，=16kN/m 3，d s=2.65，e max0.9，e min0.55，依抗震要求，加固后地基的相对密度Dr0.60。取 ey=0.69，则加固后土的容重 y为 ( )kN/m 3。A19.8 B17.2 C15.3 D20.1（分数：2.00）A.B.C.D.18.某挤密砂桩处理地基，已知砂桩直径为 45cm，砂桩材料的内摩擦角为 35，间距 1.5m，按等边

11、三角形布置，桩间土 cu40kPa，18kN/m 3， u=0，另设基础宽度为 2m，长为 3m，桩间土的压缩模量为4MPa，砂桩的压缩模量为 10MPa。则复合地基压缩模量 Ec为( )MPa。A4.49 B4.0 C10 D7.0（分数：2.00）A.B.C.D.19.有一个在松散地层中形成的较规则的洞穴，其高度 H0为 4m，宽度 B 为 6m，地层内摩擦角为 40，应用普氏松散介质破裂拱(崩裂拱)概念计算该洞穴顶板的坍塌高度，其结果为( )。A8.97m B5.8m C7.77m D9.26m（分数：2.00）A.B.C.D.20.某建筑基坑开挖深度为 4.5m，安全等级为一级，现拟用

12、悬臂式深层搅拌水泥桩作为支护结构，其平面形式为壁状。该工程地质条件见下表，设计时边坡上的活荷载为零，桩长为 7.5m。试按建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)规定的方法确定主动土压力合力和被动土压力合力及水泥土墙的最小厚度(水泥土墙的容重为 18kN/m3)。则主动土压力合力为( )kN/m。（分数：2.00）A.B.C.D.21.有一基坑长 40m，宽 20m，设四口井(四口井设在基坑四角)，地下土层承压含水层厚度为 10m，地下水渗透系数 K1.4m/d，基坑总涌水量 Q=400m3/d，基坑的等效半径与降水影响半径之和 R025m，则基坑中心点水位降深为( )m。A0.36 B0.

13、51 C0.72 D1（分数：2.00）A.B.C.D.22.如图所示，某基坑采用单层锚杆支护结构，锚杆位于坑顶下 1.0m，倾角 15，已知 Ea1=47.25kN/m，E a2=35.8kN/m，E a3=74.5kN/m，E a4=25.55kN/m。土的天然重度 17kN/m 3。则锚杆拉力、支护结构嵌固深度分别为( )。(K P=3.26，K a0.31)（分数：2.00）A.B.C.D.23.某季节性冻土地区的铁路为级铁路，场地为细粒土场地，土的塑性指数为 12，有效粒径为0.003mm，平均粒径为 0.01mm，该场地有害冻胀深度为 1.0m，地下水位为 2.0m，为防止路基发生

14、冻害，路堤高度最小不应低于( )。A3.2mB3.5mC3.7mD4.2m（分数：2.00）A.B.C.D.24.某砂岩地区自然斜坡调查结果表明，当自然边坡的高度在 10m 左右时，其坡面投影长度平均约为20m，现在同一地段拟进行挖方施工，如挖方边坡高度为 20m，按自然边坡类比法，其坡度角宜为( )。A27 B23 C35 D40（分数：2.00）A.B.C.D.25.某类岩石边坡，坡高 22m，坡顶水平，坡面走向 N10E，倾向 SE，坡角 65，发育一组优势硬性结构面，走向 N10E，倾向 SE，倾角 58。岩体的内摩擦角 =34，试按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)估算

15、边坡坡顶塌滑区边缘至坡顶边缘的距离 L，其结果最接近( )。A3.5m B8.3m C11.7m D13.7m（分数：2.00）A.B.C.D.26.某岩石滑坡代表性剖面如下图所示。由于暴雨，使其后缘垂直张裂缝瞬间充满水，滑坡处于极限平衡状态(即滑坡稳定系数 Ks1.0)。经测算，滑面长度 L52m，张裂缝深度 d 12m，每延米滑体自重 C=15 000kN/m，滑面倾角 =28，滑面岩体的内摩擦角 25。则滑面岩体的黏聚力最接近( )。(假定滑动面未充水，水的重度可按 10kN/m3计)（分数：2.00）A.B.C.D.27.关中地区某自重湿陷性黄土场地的探井资料如下图所示，从地面下 1.

16、0m 开始取样，取样间距均为1.0m。假设地面标高与建筑物0.00 标高相同，基础埋深为 2.5m，（分数：2.00）A.B.C.D.28.某地段软黏土厚度超过 15m，软黏土重度 16kN/m 3，内摩擦角 0，内聚力 c u12kPa，假设土堤及地基土为同一均质软土，若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式(见铁路工程特殊岩土勘察规程(TB 100382001)，建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度 Hc最接近( )。A3.5m B4.1m C4.5m D5.6m（分数：2.00）A.B.C.D.29.桥梁勘察的部分成果参见下表，根据勘察结果，按公路工程抗震设计规范(

17、JTJ 00489)进行结构的抗震计算时，地表以下 20m 深度内各土层的平均剪切模量 Gm的计算结果最接近( )。(重力加速度g=9.81m/s2)序号 土层岩性 厚度/m 重度/(kN/m 3) 剪切波速/(m/s)1 新近沉积黏性土 3 18.5 1202 粉砂 5 18.5 1383 一般黏性土 10 18.5 2124 老黏性土 14 20.0 3155 中砂 7 18.0 3606 卵石 3 22.5 3867 风化花岗岩 535A65 000 kN/m 2 B70 000 kN/m 2C75 000 kN/m 2 D80 000 kN/m 2（分数：2.00）A.B.C.D.30

18、某建筑场地抗震设防烈度为 7 度，地下水位埋深为 dw5.0m，土层分布如下表所示，拟采用天然地基，按照液化初判条件，建筑物基础埋置深度 db最深不能超过 ( )时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例下午试卷-13 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.一岩块测得点荷载强度指数 Is(50) 2.8MPa，按工程岩体分级标准(GB 50218 94)推荐的公式计算，岩石的单轴饱和抗压强度最接近( )。A50MPa B56MPa C67MPa D84MPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据工程岩体分级标准(GB 502

19、1894)第 3.4.1 条计算2.某土样高压固结试验成果如下表所示，并已绘成 e-lgp 曲线(如图所示)，试计算土的压缩指数 Cc其结果最接近( )。压力 p/kpa 25 50 100 200 400 800 1600 3200孔隙比 e 0.916 0.913 0.903 0.883 0.838 0.757 0.677 0.599（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据土工试验方法标准(GB/T 501231999)第 4.1.12 条和第 4.1.条计算从图中可看出，前期固结压力约为 250kPa，取尾部直线段中任意两点计算压缩指数Cc：3.某饱和土样(S r1)的比重 Gs2.

20、70，高度为 20mm，压缩后的含水量 w28%，高度为 19.5mm。则压缩前的孔隙比 e0。为( )。A0.256 B0.500 C0.801 D0.250（分数：2.00）A.B.C. D.解析：因土样饱和，所以 SrwG s/e=1.0，压缩后的孔隙比e1=wGs=28%2.700.756依据孔隙比的定义有：e1V w1/Vs=(总体积-土颗粒体积)/土颗粒体积(19.5A-V s)/VsVs19.5A/1.756e0=Vw0/Vs(20.0A-V s)/Vs将 Vs19.5A/1.756 代入上式中得e0=0.801式中：A 为土样的横截面面积(mm 2)；V w1为压缩后的孔隙体积

21、mm 3)；V w0为压缩前的孔隙体积(mm 3)；V s为土颗粒体积(mm 3)。4.某建筑物长 30m、宽 30m，地上 25 层，地下 2 层，基础埋深 6.0m，地下水位于地下 5.0m 处。地层情况大致如下：地面以下深度 02m 为人工填土(15kN/m 3)，210m 为粉土(17kN/m 3)，1018m 为细砂(19kN/m 3)，1826m 为粉质黏土 (=18kN/m 3)，2635m 为卵石(21kN/m 3)，地基为复杂地基。若基底压力为 420kPa，则基底附加应力为( )。A420kPa B300kPa C332kPa D200kP9（分数：2.00）A.B.C.

22、 D.解析：基础埋深 6m 处的土压力为152+173+(17-10)188kPa基底附加应力为420-88332kPa5.进行潜水抽水试验，水体厚度 H13.0m，两个观测孔距抽水孔的距离 r1= 12.0m，r 223.0m，水位降深 s12.0m，s 21.0m，则抽水试验的影响半径 R 为( )。A29.12m B34.23m C46.67m D26.54m（分数：2.00）A.B.C. D.解析：6.某公路桥台基础，基底尺寸为 4.3m9.3m，荷载作用情况如图所示。已知地基土修正后的容许承载力为 270kPa。按照公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)验算基础底面土的承载

23、力时，得到的正确结果应为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)第 3.2.2 条计算7.某墙下条形基础，底面宽 b=1.2m，埋深 d=1.2m，地基土层分布：基底以上为杂填土， 116kN/m 3，基底以下为黏性土， 217kN/m 3，相应于荷载标准组合时的竖向中心荷载值 F160kN/m，则基底压力 p为( )kPa。A200.2 B153.1 C154.1 D157.3（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：取每延米基础长度 l1m 计算8.柱下独立基础，底面尺寸为 2.5m2.0m，基础重 G242.5kN，相应于荷载效

24、应准永久组合时的荷载值为 F980kN，弯矩 M160kNm，基础及地基剖面如图所示，则基底附加压力 p0max，p 0min分别为( )kPa。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：9.墙下条形基础宽 2.0m，传至基础底面上的偏心荷载 F+G240kN/m，偏心距 e =0.1m，地基及基础剖面如图所示。若取沉降计算深度 zn6m，计算基础最终沉降量时，在该深度处的附加应力 z为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：pmax156kPapmin84kPa基础底面附加应力为 max129kPa min57kPa基础底面附加应力如图所示：10.有某柱基础，作用在设计地面处的柱荷

25、载设计值、基础尺寸、埋深及地基条件如图所示，验算持力层承载力。则地基承载力特征值为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：因 b=3m，d=2.3m，e=0.800.85，I L=0.740.85，查建筑地基基础设计规范(GB 500072002)表 5.2.4 可得 b0.3， d=1.6基底以上土的平均重度11.某基础埋深 d=2.0m，作用在基础顶面的竖向荷载为 Fk=470kN，持力层为黏土，地下水位距地表 1.0m，地基承载力特征值 fa170kPa，则基础底面尺寸应不小于 ( )。A1.4m2.0m B1.8m2.0mC1.7m2.0m D2.0m2.0m（分数：2.00

26、A.B.C. D.解析：12.某框架结构柱下采用钢筋混凝土预制桩。已知桩的截面尺寸 350mm 350mm，桩长 9m，柱尺寸400mm400mm，相应于荷载效应标准组合的荷载：轴向压力 F=2100kN，作用在承台顶面处的水平剪力V=30kN(承台高 1.5m)，弯矩 M180kNm(与 y 的作用方向相同)，承台下地基土性质如图所示。桩穿越厚度 1= 5m 的粉质黏土层和厚度 24m 的黏土层，若取群桩的效应系数 =1.0，单桩竖向承载力特征值 Ra602kN，承台平面尺寸及布桩情况如图所示，承台埋深 2.0m。则桩所受最大荷载为( )kN。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：13

27、某建筑预制桩基础，桩径 0.5m，桩长 15m，桩距 1.5m，短边布桩数为 2 根，承台尺寸为 4.0m2.5m。若桩端以下土层的压缩模量为 Es=9MPa，桩端平面以下 zn范围内土层变形值为 46mm，则根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)式 5.361，桩基沉降 s 为( )mm。A46 B8.42 C50 D20（分数：2.00）A.B. C.D.解析：由建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.3.10.1 条计算桩端土的 Es9MPa，为良好持力层，所以 1.0由建筑桩基技术规范(JGJ 9494)附表 H 查得C0=0.080，C 1=1.569，C 2=8.124由建

28、筑桩基技术规范(JGJ 9494)表 5.3.8 可得14.某嵌岩灌注桩，桩径 1.0m，桩长 18m，桩端嵌入微风化花岗岩中 2m，桩周地基土分布如图所示。则桩周土极限侧阻力标准值 Qsk为( )kN。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：15.某一级建筑预制桩基础，截面尺寸 0.4m0.4m，C30 混凝土，桩长 16m，承台尺寸 3.2m3.2m，底面埋深 2.0m，土层分布和桩位布置如图所示。承台上作用竖向轴力设计值 F6500kN，弯矩设计值M=700kNm，水平力设计值 H80kN，假设承台底 1/2 承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值qck=250kPa。黏土，q

29、 sik= 36kPa；粉土，q sik64kPa，q pk=2100kPa，承台底土阻力群桩效应系数 c为0.3，则复合基桩竖向承载力设计值 R 为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：承台宽和桩入土深度比 Bc/3.2/16=0.20，查建筑桩基技术规范(JCJ 9494)表 5-2.3-1 得 s=0.8(黏土)， s=1.2(粉土)， p1.26(粉土) s= p=1.65， c1.7Ac=3.23.2-90.40.4=8.80m2复合基桩竖向承载力设计值为16.已知某预制桩截面尺寸 300mm300mm，桩顶位于地面下 1.0m，桩长 12.5m，土层分布情况如下：01.

30、0m 填土，17kN/m 3，1.04.0m 粉质黏土，19kN/m 3，4.010.0m 淤泥质黏土，=18.2kN/m 3，10.0-12.0m 黏土，18.5kN/m 3，12.0m 以下为砾石。当地下水位由-0.5m 下降至-6.0m后，桩身所受的总负摩阻力为( )。 (桩周土负摩阻力系数 n：粉质黏土取 0.3，淤泥质黏土取 0.2，黏土取 0.3)A219.0kN B296.4kN C262.8kN D247.0kN（分数：2.00）A.B.C. D.解析：地下水位下降，桩侧土层会引起负摩阻力，压缩层厚度为 11.0m，由建筑桩基技术规范(JGJ 9494)可知持力层为砾石时中性点

31、深度比 n/ 00.9， n=0.9 00.9 11.09.9m深度 1.04.0m： 1=171.0+193.0/245.5kPaq10.345.513.65kPa深度 4.06.0m： 2171.0+193.0+18.22/292.2kPaq20.292.2=18.44kPa深度 6.010.0m： 3171.0+193.0+18.22.0+8.24.0/2=126.8kPaq30.2126.825.36kPa深度 10.012.0m： 4171.0+193.0+18.22.0+8.24.0+8.50.9/2147.025kPaq40.3147.02544.11kPa所以桩身所受的总负摩阻

32、力Q=u iqi40.3(3.013.65+2.018.44+4.025.36+0.944.11)262.8kN17.某建筑物建在松散砂土地基上，采用砂桩加固。砂桩直径 dc0.6m，按正三角形布置，软黏土地基的孔隙比 e10.85，=16kN/m 3，d s=2.65，e max0.9，e min0.55，依抗震要求，加固后地基的相对密度Dr0.60。取 ey=0.69，则加固后土的容重 y为 ( )kN/m 3。A19.8 B17.2 C15.3 D20.1（分数：2.00）A. B.C.D.解析：18.某挤密砂桩处理地基，已知砂桩直径为 45cm，砂桩材料的内摩擦角为 35，间距 1.5

33、m，按等边三角形布置，桩间土 cu40kPa，18kN/m 3， u=0，另设基础宽度为 2m，长为 3m，桩间土的压缩模量为4MPa，砂桩的压缩模量为 10MPa。则复合地基压缩模量 Ec为( )MPa。A4.49 B4.0 C10 D7.0（分数：2.00）A. B.C.D.解析：19.有一个在松散地层中形成的较规则的洞穴，其高度 H0为 4m，宽度 B 为 6m，地层内摩擦角为 40，应用普氏松散介质破裂拱(崩裂拱)概念计算该洞穴顶板的坍塌高度，其结果为( )。A8.97m B5.8m C7.77m D9.26m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据普氏公式所述，当洞室两壁稳定时

34、破裂拱高度由下式计算：当洞室两壁侧墙在主动土压力作用下发生破坏，其滑动楔体顶部宽度为在此宽度影响范围内，也有可能产生塌落拱，这时破裂拱高度由下式计算：20.某建筑基坑开挖深度为 4.5m，安全等级为一级，现拟用悬臂式深层搅拌水泥桩作为支护结构，其平面形式为壁状。该工程地质条件见下表，设计时边坡上的活荷载为零，桩长为 7.5m。试按建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)规定的方法确定主动土压力合力和被动土压力合力及水泥土墙的最小厚度(水泥土墙的容重为 18kN/m3)。则主动土压力合力为( )kN/m。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：主动土压力系数Kai=tan2 (45- i/

35、2)21.有一基坑长 40m，宽 20m，设四口井(四口井设在基坑四角)，地下土层承压含水层厚度为 10m，地下水渗透系数 K1.4m/d，基坑总涌水量 Q=400m3/d，基坑的等效半径与降水影响半径之和 R025m，则基坑中心点水位降深为( )m。A0.36 B0.51 C0.72 D1（分数：2.00）A.B. C.D.解析：基坑的等效半径与降水影响半径之和为 R0=25m22.如图所示，某基坑采用单层锚杆支护结构，锚杆位于坑顶下 1.0m，倾角 15，已知 Ea1=47.25kN/m，E a2=35.8kN/m，E a3=74.5kN/m，E a4=25.55kN/m。土的天然重度 1

36、7kN/m 3。则锚杆拉力、支护结构嵌固深度分别为( )。(K P=3.26，K a0.31)（分数：2.00）A.B.C. D.解析：计算锚杆拉力6.11T47.256.32+35.84.48+74.52.16+25.550.67T104.3kN/mRT/cos15104.3/0.966108kN/m计算嵌固深度23.某季节性冻土地区的铁路为级铁路，场地为细粒土场地，土的塑性指数为 12，有效粒径为0.003mm，平均粒径为 0.01mm，该场地有害冻胀深度为 1.0m，地下水位为 2.0m，为防止路基发生冻害，路堤高度最小不应低于( )。A3.2mB3.5mC3.7mD4.2m（分数：2.

37、00）A. B.C.D.解析：细粒土24.某砂岩地区自然斜坡调查结果表明，当自然边坡的高度在 10m 左右时，其坡面投影长度平均约为20m，现在同一地段拟进行挖方施工，如挖方边坡高度为 20m，按自然边坡类比法，其坡度角宜为( )。A27 B23 C35 D40（分数：2.00）A.B. C.D.解析：HaL blgHlga+blgL当 H=3050 时 L22 800；当 H10 时，L=20得方程如下：解方程得a=0.8762，b0.8127求边坡的投影长度 L25.某类岩石边坡，坡高 22m，坡顶水平，坡面走向 N10E，倾向 SE，坡角 65，发育一组优势硬性结构面，走向 N10E，倾

38、向 SE，倾角 58。岩体的内摩擦角 =34，试按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)估算边坡坡顶塌滑区边缘至坡顶边缘的距离 L，其结果最接近( )。A3.5m B8.3m C11.7m D13.7m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：按照建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 3.2.3 条和第 6.3.4 条计算L=H(cos-cot)，H=22m， =65求破裂角 取 45+/245+34/262及 58(顺层结构面之倾角)两者之小者，即 =58。计算 LL22(cot58-cot65)=3.5m26.某岩石滑坡代表性剖面如下图所示。由于暴雨，使其后缘垂直张

39、裂缝瞬间充满水，滑坡处于极限平衡状态(即滑坡稳定系数 Ks1.0)。经测算，滑面长度 L52m，张裂缝深度 d 12m，每延米滑体自重 C=15 000kN/m，滑面倾角 =28，滑面岩体的内摩擦角 25。则滑面岩体的黏聚力最接近( )。(假定滑动面未充水，水的重度可按 10kN/m3计)（分数：2.00）A.B.C. D.解析：张裂缝的水压力27.关中地区某自重湿陷性黄土场地的探井资料如下图所示，从地面下 1.0m 开始取样，取样间距均为1.0m。假设地面标高与建筑物0.00 标高相同，基础埋深为 2.5m，（分数：2.00）A.B. C.D.解析：基础埋深加上地基处理厚度已到地面下 6.5

40、m，因此湿陷量计算的深度范围为 6.513.5m。基底下 05m 深度内(即深度 6.57.5m)1.5510m 深度内(即深度 7.512.5m)1.010m 以下(即深度 12.513.5m)0.9 s sihi1.50.02310 3+10.019103+10.018103+ 10.016103+10.015103+0.90.017103=117.8mm118mm28.某地段软黏土厚度超过 15m，软黏土重度 16kN/m 3，内摩擦角 0，内聚力 c u12kPa，假设土堤及地基土为同一均质软土，若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式(见铁路工程特殊岩土勘察规程(TB 100

41、382001)，建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度 Hc最接近( )。A3.5m B4.1m C4.5m D5.6m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据铁路工程特殊岩土勘察规程(TB 100382001)及泰勒稳定数图解理论计算29.桥梁勘察的部分成果参见下表，根据勘察结果，按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)进行结构的抗震计算时，地表以下 20m 深度内各土层的平均剪切模量 Gm的计算结果最接近( )。(重力加速度g=9.81m/s2)序号 土层岩性 厚度 /m重度/(kN/m3)剪切波速/(m/s)1新近沉积黏性土3 18.51202 粉砂 5 18.513

42、83一般黏性土10 18.52124 老黏 14 20.0315性土5 中砂 7 18.03606 卵石 3 22.53867风化花岗岩535A65 000 kN/m 2 B70 000 kN/m 2C75 000 kN/m 2 D80 000 kN/m 2（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)附录六计算30.某建筑场地抗震设防烈度为 7 度，地下水位埋深为 dw5.0m，土层分布如下表所示，拟采用天然地基，按照液化初判条件，建筑物基础埋置深度 db最深不能超过 ( )时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 4.3.3 条计算du10-(9-6)=7m，d 0=7m如满足 dud 0+db-2，则有dbd u-d0+27-7+22.0m如满足 dwd 0+db-3，则有dbd w-d0+3=5-7+3=1.0m如满足 du+dw1.5d 0+2db-4.5，则有