【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例下午试卷2及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例下午试卷 2 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、B 以下各题每题的四个备选答案中(总题数：30，分数：60.00)1.利用下表中所给的数据，按膨胀土地区建筑规范(GBJ 11287)规定，计算膨胀土地基的分级变形量(s c)，其结果最接近( )。（分数：2.00）A.层序B.层厚 hi/mC.层底深度D.第 i 层的含水量变化 w iE.第 i 层的收缩系数 siF.第 i 层在 50kPa 下的膨胀率 epiG.1H.0.64I.1.60J.0.0273K.0.28L.0.084M.2N.0.86O.2.50P.0.0211Q.0.48R.0.02

2、23S.3T.1.00U.3.50V.0.0140W.0.35X.0.02492.某回次进尺 1m 采取五块岩石，其长度分别为 12cm、8cm、25cm、40cm、9cm，则该岩石的 RQD 指标为( )。（分数：2.00）A.60%B.77%C.92%D.100%3.永久性岩层锚杆采用三根热处理钢筋，每根钢筋直径 d=10mm，抗拉强度设计值为 fy=1000N/mm2，锚固体直径 D=100mm，锚固段长度为 4.0m，锚固体与软岩的黏结强度特征值为 frb0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间黏结强度设计值为 fb2.4MPa，已知夹具的设计拉拔力 y1000kN，根据建筑边坡工程技术规范(G

3、B 503302002)，当拉拔锚杆时，下列环节最为薄弱的是( )。（分数：2.00）A.夹具抗拉强度B.钢筋抗拉强度C.钢筋与砂浆间黏结强度D.锚固体与软岩间界面黏结强度4.某承台下设三根桩，桩径为 600mm，钻孔灌注桩(干作业)，桩长 11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图所示。则基桩承载力设计值为( )。 （分数：2.00）A.750kNB.760kNC.770kND.780kN5.一铁路路堤挡土墙高 6.0m，墙背仰斜角 a 为 9，墙后填土重度 为 18kN/m3，内摩擦角 为 40，墙背与填料间摩擦角 为 20，填土破裂角 为 3108，当墙后填土表面水平且承受连续均布荷载时(换算

4、土柱高 h03.0m)，按库仑理论计算其墙背水平方向主动土压力 Ex，其值为( )。 （分数：2.00）A.18kN/mB.92.6kN/mC.94.3kN/mD.141.9kN/m6.某滑坡拟采用抗滑桩治理，桩布设在紧靠第 6 条块的下侧，滑面为残积土，底为基岩，按图示及下列参数计算滑坡对桩的水平推力 F6H，其值为( )。(F 5380kN/ m，G 6=420kN/m，残积土 =18，安全系数 l=1.5， 6=12m) （分数：2.00）A.272.0kN/mB.255.6kN/mC.236.5kN/mD.222.2kN/m7.某钢筋混凝土预制桩边长 450mm450mm，桩长 12m

5、，穿越土层如下：第一层黏土，厚 1.8m，极限摩阻力值 qsu45kPa；第二层粉质黏土，厚 9m，极限摩阻力值 qsu 52kPa，第三层为砾石层，极限摩阻力值qsu70kPa，极限端阻力值 qpu=6000kPa。按土的支承能力，此桩竖向极限承载力 Qu为( )kN。（分数：2.00）A.2177.2B.1215C.2354.4D.1177.28.某风化破碎严重的岩质边坡高 H12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均每间隔 1m 打一排土钉，共 12排，如图所示。按铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025 2001)提出的潜在破裂面估算方法，下列对土钉非锚固段长度 L 计算错误的是( )。

6、 （分数：2.00）A.第 2 排 L2=1.4mB.第 4 排 L43.5mC.第 6 排 L64.2mD.第 8 排 L84.2m9.某软土用十字板剪力仪做剪切试验，测得量表最大读数 Ry=215(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数Rg=20(0.01mm)；重塑土最大读数，板头系数 K129.4m -2，钢环系数 C=1.288N/0.01mm，则该土灵敏度等级为( )。 （分数：2.00）A.低B.中C.高D.无法判别10.某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为 K110 -5cm/s，其下的土层渗透系数为 K 210 -3cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全

7、系数采用 1.75，下列土层分段中实测水力比降大于允许渗透比降的是( )。 B 允许渗透比降计算表/B（分数：2.00）A.地基地层分段B.表层土的土粒比重 GsC.表层土的孔隙率 nD.实测水力比降 JE.一层土的允许渗透比降F.G.2.70H.0.524I.0.42J.K.L.2.70M.0.535N.0.43O.P.Q.2.72R.0.524S.0.41T.U.V.2.70W.0.545X.0.48Y.11.如图，某路堤高 8m，路堤填土 18.8kN/m 3，地基土 16.0kN/m 3，=10， c8.7kPa。采用路堤两侧填土压重方法以提高地基承载力，则填土高度需( )m 才能满足

8、(填土重度与路堤填土相同)。 （分数：2.00）A.3.57B.4.18C.3.76D.4.2512.某测区发育了 3 组裂隙，其间距分别为 L125cm，L 220cm，L 330cm。则单位体积通过的总裂隙数J 为( )（分数：2.00）A.8.67 条/m 3B.123.3 条/m 3C.12.33 条/m 3D.10.3 条/m 313.某灌注桩，桩径 1.0m，桩身配筋 8 25，混凝土强度等级 C30，保护层厚度为 50mm，桩周 3.2m 范围内地基土为粉质黏土，其水平抗力系数的比例系数 m20MN/m 4 (f11.43N/mm 2，E c3.010 4N/mm2，E s=2.

9、0105N/mm2)，桩长 13m，桩顶标高 2.0m，桩顶作用竖向压力，设计值 N1500kN。则桩的水平变形系数。为( )m -1。（分数：2.00）A.0.325B.0.4874C.0.5236D.1.23514.某有吊车的厂房柱基础，各项荷载设计值及深度尺寸如图所示。地基土为黏土，重度=19.0kN/m 3，f ak203kPa，孔隙比 e0.84，w=30%，w L36%，w p23%，则矩形基础的面积最接近( )。（分数：2.00）A.10.4m2B.8m2C.15m2D.18m215.某建筑物 40 层，基础埋深 4.0m，传至基础底面的竖向荷载(长期效应组合)为 600kPa，

10、传至地面以下深度 25.0m 处的附加压力为 220kPa。地层情况大致如下：地面以下深度 02m 为人工填土(=15kN/m 3)，210m 为粉土(17kN/m 3)，1018m 为细砂(19kN/m 3)，1826m 为粉质黏土(18kN/m 3)，2635m 为卵石 (=21kN/m 3)，地下水位深为 8.0m。在深度 25.0m 处取出土样，做压缩试验时最大压力至少应为( )（分数：2.00）A.200kPaB.500kPaC.600kPaD.700kPa16.某地基软黏土层厚 18m，其下为砂层，土的水平向固结系数为 Ch3.010 -3 cm2/s。现采用预压法加固，砂井作为竖

11、向排水通道，打穿至砂层。砂井直径为 dw= 0.30m，井距 2.8m，等边三角形布置。预压荷载为 120kPa，在大面积预压荷载作用下，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算，预压 150天时地基达到的固结度(为简化计算，不计竖向固结度)最接近( )。（分数：2.00）A.0.95B.0.90C.0.85D.0.8017.某矩形基础尺寸为 2.4m4.0m，设计地面下埋深 1.2m(高于自然地面 0.2m)，作用在基础顶面的荷载为 1200kN，土的重度 =18kN/m 3，基底水平面 1 点和 2 点下各 3.6m 深度处 M1和 M2的附加应力为( )kPa。 （分数：2.0

12、0）A.28.3,3.62B.32.8,3.59C.32.8,3.85D.28.3,3.6718.某场地抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第二组，场地类别为类。建筑物 A 和建筑物 B 的结构自振周期分别为 TA0.25s 和 Tb0.4s。根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)，如果建筑物 A和 B 的地震影响系数分别为 aA和 aB。则 aA/aB的值为( )。（分数：2.00）A.0.5B.1.1C.1.3D.1.819.拟在 8 度烈度场地建一桥墩，基础埋深 2.0m，场地覆盖土层厚度为 20m，地质年代均为 Q4，地表下为厚 5.0m 的新近沉积非液化黏性土层，其下为厚

13、 15m 的松散粉砂，地下水埋深 dw5.0m，如水位以上黏性土容重 18.5kN/m 3，水位以下粉砂饱和容重 sat=20kN/m3，试按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)分别计算地面下 5.0m 处和 10.0m 处地震剪应力比(地震剪应力与有效覆盖压力之比)，其值分别为( )。（分数：2.00）A.0.100，0.180B.0.125，0.160C.0.150，0.140D.0.175，0.12020.有一个在松散地层中形成的较规则的洞穴，其高度 H0为 4m，宽度 B 为 6m，地层内摩擦角为 40，应用普氏松散介质破裂拱(崩坏拱)概念，这个洞穴顶板的坍塌高度可算得为( )。

14、（分数：2.00）A.4.77mB.5.80mC.7.77mD.9.26m21.已知：图中柱底轴向荷载设计值 F=26 500kN， 01，承台混凝土等级为 C35 (fc=17.5MPa)。按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算承台 A1-A1和 A2-A2处斜截面的受剪承载力，其结果(验算式左右两端数值)与( )组数据接近。 （分数：2.00）A.16 820kNV 17820kN，14 700kNV 27820kNB.14 896kNV 1=8833kN，13 716kNV 28833kNC.15 910kNV 1=7762kN，14 816kNV 27562kND.15 900kN

15、V 17982kN，14 850kNV 2=7162kN22.某工程要求地基加固后承载力特征值达到 155kPa，初步设计中采用振冲碎石桩复合地基加固，桩径取d0.60m，桩长取 10.0m，正方形布桩，桩中心距为 1.50m，经试验得桩体承载力特征值fpk450kPa，复合地基承载力特征值为 140kPa，未达到设计要求。则在桩径、桩长和布桩形式不变的情况下，桩中心距最大为( )时才能达到设计要求。（分数：2.00）A.s=1.30mB.s1.35mC.s1.40mD.s1.45m23.已知某墙下条形基础，底宽 b2.4m，埋深 d1.5m，荷载合力偏心距 e= 0.05m，地基为黏性土，内

16、聚力 ck7.5kPa，内摩擦角 k=30，地下水位距地表 0.8m，地下水位以上土的重度 =18.5kN/m 3，地下水位以下土的饱和重度 sat20kN/m 3。根据理论公式确定地基土的承载力，其结果为( )。（分数：2.00）A.230kPaB.227.1kPaC.240kPaD.210kPa24.某一墙面直立、墙顶面与土堤顶面齐平的重力式挡土墙高 3.0m，顶宽 1.0m，底宽 1.6m，如图所示。已知墙背主动土压力水平分力 Ex=175kN/m，竖向分力 Ey 55kN/m，墙身自重 W=180kN/m，则挡土墙抗倾覆稳定性系数为( )。 （分数：2.00）A.1.05B.1.12C

17、.1.20D.1.3025.压水试验的压力表读数为 0.05MPa，高于地表 0.5m，压入流量 Q88L/min，试验段深度 6.0m 至11.02m，地下水位埋深 8.5m，钻杆及接头的压力损失均为 0.039MPa，该试验段的透水率 q 为( )（分数：2.00）A.78 LuB.1.8 LuC.197 LuD.124 Lu26.某软黏土地基，天然含水量 w=50%，液限 wL45%。采用强夯置换法进行地基处理，夯点采用正三角形布置，间距 2.5m，成墩直径为 1.2m。根据检测结果单墩承载力特征值为 Rk800kN。按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算处理后该地基的承载力

18、特征值，其值最接近( )。（分数：2.00）A.128kPaB.138kPaC.148kPaD.158kPa27.某场地为膨胀土场地，采用浅基础，基础埋深 1.2m，基础尺寸为 2m2m，湿度系数 w=0.6，勘察资料如下：02.6m 膨胀土， ep=1.5%， s0.12，=18kN/m 3；地表下 1m 处w26.4%，w p20.5%；2.63.5m 膨胀土， ep=1.3%， s0.10，=17.8kN/m 3，3.5m 以下为花岗岩，该地基的变形量为( )。（分数：2.00）A.29.1mmB.35.6mmC.80.9mmD.120mm28.某柱下联合基础，作用在柱上的荷载效应标准值

19、 Fk1=1000kN，F k21500kN，地基承载力特征值fa190kPa，柱尺寸 0.3m0.3m，如图所示。则基础的尺寸和基础截面最大负弯矩分别为( )。 （分数：2.00）A.6.3m2.5m，-1498.5kNB.6.3m2.5m，-1562.5kNC.5.0m2.5m，-1498.5kND.5.0m2.5m，-1562.5kN29.条形基础如图所示，基础宽度为 2m 埋置深度 2m，持力层厚度 3m，地下水位在基础底面处，基础自重和基础台阶上土重的平均重度为 20kN/m3，已知传至基础顶面的竖向轴心荷载 F=400kN，弯矩 M=30kNm，地基土的指标见下表。 B持力层和下卧

20、层土指标/B （分数：2.00）A.土层B.(kN/m 3)C.w(%)D.eE.wL(%)F.wp(%)G.ILH.Es(MPI.持力层J.19K.27L.0.80M.35N.19O.P.10.0Q.下卧层R.17S.40T.1.29U.38V.21W.1.12X.2.530.按水工建筑物围岩工程地质分类法，已知岩石强度评分为 25、岩体完整程度评分为 30、结构面状态评分为 15、地下水评分为-2、主要结构面产状评分为-5，围岩强度应力比 S2，关于其总评分及所属围岩类别，下列说法正确的是( )。（分数：2.00）A.63，类围岩B.63，类围岩C.68，类围岩D.70，类围岩注册岩土工程

21、师专业案例下午试卷 2 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、B 以下各题每题的四个备选答案中(总题数：30，分数：60.00)1.利用下表中所给的数据，按膨胀土地区建筑规范(GBJ 11287)规定，计算膨胀土地基的分级变形量(s c)，其结果最接近( )。（分数：2.00）A.层序B.层厚 hi/mC.层底深度 D.第 i 层的含水量变化 w iE.第 i 层的收缩系数 siF.第 i 层在 50kPa 下的膨胀率 epiG.1H.0.64I.1.60J.0.0273K.0.28L.0.084M.2N.0.86O.2.50P.0.0211Q.0.48R.0.0223S.3T

22、.1.00U.3.50V.0.0140W.0.35X.0.0249解析：据膨胀土地区建筑规范(GBJ 11287)第 3.2.6 条计算s=( epi+ siw i)hi=0.7(0.0084+0.280.0273)0.64+(0.0223+0.480.0211)0.86+ (0.0249+0.350.014)1.0=0.0476m=47.6mm2.某回次进尺 1m 采取五块岩石，其长度分别为 12cm、8cm、25cm、40cm、9cm，则该岩石的 RQD 指标为( )。（分数：2.00）A.60%B.77% C.92%D.100%解析：岩土工程勘察规范(GB 500212001)条文说明

23、9.2.4 定义岩石质量指标 RQD 是指岩芯中长度在10cm 以上的分段长度总和与该回次钻进深度的比值，以百分数表示。3.永久性岩层锚杆采用三根热处理钢筋，每根钢筋直径 d=10mm，抗拉强度设计值为 fy=1000N/mm2，锚固体直径 D=100mm，锚固段长度为 4.0m，锚固体与软岩的黏结强度特征值为 frb0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间黏结强度设计值为 fb2.4MPa，已知夹具的设计拉拔力 y1000kN，根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)，当拉拔锚杆时，下列环节最为薄弱的是( )。（分数：2.00）A.夹具抗拉强度B.钢筋抗拉强度 C.钢筋与砂浆间黏结强度D.

24、锚固体与软岩间界面黏结强度解析：据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 7.2.2 条至 7.2.4 条计算 4.某承台下设三根桩，桩径为 600mm，钻孔灌注桩(干作业)，桩长 11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图所示。则基桩承载力设计值为( )。 （分数：2.00）A.750kNB.760kNC.770kN D.780kN解析：因桩数不超过 3 根，故可不考虑群桩效应，即 s p=1， c=0Qsk=uq sikli3.140.6(540+555+170)1026.8kN5.一铁路路堤挡土墙高 6.0m，墙背仰斜角 a 为 9，墙后填土重度 为 18kN/m3，内摩擦角 为

25、40，墙背与填料间摩擦角 为 20，填土破裂角 为 3108，当墙后填土表面水平且承受连续均布荷载时(换算土柱高 h03.0m)，按库仑理论计算其墙背水平方向主动土压力 Ex，其值为( )。 （分数：2.00）A.18kN/mB.92.6kN/m C.94.3kN/mD.141.9kN/m解析：6.某滑坡拟采用抗滑桩治理，桩布设在紧靠第 6 条块的下侧，滑面为残积土，底为基岩，按图示及下列参数计算滑坡对桩的水平推力 F6H，其值为( )。(F 5380kN/ m，G 6=420kN/m，残积土 =18，安全系数 l=1.5， 6=12m) （分数：2.00）A.272.0kN/mB.255.6

26、kN/mC.236.5kN/mD.222.2kN/m 解析：据折线形滑坡推力传递法计算公式计算 i=cos(ai-ai+1)-sin(ai-ai+1)tan i+1=cos(35-20)-sin(35-20)tan180.882Fi i-1Fi-1+ iGisinai-Gicosaitan i-ciliF6=0.882380+1.15420sin20-420cos20tan18-11.312=236.5kN/m F6H=F6cosa6236.5cos20=222.2kN/m7.某钢筋混凝土预制桩边长 450mm450mm，桩长 12m，穿越土层如下：第一层黏土，厚 1.8m，极限摩阻力值 qs

27、u45kPa；第二层粉质黏土，厚 9m，极限摩阻力值 qsu 52kPa，第三层为砾石层，极限摩阻力值qsu70kPa，极限端阻力值 qpu=6000kPa。按土的支承能力，此桩竖向极限承载力 Qu为( )kN。（分数：2.00）A.2177.2B.1215C.2354.4 D.1177.2解析：Qu=upq suili+Apqpu=0.454451.8+529+70(12-1.8-9)+0.4526000=1.8(81+468+84)+1215=2354.4kN8.某风化破碎严重的岩质边坡高 H12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均每间隔 1m 打一排土钉，共 12排，如图所示。按铁路路基支

28、挡结构设计规范(TB 10025 2001)提出的潜在破裂面估算方法，下列对土钉非锚固段长度 L 计算错误的是( )。 （分数：2.00）A.第 2 排 L2=1.4mB.第 4 排 L43.5m C.第 6 排 L64.2mD.第 8 排 L84.2m解析：据铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)第 9.2.4 条计算边坡岩体风化破碎严重，L 取大值第 2 排：L2=0.7(H-h2)=0.7(12-10)1.4m第 4 排：h48m6mL40.7(H-h 4)=0.7(12-8)2.8m第 6 排：h6=6m6mL60.35H0.35124.2m第 8 排：h8=4m6mL6

29、=0.35H=0.35124.2m9.某软土用十字板剪力仪做剪切试验，测得量表最大读数 Ry=215(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数Rg=20(0.01mm)；重塑土最大读数，板头系数 K129.4m -2，钢环系数 C=1.288N/0.01mm，则该土灵敏度等级为( )。 （分数：2.00）A.低B.中 C.高D.无法判别解析：cu=KC(Ry-Rg)原状土：cu=129.4(m-2)1.28810-3(kN/0.01mm)(215-20)0.01(mm)=32.5kN/m2重塑土：10.某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为 K110 -5cm/s，其下的土层渗透系数为 K 21

30、0 -3cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全系数采用 1.75，下列土层分段中实测水力比降大于允许渗透比降的是( )。 B 允许渗透比降计算表/B（分数：2.00）A.地基地层分段B.表层土的土粒比重 GsC.表层土的孔隙率 nD.实测水力比降 J E.一层土的允许渗透比降F.G.2.70H.0.524I.0.42J.K.L.2.70M.0.535N.0.43O.P.Q.2.72R.0.524S.0.41T.U.V.2.70W.0.545X.0.48Y.解析：据水利水电工程地质勘察规范(GB 5028799)附录 M 第 M.0.3 条、第 M.0.4 条计算段：Jcr=

31、(Gs-1)(1-n)=(2.70-1)(1-0.524)0.8092J 允许 =Jcr/K=0.8092/1.750.460.42段：Jcr(G s-1)(1-n)=(2.70-1)(1-0.535)=0.7905J 允许 J cr/K=0.7905/1.750.450.43段：Jcr(G s-1)(1-n)(2.72-1)(1-0.524)0.8187J 允许 J cr/K=0.8187/1.750.470.41段：Jcr=(Gs-1)(1-n)(2.70-1)(1-0.545)0.7735J 允许 J cr/K0.7735/1.750.440.4811.如图，某路堤高 8m，路堤填土 1

32、8.8kN/m 3，地基土 16.0kN/m 3，=10， c8.7kPa。采用路堤两侧填土压重方法以提高地基承载力，则填土高度需( )m 才能满足(填土重度与路堤填土相同)。 （分数：2.00）A.3.57B.4.18C.3.76 D.4.25解析：路堤基底压力p=h18.88150.4kPa当 K3 时，要求地基承载力pul3150.4451.2kPa地基土 10，查太沙基地基承载力系数表得N =1.75，N q=2.47，N c8.3512.某测区发育了 3 组裂隙，其间距分别为 L125cm，L 220cm，L 330cm。则单位体积通过的总裂隙数J 为( )（分数：2.00）A.8.

33、67 条/m 3B.123.3 条/m 3C.12.33 条/m 3 D.10.3 条/m 3解析：J1/L 1+1/L2+1/L31/0.25+1/0.20+1/0.304+5+3.3312.33 条/m 313.某灌注桩，桩径 1.0m，桩身配筋 8 25，混凝土强度等级 C30，保护层厚度为 50mm，桩周 3.2m 范围内地基土为粉质黏土，其水平抗力系数的比例系数 m20MN/m 4 (f11.43N/mm 2，E c3.010 4N/mm2，E s=2.0105N/mm2)，桩长 13m，桩顶标高 2.0m，桩顶作用竖向压力，设计值 N1500kN。则桩的水平变形系数。为( )m -

34、1。（分数：2.00）A.0.325B.0.4874 C.0.5236D.1.235解析：14.某有吊车的厂房柱基础，各项荷载设计值及深度尺寸如图所示。地基土为黏土，重度=19.0kN/m 3，f ak203kPa，孔隙比 e0.84，w=30%，w L36%，w p23%，则矩形基础的面积最接近( )。（分数：2.00）A.10.4m2B.8m2C.15m2 D.18m2解析：按中心荷载初步估计所需的底面积尺寸 A0计算地基承载力特征值(先不考虑宽度修正)Ip=0.36-0.230.13IL=(0.3-0.23)0.54查建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，对 e 和 IL均小

35、于 0.85 的黏性土，取 (b =0.3， d1.6，得fa=203+1.619(1.5-0.5)233.4kPa则考虑荷载偏心，将面积 A0增加 30%，即b=10.4(1+30%)13.52 m 2取基底边长 b/2(b 为荷载偏心方向边长)，故b2 213.52m 2解得 =2.6m，b5.2m验算荷载偏心距基底处的总竖向力Fk+Gk=1900+220+202.65.21.52525.6kN基底处的总力矩Mk950+1801.2+2200.62=1302kNm偏心距验算基底边缘最大压力 pkmax，因短边小于 3m，故 fa233.4kPa。调整基底底面尺寸再验算：取 =2.7m，b5

36、.4m(地基承载力特征值不变)Fk+Gk1900+220+202.75.41.52557kN故确定基础的底面面积A=2.75.4=14.58m215.某建筑物 40 层，基础埋深 4.0m，传至基础底面的竖向荷载(长期效应组合)为 600kPa，传至地面以下深度 25.0m 处的附加压力为 220kPa。地层情况大致如下：地面以下深度 02m 为人工填土(=15kN/m 3)，210m 为粉土(17kN/m 3)，1018m 为细砂(19kN/m 3)，1826m 为粉质黏土(18kN/m 3)，2635m 为卵石 (=21kN/m 3)，地下水位深为 8.0m。在深度 25.0m 处取出土样

37、，做压缩试验时最大压力至少应为( )（分数：2.00）A.200kPaB.500kPa C.600kPaD.700kPa解析：土工试验方法标准(GB/T 501231999)第 14.1.5 条第三条规定：压缩试验的最大压力应不小于有效上覆自重压力与附加压力之和。 有效上覆自重压力为 152+178+198+187-10(25-8)274kPa 有效上覆自重压力与附加压力之和为 274+220=494500kPa16.某地基软黏土层厚 18m，其下为砂层，土的水平向固结系数为 Ch3.010 -3 cm2/s。现采用预压法加固，砂井作为竖向排水通道，打穿至砂层。砂井直径为 dw= 0.30m，

38、井距 2.8m，等边三角形布置。预压荷载为 120kPa，在大面积预压荷载作用下，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算，预压 150天时地基达到的固结度(为简化计算，不计竖向固结度)最接近( )。（分数：2.00）A.0.95B.0.90 C.0.85D.0.80解析：砂井有效排水直径de1.05s=1.052.8=2.94m井径比17.某矩形基础尺寸为 2.4m4.0m，设计地面下埋深 1.2m(高于自然地面 0.2m)，作用在基础顶面的荷载为 1200kN，土的重度 =18kN/m 3，基底水平面 1 点和 2 点下各 3.6m 深度处 M1和 M2的附加应力为( )kPa。

39、 （分数：2.00）A.28.3,3.62B.32.8,3.59C.32.8,3.85D.28.3,3.67 解析：18.某场地抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第二组，场地类别为类。建筑物 A 和建筑物 B 的结构自振周期分别为 TA0.25s 和 Tb0.4s。根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)，如果建筑物 A和 B 的地震影响系数分别为 aA和 aB。则 aA/aB的值为( )。（分数：2.00）A.0.5B.1.1C.1.3 D.1.8解析：根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 5.1.4 条及 5.1.5 条计算Tg0.3s，假定阻尼比为 0.05aA

40、/aBa max/(Tg/TB) 2amax根据规范图 5.1.5 得aA= 2amax=amax19.拟在 8 度烈度场地建一桥墩，基础埋深 2.0m，场地覆盖土层厚度为 20m，地质年代均为 Q4，地表下为厚 5.0m 的新近沉积非液化黏性土层，其下为厚 15m 的松散粉砂，地下水埋深 dw5.0m，如水位以上黏性土容重 18.5kN/m 3，水位以下粉砂饱和容重 sat=20kN/m3，试按公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)分别计算地面下 5.0m 处和 10.0m 处地震剪应力比(地震剪应力与有效覆盖压力之比)，其值分别为( )。（分数：2.00）A.0.100，0.180B.

41、0.125，0.160 C.0.150，0.140D.0.175，0.120解析：据公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)第 2.2.3 条之条文说明计算地面下 5.0m 处：烈度 8 度，K n=0.2，d s=5.0m，C v=0.965 0 udw+ d(ds-dw)=18.55+20(5-5)92.5kPa 0 udw+ d(ds-dw)=18.55+(20-10)(55)=92.5kPa地面下 10.0m 处；ds=10m，C v=0.902 0=18.55+20(10-5)=192.5kPa e=18.55+(20-10)(10-5)142.5kPa20.有一个在松散地层中形成

42、的较规则的洞穴，其高度 H0为 4m，宽度 B 为 6m，地层内摩擦角为 40，应用普氏松散介质破裂拱(崩坏拱)概念，这个洞穴顶板的坍塌高度可算得为( )。（分数：2.00）A.4.77mB.5.80mC.7.77mD.9.26m 解析：坍塌高度 21.已知：图中柱底轴向荷载设计值 F=26 500kN， 01，承台混凝土等级为 C35 (fc=17.5MPa)。按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算承台 A1-A1和 A2-A2处斜截面的受剪承载力，其结果(验算式左右两端数值)与( )组数据接近。 （分数：2.00）A.16 820kNV 17820kN，14 700kNV 27820k

43、NB.14 896kNV 1=8833kN，13 716kNV 28833kN C.15 910kNV 1=7762kN，14 816kNV 27562kND.15 900kNV 17982kN，14 850kNV 2=7162kN解析：按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.6.8 条、第 5.6.9 条计算： 0Vf cb0h022.某工程要求地基加固后承载力特征值达到 155kPa，初步设计中采用振冲碎石桩复合地基加固，桩径取d0.60m，桩长取 10.0m，正方形布桩，桩中心距为 1.50m，经试验得桩体承载力特征值fpk450kPa，复合地基承载力特征值为 140kPa，未达到

44、设计要求。则在桩径、桩长和布桩形式不变的情况下，桩中心距最大为( )时才能达到设计要求。（分数：2.00）A.s=1.30m B.s1.35mC.s1.40mD.s1.45m解析：初步设计复合地基置换率为 23.已知某墙下条形基础，底宽 b2.4m，埋深 d1.5m，荷载合力偏心距 e= 0.05m，地基为黏性土，内聚力 ck7.5kPa，内摩擦角 k=30，地下水位距地表 0.8m，地下水位以上土的重度 =18.5kN/m 3，地下水位以下土的饱和重度 sat20kN/m 3。根据理论公式确定地基土的承载力，其结果为( )。（分数：2.00）A.230kPaB.227.1kPa C.240k

45、PaD.210kPa解析：因为 e0.05m0.033b0.0332.40.079m，所以可按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)推荐的抗剪强度指标计算地基承载力的特征值。其中 3024查建筑地基基础设计规范(GB 500072002)得Mb1.9，M d5.59，M c7.95地下水位以下土的重度= sat- w=20-10=10.0kN/m3故 m=18.50.8+10.0(1.5-0.8)/1.5=14.53kN/m3则 faM bb+M d md+Mkck=1.910.02.4+5.5914.531.5+7.957.5=227.1kPa24.某一墙面直立、墙顶面与土堤顶面齐

46、平的重力式挡土墙高 3.0m，顶宽 1.0m，底宽 1.6m，如图所示。已知墙背主动土压力水平分力 Ex=175kN/m，竖向分力 Ey 55kN/m，墙身自重 W=180kN/m，则挡土墙抗倾覆稳定性系数为( )。 （分数：2.00）A.1.05B.1.12 C.1.20D.1.30解析：按铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001)第 3.3.3 条计算设挡土墙截面重心距墙趾的距离为 zw25.压水试验的压力表读数为 0.05MPa，高于地表 0.5m，压入流量 Q88L/min，试验段深度 6.0m 至11.02m，地下水位埋深 8.5m，钻杆及接头的压力损失均为 0.039MP

47、a，该试验段的透水率 q 为( )（分数：2.00）A.78 LuB.1.8 LuC.197 Lu D.124 Lu解析：总压力P=Pp+Pz-Ps=0.05+0.078-0.039=0.089MPa式中：P p为压力表压力，P z为水柱压力，P s为压力损失。26.某软黏土地基，天然含水量 w=50%，液限 wL45%。采用强夯置换法进行地基处理，夯点采用正三角形布置，间距 2.5m，成墩直径为 1.2m。根据检测结果单墩承载力特征值为 Rk800kN。按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算处理后该地基的承载力特征值，其值最接近( )。（分数：2.00）A.128kPaB.138kPaC.148kPa D.158kPa解析：由黏性土的物理指标知，该土处于流塑状态，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79 2002)，可不考虑墩间土的承载力，处理后该地基的承载力特征值可直接由下式计算：fspkR k/Aefspk800/5.41=147.9kPa27.某场地为膨胀土场地，采用浅基础，基础埋深 1.2m，基础尺寸为 2m2m，湿度系数 w=0.6，勘察资料如下：02.6m 膨胀土， ep=1.5%， s0.12，=18kN/m 3；地表