【工程类职业资格】注册岩土工程师专业案例（土工结构与边坡防护）下午历年真题试卷汇编2及答案解析.doc

1、注册岩土工程师专业案例（土工结构与边坡防护）下午历年真题试卷汇编 2及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.以下各题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果。请在 30道题中选择 25道题作答，如作答的题目超过 25道题，则从前向后累计 25道题止。_2.某风化破碎严重的岩质边坡高 H=12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均为每间隔 1m打一排土钉，共12排，如图 623所示，按铁路路基支挡结构设计规范提出的潜在破裂面估算方法，请问下列土钉非锚固段长度 L，何项计算有误?( )2005 年真题 （分数：2.00）A.第 2排：L 2 =14mB.

2、第 4排：L 4 =35mC.第 6排：L 6 =42mD.第 8排：L 8 =42m3.松砂填土土堤边坡高 H=40m，填料重度 =20kNm 3 ，内摩擦角 =35，内黏聚力 c0，边坡坡角接近( )时边坡稳定性系数最接近于 125。（分数：2.00）A.2545B.2915C.3230D.33424.某 25m高的均质岩石边坡，采用锚喷支护，侧向岩石压力合力水平分力标准值(即单宽岩石侧压力)为2000kNm，若锚杆水平间距 s xj =40m，垂直间距 s yj =25m，单根锚杆所受水平拉力标准值最接近下列( )kN。（分数：2.00）A.200B.400C.600D.8005.已知作

3、用于岩质边坡锚杆的水平拉力 H tk =1140kN，锚杆倾角 =15，锚固体直径 D=015m，地层与锚固体的黏结强度 f rb =500kPa，如工程重要性等级，锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )m。（分数：2.00）A.40B.45C.50D.556.某 20m 厚坝基，其表层为砂粉土，下伏中砂层，坝下游坡脚表层砂土顶、底面的水头差为 18m，粉砂层孔隙率为 40，粉砂相对密度为 265，安全系数取 20，排水盖重层容重 185gcm 3 ，盖重层位于水位以下。根据碾压式土石坝设计规范(SL 2742001)，排水盖重层的厚度宜为( )m。(排水盖重层重度

4、为 185gcm 2 )（分数：2.00）A.16B.19C.22D.307.某高 30m碾压式土石坝，迎水面坝坡坡率为 1：3，护坡石料相对密度为 24tm 3 ，库水平均波长为10m，累积频率为 5时的坡高为 20m，则合适的护坡厚度为( )m。（分数：2.00）A.04B.05C.06D.088.某边坡坡率为 1：02 的岩石路堑，存在倾向与坡面同向的软弱结构面，弱面的倾角 =45，抗剪强度指标为 c=50kPa，=30。为使该路堑能够保持稳定，其最大高度应接近于( )m。(岩石容重为=23kNm 3 )（分数：2.00）A.20B.25C.35D.409.某地基中有一 8m厚度饱和软黏

5、土层，其下为粉土层，采用打设塑料排水板真空预压加固。已知软土的天然重度、天然孔隙比、压缩指数分别为 =17kNm 3 ，e 0 =16，C c =055，沉降修正系数取10。平均潮位与饱和软黏土顶面相齐。该层顶面分层铺设 80cm砂垫层，重度为 19kNm 3 ，塑料排水板打至软黏土层底面，正方形布置，间距 13m，然后采用 80kPa大面积真空预压 6个月。按正常固结土考虑，其最终固结沉降量最接近( )m。（分数：2.00）A.086B.100C.109D.14410.位于石灰岩地层形成的地下暗河附近有一段铁路路基，如图 624所示。暗河洞顶埋深 8m，顶板基岩为节理裂隙发育的不完整散体结构

6、，基岩面以上有 2m厚覆盖层，石灰岩体内摩擦角 为 60，安全系数取 125，按照铁路特殊路基设计规范(TB100352006)，用坍塌时扩散角进行估算，路基坡脚距暗河洞边缘的安全距离 L最接近( )m。 （分数：2.00）A.35B.45C.55D.8011.某边坡几何尺寸如图 625所示。滑坡体的面积为 150m 3 。边坡土层由两层土组成：第一层从坡顶到埋深 58m 处，其黏聚力 c=383kPa；以下为第二层，c=575kPa。两层土的 =0，平均重度为=1925kNm 3 。若以 O点为圆心做滑弧滑动，则该边坡的稳定系数为( )。 （分数：2.00）A.154B.227C.264D.

7、27412.某 10m高的边坡，坡率 1：1(如图 626所示)，路堤填料 =20kNm 3 ，c=10kPa，=25，当直线滑动面的倾角 =32。时，稳定系数为( )。 （分数：2.00）A.113B.124C.134D.17313.某 4m高的挡土墙，墙背直立，填土面水平，并有超载 q=20kPa。已知填土 =20kNm 3 ，c=5kPa，=30，K 0 =055，实测墙后土压力合力为 64kNm，求主动土压力并判断墙后土体是否已达极限平衡状态?( )（分数：2.00）A.563kNm；尚未达极限平衡状态B.563kNm；达极限平衡状态C.132kNm；尚未达极限平衡状态D.132kNm

8、；达极限平衡状态14.从崩塌区下通过某公路路基，拟设置拦石墙防护，拦石墙后设缓冲土层，土层、落石重度各为18kNm 3 、22kNm 3 ，土层内摩擦角 =16，崩塌物最大块体体积为 14m 3 ，块体落地前的末段速度为 6ms，求崩塌物对缓冲土层的冲击力的大小为( )kN。（分数：2.00）A.1180B.1517C.1782D.214315.某坡角为 60，坡高为 5m的岩质边坡如图 627所示，结构面倾角，内摩擦角分别为 35、18，边坡岩体重度为 24kNm 3 ，当边坡处于极限平衡状态时，结构面黏聚力为( )kPa。 （分数：2.00）A.10B.11C.16D.2416.已知某折线

9、形滑面边坡的资料(见表 6一 1)，求该边坡滑动稳定性系数为( )。 （分数：2.00）A.10B.14C.18D.2117.某加筋挡土墙，其水平布置的塑料土工格栅置于砂土中，作用于格栅上的垂直应力为 v =155kPa，土工格栅与砂土间摩擦系数为 f=035。此外单位宽度的拉拔力为 T=130kNm，当抗拔安全系数为 10时，依据铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252006)计算该土工格栅的最小锚固长度最接近( )m。（分数：2.00）A.10B.12C.19D.2518.高 6m的建筑物路堤挡土墙，如图 628所示。已知墙背倾角 =9，墙后填土 =18kNm 3 ，=40。=20，填

10、土破裂角 =3108，填土表面水平且承受均布荷载(换算成土柱高 h 0 =3m)，用库仑理论求其墙背水平方向上主动土压力 E a 的值为( )kNm。 （分数：2.00）A.905B.918C.926D.96419.一锚杆挡土墙肋柱如图 629所示，其宽、高、厚分别为 a=05m，H=50m，b=02m。打三层锚杆，锚杆支点处反力 R n 均为 150kN，锚杆对水平方向的倾角 均为 10，肋柱竖直倾角 为 5，重度 为 25kNm 3 。不考虑肋柱所受到的摩擦力和其他阻力的情况下，肋柱基底压应力 估算结果为( )kPa。 （分数：2.00）A.104B.259C.364D.51920.某深

11、40m 二级基坑，位于砂土场地中。基坑边坡直立，地表水平，无地面荷载及地下水，砂土的内聚力为 0，内摩擦角为 30，重度为 18kNm 3 。现采用排桩支护并在 20m 处设置一排锚杆，锚杆倾角15，间距 20m，钢筋抗拉强度设计值为 210Nmm 2 ，锚固体直径为 015m，锚固体与砂土问的摩阻力标准值为 30kPa。计算单位长度挡土墙的支点力为( )kN。（分数：2.00）A.27B.35C.43D.5121.某砂土坡体的边坡，其剖面图如图 630所示。已知无地下水，地表无荷载，内聚力 c=0，内摩擦角=30，重度 =18kNm 3 ，地面坡角 =20。根据建筑边坡工程技术规范(GB 5

12、0330 2002)，求支挡结构在坡脚以上部分的侧向压力及其作用点距边坡坡脚(基坑底)的距离分别为( )。 （分数：2.00）A.214kN；19mB.107kN；20mC.107kN；19mD.214kN；20m5m高的重力式挡土墙，尺寸如图 631所示。已知墙体砌体重度 k =22kNm 3 ；墙背与竖直面的夹角 =10，填土面的倾角 =10，填土与墙体的摩擦角 =15；填土为均质无黏性土：=30，=18kNm 3 。设计该挡土墙。 （分数：8.00）(1).根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的相关规定计算作用在挡土墙上的主动土压力最接近( )kNm。（分数：2.00）A

13、.510B.732C.803D.871(2).如果作用在挡土墙的上的主动土压力 E a =78kNm，则挡土墙的抗滑稳定性( )。（分数：2.00）A.K s =17213，满足要求B.K s =1215，不满足要求C.K s =188135，满足要求D.K s =11115，不满足要求(3).如果作用在挡土墙的上的主动土压力 E a =78kNm，则挡土墙的抗倾覆稳定性( )。（分数：2.00）A.k t =21016，满足要求B.k t =12115，不满足要求C.k t =28116，满足要求D.k t =10816，不满足要求(4).如果填土与墙体的摩擦角增大，则作用于挡土墙上的主动土

14、压力( )。（分数：2.00）A.不变B.增大C.减小D.无法判断22.如图 632所示为某 5m高重力式挡墙，墙后填土为砂土，主动土压力合力 E a =160kNm，墙顶、底宽分别为 10m、30m，墙截面为梯形，墙体材料重度为 24kNm 3 ，墙背与填土间摩擦角为 15，按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)计算，该重力式挡墙抗倾覆稳定性系数为( )。 （分数：2.00）A.18B.21C.25D.3223.某高 80m 有岩石边坡，支护形式采用锚喷支护，单位长度边坡岩石侧向压力合力的水平分力标准值为 1100kNm。共布设 4层锚杆，其间距为 20m，排距为 25m，倾角

15、20，单根锚杆轴向拉力设计值为( )kN。（分数：2.00）A.1375B.7316C.8681D.951124.某铁路路肩采用高 30m 的重力式挡墙，顶、底宽均为 20m，墙体重度 22kNm 3 ，墙顶中心、墙背水平荷载分别为 50kNm、70kNm，墙背填土为砂土，该挡土墙墙趾处的基底压应力为( )kPa。（分数：2.00）A.155B.169C.182D.19725.一非浸水重力式挡土墙，墙体重力 W=180kN，墙后主动土压力水平分力、垂直分力分别为 75kN、2kN，墙基底宽 B=145m，基底合力偏心距 e=02m，地基容许承载力=290kPa，则挡土墙趾部压应力 与地基容许承

16、载的数值关系近似为( )。（分数：2.00）A.=024B.=072C.=083D.=12126.某一级建筑土质边坡采用永久性锚杆挡土墙支护，其平均水平土压力标准值为 e hk =20kPa，锚杆钢筋抗拉强度设计值 f y =300Nmm 2 ，锚杆间、排距分别为 20m、25m，倾角 20，锚杆钢筋与砂浆之间的黏结强度设计值 f b =21 MPa，锚固体与土体间黏结强度特征值为 30kPa。根据建筑边坡工程技术规范(GB 50330 2002)计算锚杆钢筋所需的最小直径为( )mm。（分数：2.00）A.229B.296C.306D.31827.某重要性系数为 10 的岩石边坡工程，支护方

17、式采用永久性锚杆挡土墙支护，锚杆倾角 15，采用单根钢筋，单根锚杆受到的水平拉力标准值为 300kN，螺纹钢筋直径为 16mm，钢筋与砂浆间黏结强度设计值为 27MPa，锚固体直径为 150mm，锚固体与土层间黏结强度特征值为 165kPa，依据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)，锚杆锚固段长度宜为( )m。（分数：2.00）A.3B.5C.60D.65注册岩土工程师专业案例（土工结构与边坡防护）下午历年真题试卷汇编 2答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.以下各题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果。请在 30道题中选择 25

18、道题作答，如作答的题目超过 25道题，则从前向后累计 25道题止。_解析：2.某风化破碎严重的岩质边坡高 H=12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均为每间隔 1m打一排土钉，共12排，如图 623所示，按铁路路基支挡结构设计规范提出的潜在破裂面估算方法，请问下列土钉非锚固段长度 L，何项计算有误?( )2005 年真题 （分数：2.00）A.第 2排：L 2 =14mB.第 4排：L 4 =35m C.第 6排：L 6 =42mD.第 8排：L 8 =42m解析：解析：根据铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025 一 2006)第 924 条，边坡岩体风化破碎严重，L 取大值，则： 第 2排

19、：h 2 =10m 3.松砂填土土堤边坡高 H=40m，填料重度 =20kNm 3 ，内摩擦角 =35，内黏聚力 c0，边坡坡角接近( )时边坡稳定性系数最接近于 125。（分数：2.00）A.2545B.2915 C.3230D.3342解析：解析：当 c=0时，可按平面滑动法计算，这时滑动面倾角与坡面倾角相等时稳定性系数最小，根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 524 条，由公式：K s = 4.某 25m高的均质岩石边坡，采用锚喷支护，侧向岩石压力合力水平分力标准值(即单宽岩石侧压力)为2000kNm，若锚杆水平间距 s xj =40m，垂直间距 s yj =25m，

20、单根锚杆所受水平拉力标准值最接近下列( )kN。（分数：2.00）A.200B.400C.600D.800 解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 921 条， e hk = 5.已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力 H tk =1140kN，锚杆倾角 =15，锚固体直径 D=015m，地层与锚固体的黏结强度 f rb =500kPa，如工程重要性等级，锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )m。（分数：2.00）A.40B.45C.50 D.55解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 721 条和 7。23 条，6

21、.某 20m 厚坝基，其表层为砂粉土，下伏中砂层，坝下游坡脚表层砂土顶、底面的水头差为 18m，粉砂层孔隙率为 40，粉砂相对密度为 265，安全系数取 20，排水盖重层容重 185gcm 3 ，盖重层位于水位以下。根据碾压式土石坝设计规范(SL 2742001)，排水盖重层的厚度宜为( )m。(排水盖重层重度为 185gcm 2 )（分数：2.00）A.16B.19 C.22D.30解析：解析：根据碾压式土石坝设计规范(SL 274 一 2001)第 824 条， 判别设置排水盖重层的必要性： J ax =h 1 =t 1 =182=09； (G s 一 1)(1一 n 1 =)K=(265

22、1)(1 一 040)2=0495； 得出：J ax =09(G s =一 1)(1一 n 1 =)K=0495； 由于坝基表层土的渗透系数小于下层土的渗透系数，而下游渗透出逸比降又符合上式时应设置排水盖重层或排水减压井，所以应在坝下游设置排水盖重层。 排水盖重层的厚度： 7.某高 30m碾压式土石坝，迎水面坝坡坡率为 1：3，护坡石料相对密度为 24tm 3 ，库水平均波长为10m，累积频率为 5时的坡高为 20m，则合适的护坡厚度为( )m。（分数：2.00）A.04B.05 C.06D.08解析：解析：根据碾压式土石坝设计规范(SL 274 一 2001)附录 A第 A21 条及表 A2

23、1，得 K t =14。则 D=1018K t w ( k p w ) 8.某边坡坡率为 1：02 的岩石路堑，存在倾向与坡面同向的软弱结构面，弱面的倾角 =45，抗剪强度指标为 c=50kPa，=30。为使该路堑能够保持稳定，其最大高度应接近于( )m。(岩石容重为=23kNm 3 )（分数：2.00）A.20B.25 C.35D.40解析：解析：变形体高度即直立边坡高度，将相关数据代入，有：9.某地基中有一 8m厚度饱和软黏土层，其下为粉土层，采用打设塑料排水板真空预压加固。已知软土的天然重度、天然孔隙比、压缩指数分别为 =17kNm 3 ，e 0 =16，C c =055，沉降修正系数取

24、10。平均潮位与饱和软黏土顶面相齐。该层顶面分层铺设 80cm砂垫层，重度为 19kNm 3 ，塑料排水板打至软黏土层底面，正方形布置，间距 13m，然后采用 80kPa大面积真空预压 6个月。按正常固结土考虑，其最终固结沉降量最接近( )m。（分数：2.00）A.086B.100C.109 D.144解析：解析：根据铁路特殊路基设计规范(TB 10035 一 2006)第 324 条，对正常固结土，有 p c =p 0 ；则最终固结沉降量为： 10.位于石灰岩地层形成的地下暗河附近有一段铁路路基，如图 624所示。暗河洞顶埋深 8m，顶板基岩为节理裂隙发育的不完整散体结构，基岩面以上有 2m

25、厚覆盖层，石灰岩体内摩擦角 为 60，安全系数取 125，按照铁路特殊路基设计规范(TB100352006)，用坍塌时扩散角进行估算，路基坡脚距暗河洞边缘的安全距离 L最接近( )m。 （分数：2.00）A.35B.45C.55 D.80解析：解析：根据铁路特殊路基设计规范(TB 100352006)第 1221 条， = 11.某边坡几何尺寸如图 625所示。滑坡体的面积为 150m 3 。边坡土层由两层土组成：第一层从坡顶到埋深 58m 处，其黏聚力 c=383kPa；以下为第二层，c=575kPa。两层土的 =0，平均重度为=1925kNm 3 。若以 O点为圆心做滑弧滑动，则该边坡的稳

26、定系数为( )。 （分数：2.00）A.154B.227C.264 D.274解析：解析：具体计算如下： 滑坡体的自重(取单位宽度)：W=1925150=28875kN： 滑坡体的下滑力矩为：M=G498m=28875498=1437975kNm： 计算滑坡体抗滑力矩： 抗滑力矩：M f1 =c 1 L 1 R 1 =383701825=489283kNm， M f2 =c 2 L 2 R 2 =57526421825=2772449kNm； 总抗滑力矩：M f =M f1 +M f2 =489283+2774548=3263831kNm； 边坡稳定系数为：F s = 12.某 10m高的边坡

27、，坡率 1：1(如图 626所示)，路堤填料 =20kNm 3 ，c=10kPa，=25，当直线滑动面的倾角 =32。时，稳定系数为( )。 （分数：2.00）A.113B.124C.134 D.173解析：解析：具体计算如下： 从 A点作垂直于 OB的辅助线 AD，计算 OB、OA、AD：13.某 4m高的挡土墙，墙背直立，填土面水平，并有超载 q=20kPa。已知填土 =20kNm 3 ，c=5kPa，=30，K 0 =055，实测墙后土压力合力为 64kNm，求主动土压力并判断墙后土体是否已达极限平衡状态?( )（分数：2.00）A.563kNm；尚未达极限平衡状态 B.563kNm；达

28、极限平衡状态C.132kNm；尚未达极限平衡状态D.132kNm；达极限平衡状态解析：解析：根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 1201999)第 34 节， 14.从崩塌区下通过某公路路基，拟设置拦石墙防护，拦石墙后设缓冲土层，土层、落石重度各为18kNm 3 、22kNm 3 ，土层内摩擦角 =16，崩塌物最大块体体积为 14m 3 ，块体落地前的末段速度为 6ms，求崩塌物对缓冲土层的冲击力的大小为( )kN。（分数：2.00）A.1180B.1517C.1782 D.2143解析：解析：具体计算如下： 石块的圆截面面积 F： F=( ) 2/3 =314(31422)(431422) 2

29、/3 =151 m 2 ； 石块碰撞后陷入缓冲土层的深度 z： z=V 15.某坡角为 60，坡高为 5m的岩质边坡如图 627所示，结构面倾角，内摩擦角分别为 35、18，边坡岩体重度为 24kNm 3 ，当边坡处于极限平衡状态时，结构面黏聚力为( )kPa。 （分数：2.00）A.10B.11 C.16D.24解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 524 条，取单位长度，16.已知某折线形滑面边坡的资料(见表 6一 1)，求该边坡滑动稳定性系数为( )。 （分数：2.00）A.10B.14 C.18D.21解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 50330

30、 2002)第 525 条，传递系数： =cos( 1 一 2 )一 sin( 1 一 2 )tan 3 =cos(35一 28)一 sin(35一 28)tan25=0936； =cos( 2 一 3 )一 sin( 2 一 3 )tan 3 =cos(28一 12)一 sin(28一 12)tan24=0839； 则边坡滑动稳定性系数为： 17.某加筋挡土墙，其水平布置的塑料土工格栅置于砂土中，作用于格栅上的垂直应力为 v =155kPa，土工格栅与砂土间摩擦系数为 f=035。此外单位宽度的拉拔力为 T=130kNm，当抗拔安全系数为 10时，依据铁路路基支挡结构设计规范(TB 1002

31、52006)计算该土工格栅的最小锚固长度最接近( )m。（分数：2.00）A.10B.12 C.19D.25解析：解析：根据铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252006)第 8212 条和第 8213 条， s fi =2 vi aL b fK si E xi =T i ，L b T i (2 vi af)= 18.高 6m的建筑物路堤挡土墙，如图 628所示。已知墙背倾角 =9，墙后填土 =18kNm 3 ，=40。=20，填土破裂角 =3108，填土表面水平且承受均布荷载(换算成土柱高 h 0 =3m)，用库仑理论求其墙背水平方向上主动土压力 E a 的值为( )kNm。 （分数：2

32、.00）A.905B.918C.926 D.964解析：解析：根据库仑理论的相关内容，计算如下： A 0 = 6(6+23)=36m 2 ； B 0 =A 0 tan=36tan9=57m 2 ： =40+20一 9=51； E=(A 0 tan 一 B 0 ) 19.一锚杆挡土墙肋柱如图 629所示，其宽、高、厚分别为 a=05m，H=50m，b=02m。打三层锚杆，锚杆支点处反力 R n 均为 150kN，锚杆对水平方向的倾角 均为 10，肋柱竖直倾角 为 5，重度 为 25kNm 3 。不考虑肋柱所受到的摩擦力和其他阻力的情况下，肋柱基底压应力 估算结果为( )kPa。 （分数：2.00

33、）A.104B.259C.364D.519 解析：解析：肋柱基底总压力为： N=3R n tan()+abH=3150tan(10一 5)+2505025=519kN； 肋柱摹底压应力为：= 20.某深 40m 二级基坑，位于砂土场地中。基坑边坡直立，地表水平，无地面荷载及地下水，砂土的内聚力为 0，内摩擦角为 30，重度为 18kNm 3 。现采用排桩支护并在 20m 处设置一排锚杆，锚杆倾角15，间距 20m，钢筋抗拉强度设计值为 210Nmm 2 ，锚固体直径为 015m，锚固体与砂土问的摩阻力标准值为 30kPa。计算单位长度挡土墙的支点力为( )kN。（分数：2.00）A.27B.3

34、5 C.43D.51解析：解析：主、被动土压力系数： K a =tan 2 (45一 2)=tan 2 (45一 302)=033： K p =tan 2 (45+2)=tan 2 (45+302)=3； 基坑底面处的主动土压力：e a1k =hK a =418033=2376kPa； 反弯点(弯矩零点)处的被动土压力：e p1k = hcl h cl K P =18h cl 3=54h cl ； 由 e a1k =e p1k 得：h cl =237654=044m； 设定弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和： 21.某砂土坡体的边坡，其剖面图如图 630所示。已知无地下水，

35、地表无荷载，内聚力 c=0，内摩擦角=30，重度 =18kNm 3 ，地面坡角 =20。根据建筑边坡工程技术规范(GB 50330 2002)，求支挡结构在坡脚以上部分的侧向压力及其作用点距边坡坡脚(基坑底)的距离分别为( )。 （分数：2.00）A.214kN；19mB.107kN；20m C.107kN；19mD.214kN；20m解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 B03 条， 设支挡结构后的坡面延长线与支挡结构的交点为 C，则 BC间的距离为： h=btan=4tan20=146m； 设当 z=z 0 时，采用式(B031)与式(B032)计算的 e a

36、 、e a 相等，则： 主动土压力系数：K a =tan 2 (45一 302)=033； 由 e a =e a ，594z 0 +867=746z 0 得，z 0 =57m； z 0 +h=57+146=716m6m，在基坑底面以上，土压力可按式(B032)计算， 基坑底面处的土压力：e a6k =K a h=033186=3564kPa； 基坑底面以上墙背的总土压力： 5m高的重力式挡土墙，尺寸如图 631所示。已知墙体砌体重度 k =22kNm 3 ；墙背与竖直面的夹角 =10，填土面的倾角 =10，填土与墙体的摩擦角 =15；填土为均质无黏性土：=30，=18kNm 3 。设计该挡土墙

37、。 （分数：8.00）(1).根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的相关规定计算作用在挡土墙上的主动土压力最接近( )kNm。（分数：2.00）A.510B.732C.803D.871 解析：解析：根据建筑地基基础没计规范(GB 500072002)第 663 条及附录 L，主动土压力系数K a =042，代入计算公式得主动土压力为： E a = c (2).如果作用在挡土墙的上的主动土压力 E a =78kNm，则挡土墙的抗滑稳定性( )。（分数：2.00）A.K s =17213，满足要求 B.K s =1215，不满足要求C.K s =188135，满足要求D.K s =

38、11115，不满足要求解析：解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 665 条，挡土墙的抗滑移稳定性计算如下： 式中，E at =E a sin()，E an =E a cos( 一 )。 将挡土墙截面分成两部分(矩形 G 1 和三角形 G 2 )，则有 G n =G 1 +G 2 。 将已知条件代入： E at =E a sin(a)=710kNm； E an =E a cos(a 一 )=330kNm； G n =G 1 +G 2 =104822+12204822=2112kNm； 则 k s = (3).如果作用在挡土墙的上的主动土压力 E a =78kNm，则挡土

39、墙的抗倾覆稳定性( )。（分数：2.00）A.k t =21016，满足要求B.k t =12115，不满足要求C.k t =28116，满足要求 D.k t =10816，不满足要求解析：解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 665 条， 将挡土墙截面分成两部分(矩形 G 1 和三角形 G 2 )，则有 G n =G 1 +G 2 。 将已知条件代入： E ax =E a sin( 一 )=710kNm； E az =E a cos()=330kNm； x f =bzcot=16m； Gx 0 =G 1 x 1 +G 2 x 2 =10482205+122048225

40、3=2288kNm； 则 k t = (4).如果填土与墙体的摩擦角增大，则作用于挡土墙上的主动土压力( )。（分数：2.00）A.不变B.增大C.减小 D.无法判断解析：解析：如果填土与墙体的摩擦角增大，作用于挡土墙上的主动土压力是减小的；反之也成立。22.如图 632所示为某 5m高重力式挡墙，墙后填土为砂土，主动土压力合力 E a =160kNm，墙顶、底宽分别为 10m、30m，墙截面为梯形，墙体材料重度为 24kNm 3 ，墙背与填土间摩擦角为 15，按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)计算，该重力式挡墙抗倾覆稳定性系数为( )。 （分数：2.00）A.18B.21C.

41、25 D.32解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 1024 条， 挡墙墙背倾角：=arctan =682； 岩土压力作用点至墙踵的高度：z=(13)H=1667； E ax =E a sin( 一)=160sin(682一 15) =1281 kN E az =E a cos( 一 )=160cos(682一 15)=958kN x f =bzcot=31667cot682=2333； z f =zbtan 0 =16673tan0=1667； 挡墙每延米自重： G= 23.某高 80m 有岩石边坡，支护形式采用锚喷支护，单位长度边坡岩石侧向压力合力的水平分力标

42、准值为 1100kNm。共布设 4层锚杆，其间距为 20m，排距为 25m，倾角 20，单根锚杆轴向拉力设计值为( )kN。（分数：2.00）A.1375B.7316C.8681D.9511 解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 721 条、第 825 条、第921 条， e hk = 24.某铁路路肩采用高 30m 的重力式挡墙，顶、底宽均为 20m，墙体重度 22kNm 3 ，墙顶中心、墙背水平荷载分别为 50kNm、70kNm，墙背填土为砂土，该挡土墙墙趾处的基底压应力为( )kPa。（分数：2.00）A.155B.169C.182D.197 解析：解析：根

43、据铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252006)第 335 条， M y =123122+5011=182kNm； M 0 =1700=70kNm； N=23122+501=182kN： 得 e=B2 一(Z M y 一M 0 )N=22 一(18270)182=0385； B6=033e： C=B2 一e=220385=0615： 得 1 =2N3c=(2182)(30615)=1973kPa。25.一非浸水重力式挡土墙，墙体重力 W=180kN，墙后主动土压力水平分力、垂直分力分别为 75kN、2kN，墙基底宽 B=145m，基底合力偏心距 e=02m，地基容许承载力=290kPa，

44、则挡土墙趾部压应力 与地基容许承载的数值关系近似为( )。（分数：2.00）A.=024B.=072C.=083 D.=121解析：解析：根据铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252006)第 336 条， 26.某一级建筑土质边坡采用永久性锚杆挡土墙支护，其平均水平土压力标准值为 e hk =20kPa，锚杆钢筋抗拉强度设计值 f y =300Nmm 2 ，锚杆间、排距分别为 20m、25m，倾角 20，锚杆钢筋与砂浆之间的黏结强度设计值 f b =21 MPa，锚固体与土体间黏结强度特征值为 30kPa。根据建筑边坡工程技术规范(GB 50330 2002)计算锚杆钢筋所需的最小直径为

45、( )mm。（分数：2.00）A.229B.296C.306 D.318解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 721 条、第 722 条、第825 条及第 921 条， 锚杆水平拉力标准值：H tk =e hk s xj s yj =202025=100kN； 锚杆轴向拉力标准值：N ak =H tk cos=100cos20=1064kN； 锚杆轴向拉力设计值：N a = Q N ak =131064=13832kN； 27.某重要性系数为 10 的岩石边坡工程，支护方式采用永久性锚杆挡土墙支护，锚杆倾角 15，采用单根钢筋，单根锚杆受到的水平拉力标准值为 300kN，螺纹钢筋直径为 16mm，钢筋与砂浆间黏结强度设计值为 27MPa，锚固体直径为 150mm，锚固体与土层间黏结强度特征值为 165kPa，依据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)，锚杆锚固段长度宜为( )m。（分数：2.00）A.3B.5 C.60D.65解析：解析：根据建筑边坡工程技术规范