DL T 5018-2004（条文说明） 水电水利工程钢闸门制造安装及验收规范.pdf

1、DL/T 5018 - 2004 水电水利工程钢闸门制造安装及验收规范条文说明121 DL/T 5018 - 2004 目录1 范围.1242 规范性引用文件.125 3 一般规定1263.1 技术资料.126 3.2材料. 126 3.3 基准点和测量工具.126 3.4标志、验收、包装及运输.126 4 焊接1284.1 焊接工艺评定.128 4.2 焊工资格.133 4.3 焊接的基本规定.133 4.4焊缝检验.135 4.6焊后消除应力热处理. 136 5 螺栓连接.138 5.1 螺孔制备.138 5.2螺栓制备.138 5.3 螺栓紧固.139 6表面防腐蚀.140 6.1 表面

2、预处理.140 6.2表面涂装.140 6.3 涂料涂层质量检查.141 6.4 金属喷涂.141 6.5 金属涂层质量检查.142 7 闸门和埋件制造.143 7.1 零件和单个构件制造. 143 122 DL IT 5018 - 2004 7.2铸钢件和锻件.146 7.3 埋件制造.151 7.4平面闸门制造.156 7.5 弧形闸门制造.158 7.6 人字闸门制造.158 8 闸门和埋件安装.160 8.1 埋件安装.160 8.2 平面闸门安装.162 8.3 弧形闸门安装.162 8.4人字闸门安装.163 8.5 闸门试验.164 10验收.165 10.1 总则.165 10

3、.2 阶段验收.165 10.3 验收资料.165 123 DL/T 5018 - 2004 1范围本标准按照电力行业标准体系表属于“施工、安装、调试及验收”类专业标准，规定了闸门制造安装及验收的总体技术要求。本标准按照GB201一1994防洪标准规定，大、中型水利水电工程为装机容量50MW以上，总库容1000万时以上，保护城镇及工厂区为中等以上城市、工矿区，保护农田面积30万亩以上，灌溉面积5万亩以上的工程。小型水利水电工程闸门不乏高水头工作条件，因此也可参照执行。124 DL/T 5018 - 2004 2 规范性引用文件本标准按GBl.1和DL600规定，列出了规范性引用文件共48项，其

4、中有25项标准等效或非等效采用国际、国外先进标准。125 DL/T 5018 - 2004 3一般规定3.1技术资料3.1.2 为了方便闸门安装施工，制造厂应提供闸门门体及门体附件的装配编号图，随发货清单齐发运。3.1.3 随着水利水电建设管理体制的改革，大、中型工程都实行了工程建设项目法人负责制，工程设计修改应按合同规定的程序进行审查和批准。3.2材料3.2.3 近十年来我国焊接材料开发取得了较大进步，除与碳素钢及低合金钢配匹使用的药芯焊丝尚需从国外进口外，其余焊材都己逐步形成产品体系。随着焊材产品体系建立，与其相应的焊材标准有的己经取消，或者将类似标准进行合并。因此本条规定了碳素钢与低合金

5、钢各种焊接材料应遵循的有关标准。3.3 基准点和测量工具3.3.1 为了提高水电站钢闸门安装测量的效率和精度，根据科学技术的发展及工程测量仪器的改善，本条补充精度为万分之的全站仪、天顶仪及天底仪。3.4 标志、验收、包装及运输3.4.1 随着我国工程管理体制的改革，闸门和埋件制造安装一般由项目法人主持或委托监理工程师主持，有设计、安装、运行单位代表参加的联合验收形式进行验收。3.4.2 将原标准3.4.2中标志的四项内容中增加“闸门重心位126 DL/T 5018 - 2004 置”，这样使闸门成品的标志更趋完善。3.4.3 目前由于高水头水电站运渐增多，闸门和埋件的精度也越来越高，在产品发运

6、时应根据合同要求，将闸门门体和埋件相应的工作表面用软性衬垫垫平牢固后，再用辅助夹具将埋件夹紧后成对发运或用集装箱长途发运。3.4.4 此条将原标准3.4.4的“标出构件重心位置”改为“闸门重心位置”，己将其移至3.4.2条。原条文中“闸门运输吊装时应采取措施、防止构件损坏和变形”要求不够具体，现修改为“包装牢固”，使广大施工人员更易理解。127 DL/T 5018 - 2004 4焊接4.1焊接工艺评定4.1.1 为了保证焊接接头与母材等强度，必须采用正确的焊接工艺。因此在焊接施工前，都应由施焊单位编制完整的钢闸门组装焊接工艺规程。为了保证焊接工艺设计的正确性，施焊单位应根据焊接性试验资料，按

7、本标准规定的焊接工艺评定规则对组成钢闸门重要的焊缝进行焊接工艺评定，并按本标准附录C检测焊接工艺评定“试验方法和合格标准”提出报告。焊接工艺规程是为焊工和焊机操作人员提供指导的焊接文件之一。本条参照我国JB4708-2000钢制压力容器焊接工艺评定及美国ASME锅炉及压力容器标准第九卷焊接和轩焊评定的对于编制焊接工艺的指导要求，对原标准4.1.1进行了修改。4. 1.2 焊接工艺评定是编制焊接工艺规程的依据，施焊单位不准将焊接工艺评定的关键工作，如拟定焊接工艺指导书、试板焊接与无损检验等工作委托其他单位完成。但因本企业设备不够，可将试件加工、力学性能试验或其他试验委托有资质的单位完成。拟定焊接

8、工艺指导书，要以钢材的焊接性试验为依据。焊接性试验的主要内容为：1 基础试验（母材理化试验）：2 主要焊接性试验（包括裂纹敏感性、焊缝塑性及缺口韧性）：3 接头试验（包括无损检测与力学性能试验）。焊接性试验是焊接技术基础，除了自身生产技术积累之外，也可由科研单位或供货方提供有效的钢材焊接性资料。128 DL IT 5018 - 2004 这次修订时将“应以可靠的钢材焊接性试验为依据”的内容删除，以免误解为任何一个施焊单位必须做焊接性试验。4.1.3 本标准的焊接工艺评定过程与国内外其他行业的焊接工艺评定过程是一致的。目的都是为了验证施焊单位己拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位焊制焊接接头的使用

9、性能符合设计要求的能力，这次在修改标准时对原条款进行补充，使焊接工艺评定全过程更加完整，也更便于操作。4.1.4 焊接工艺评定中的钢材及焊材必须符合相应的国家标准及行业标准，这样才能代表闸门焊接接头的真实性。条文规定的“本单位技能熟练的焊接人员”、“使用本单位焊接设备”和4.1.3中规定的“验证施焊单位拟定的焊接工艺”这三条限定并强调焊接工艺评定必须在施焊单位进行，不能请其他施焊单位代做或引用其他施焊单位企业的焊接工艺评定结果，以保证本施焊单位真实地验证焊接工艺的可靠性。4.1.6 为了简化施焊单位分析施工条件变化而对焊缝影响程度，将焊接的工艺因素分为重要因素、补加因素及次要因素。重要因素改变

10、将影响焊接接头机械性能，原已完成的焊接工艺评定无效，必须重做焊接工艺评定。补力日因素改变将影响焊缝的冲击韧性，因此对钢闸门重要的一、二类焊缝，应视焊缝接头是否要求冲击试验来决定。当规定要做冲击试验时，补加因素应当作重要因素对待：当不规定进行冲击试验时，补力日因素作次要因素对待。故这次在标准修改时在原补加因素后增加“当规定进行冲击试验时，需增加补加因素”的补充条文，这样修改后对补加因素更好理解执行。次要因素不会改变焊缝力学性能和冲击韧性值，所以次要因素改变不会影响原施焊单位的工艺评定结果，可不必重做焊接工艺评定。当前影响焊缝质量的条件日益增多，因原标准制订时，闸门的制造与安装以采用手工电弧焊为主

11、要焊接方法，但随着焊接技术迅速发展，目前在闸门制造与安装时广泛采用气体保护焊。为129 DL IT 5018 - 2004 了指导施焊单位更好地掌握哪些工艺因素变化将会影响焊缝的质量，这次标准修订时，将在4.1.16、4.1.17、4.1.18中分别列出重要因素、补加因素及次要因素的工艺因素项目。4.1.8 在原标准4.1.8的基础上增加了当采用两种或两种以上的组合焊接方法或重要因素、补加因素不同的焊接工艺时，可以采用分别评定或组合评定。在组合评定合格后，规定每种焊接方法或焊接工艺所评定的焊件厚度和熔敷金属的厚度的有效范围。原标准仅规定适用于焊件的熔敷金属厚度，现修改为除焊缝的熔敷金属厚度外，

12、更规定了适用于焊件的母材厚度范围。4.1.9 随着我国高水头水电站建设逐渐增多，有些泄洪孔口流态非常复杂，在闸门孔口流道接近4伽白的高速水流并夹有横向紊流冲刷，因此流道的混凝土过流面己不能满足高速水流冲刷及抗空蚀的要求。正在建设中的三峡深孔泄洪孔口从进水口护角直至弧门的门槽间的孔口通道全部采用不锈钢复合钢板作钢衬，同时根据钢闸门的结构的发展要求，采用不锈钢的部件越来越多，为了降低施工成本，采用不锈钢复合钢板也是钢闸门及门槽预埋件制造的发展要求。由于不锈钢复合铜板刚开始采用，因此新增此条规定及焊接工艺评定的规则和评定合格标准。根据附录B“不锈钢复合钢板焊接工艺评定”及附录A中从表A.9至A.12

13、杳关不锈钢复合钢板的基本组成、组合性能、力学性能及弯曲性能测试就能满足实施不锈钢复合钢板的焊接工艺评定的基本要求。4.1.10 根据水工钢闸门用材特点，仍按原标准的分类，分组原则将水工钢闸门常用材料分为碳素钢、低合金结构钢及不锈钢三类。但为了与我国通用的“钢制压力容器焊接工艺评定”标准相符合，将原标准材料分类表中的级别改为组别。每种钢号并增加相应的标准号，以便更充分地鉴别母材的焊接性能。4.1.11 随着我国加入世界贸易组织后在水电水利工程中将进一步使用品种繁多的国外钢种。由于国外钢材系列繁多，在表4.1.10130 DL/T 5018 2004 中不能详细列出。因此为保证一、二类受力焊缝的焊

14、接质量，对种类繁多的国外钢材在首次使用时必须进行焊接工艺评定，以引起施焊单位对焊接质量的重视。当国外系列钢材经过大量焊接性试验并对国外钢材的性能已经充分掌握后，己能对等国内某种钢号，如果该国内钢号在施焊单位己做过焊接工艺评定时，该施焊单位就可免做同等性能的国外钢号的焊接工艺评定。4.1.14 随着我国大型高水头电站不断增加，闸门制作的材料也逐步向高强度型合金结构钢发展。因此，按美国ASME钢炉及压力容器规范中“焊接及轩焊评定表”QW-45“坡口焊缝拉伸试验和横向弯曲试验”及我国JB4708-2000钢制压力容器焊接工艺评定的规定将碳素结构钢与高强度合金结构钢分开处理。这样可对使用普通碳素结构钢

15、的焊接工艺评定，经焊接工艺评定后的试件对焊件母材及焊件焊缝金属有更大的适应范围。4.1.16 仍保留原标准中4.1.14的基本规定。但目前钢闸门焊接施工逐步推广气体保护焊，而熔化极气体保护焊接过程中，不同的焊丝熔化过渡模式将影响焊缝的力学性能，故补充规定焊丝过渡模式为影响焊缝质量的重要因素。4.1.17 基本保留原标准4.1.15中的焊接工艺评定中补加因素。但将原4.1.15中的1更改焊条牌号中第三位数字强调为用非低氢型药皮焊条代替低氢型药皮焊条，使其更便于执行：将原标准4.1.15中的4除增加焊道线能量外，再规定单位长度焊道熔敷体积，便于更直观地评定线能量的增加，此款应指出的是焊接工艺评定具

16、有一定的局限性，它仅是一种对拟订焊接工艺的验证，因此焊接工艺评定采用的线能量或确定的单位长度焊道熔敷体积都应严格控制在各钢厂推荐或设计单位规定的焊接线能量范围以内：新标准4.1.17的2对使用药芯焊丝要求具有较高的冲击吸收功。取消原标准4.1.15中的8，因为鸽极气体保护焊中电极摆动幅度、频率和两端行留时均属于次要因素不会影响焊缝质量及冲击韧性。131 DL IT 5018 - 2004 4.1.18 主要说明什么焊接条件属于次要因素。原标准实施以来，对影响焊接接头力学性能的重要因素和补加因素都己比较熟悉，对提高水工钢闸门焊接质量起到很好的作用。但是实际焊接施工中影响焊接质量的条件很多，有些因

17、素介于两种因素的边缘，使施焊单位焊接人员较难判断。为此在修改标准时将焊接时属于次要因素的焊接条件也在此条中详细列出，以便于执行。坡口形式对各种焊接方法都为次要因素，它的变更对焊接接头力学性能和弯曲性能无明显影响。焊条及焊丝直径的变化可由线能量控制，所以也不会影响焊接接头的性能。焊接位置变更对广大焊接工作者也有疑义，由于焊接工艺评定都在平焊位置进行，其他位置除向上立焊由于熔池的重力影响会降低焊接速度，线能量就要比平焊位置增加，故有冲击韧性要求的焊接接头需要增焊冲击韧性试件。至于其他焊接位置的变化及取消单面焊的钢垫板只能由焊接技能予以保证。9 在电特性变更中，单独的变更电流值或电压值只是次要因素，

18、如将电流与电压值结合后再考虑焊接速度的焊接线能量就成了补加因素。11、12都属于正式焊接前的准备工作，对焊接接头的影响较小，故也属于次要因素。15 为施工焊接操作技能，是在同种己评定的焊接方法下改变施焊操作技能。虽然较成熟的半自动或自动焊接其质量总要优于手工焊，但有高超的手工焊技能也能保证焊接质量，与焊接工艺评定与否无关。明确了焊接条件变动属于次要因素的范围时，仅为不需要重复评定焊接工艺，而不是不要评定焊接工艺，1需要重新编制或修改己进行过焊接工艺评定的指导书，如4.1.15中规定的在“重要因素、补加因素没有改变时对接焊缝试件评定合格的工艺可用于角焊缝”，即可理解为用对接焊缝试件的焊接工艺评定

19、报告重新编制角焊缝试件的焊接工艺指导书，也可理解为角焊缝试件的132 DL IT 5018 - 2004 焊接工艺己由对接焊缝试件评定过了不需重复进行焊接工艺评定，但不能理解为不需要焊接工艺评定。故新标准修改为“需修改编制焊接工艺指导书”以引起广大施工焊接人员对焊接工艺评定的重视。4.1.19将原条文表4.1.17增加附注说明。4.2焊工资格4.2.1 原标准4.2.1中由电力部签发的焊工考试合格证由于政府体制改革，现改由水利部或国家电力系统焊工资格审定主管单位签发。如采用锅炉压力容器焊工考试合格证也可由各省的质量技术监督局签发。这是基于我国水利水电水工金属结构制作与安装施工实际情况与压力容器

20、制作与安装实行两个行业的双规制，我国锅炉压力容器焊工的考试规则及结构特点都沿用了美国的ASW及ASME考试规范。为了使我国广大焊工能更好的参与国际水利水电开发工作；也可使焊工除了承担闸门的焊接工作外，还可参与压力钢管、各类启闭机及水电站厂房的各种压力管道焊接工作，故仍保留由我国各级质量技术监督局签发的焊工合格证书。4.3 焊接的基本规定4.3.1 将类焊缝中的“闸门、拦污栅吊耳板、吊杆的对接焊缝”归并为同一款。将原标准中类焊缝中第3款“闸门主梁与边梁腹板连接的角焊缝”将其中的“角焊缝”修改为“组合焊缝及角焊缝”。并增加“主梁腹板与边梁翼缘板的组合焊缝或角焊缝”。从闸门受力分析，如闸门启闭时阻力

21、过大，该处焊缝将受到巨大剪力及弯矩，从焊接工艺分析，只有将此处焊缝完全焊透使焊缝与母材等强度才能承受外加巨大载荷，故将此处焊缝规定为类焊缝。由于长期行业上工艺习惯，此处焊缝在设计上多考虑采用角焊缝形式，因此对角焊缝也要加强外观检验与无损133 DL/T 5018 - 2004 检测。这次规范修编中注意到人字闸门端柱承受巨大水推力，端柱是由端柱推力板、主梁与端板组合后由焊缝连接成整体的刚性部件，故增加此款为类焊缝。此外，原规范中对拦污栅的吊耳板定为一类焊缝，拦污栅的主梁对接焊缝定为二类焊缝。但拦污栅的边梁在多节拦污栅节间连接中也承受相当于局部吊耳作用，故这次修编时补充“拦污栅边梁的腹板、翼缘板对

22、接焊缝为二类焊缝”。由于水工闸门品种繁多，随着高水头水电站增多，各种新型门体不断涌现，因此如按闸门设计水头、运行工况及焊缝重要性将闸门焊缝详细分类比较困难，而且分得太细广大水利水电施工人员也不好执行。故此次标准修编仍以传统的按闸门中具有代表性的典型焊缝作为分类依据，仅对条款作局部修改调整。4.3.2 由于编制原标准4.3.2时闸门制造及安装中尚未使用药芯焊丝气体自保护焊接，随着焊接技术发展，有的闸门制作及安装中开始使用药芯焊丝气保护焊接，故在表4.3.2中增加药芯焊丝与所焊母材的匹配介绍。4.3.4 原标准中关于风速的限制未明确规定限制何种焊接方法，随着气体保护焊在闸门焊接中的比重逐年增加，在

23、进行气体保护焊时，限制其风速不超过2m/s，其他焊接方法仍按原标准风速不超过8m/s。原标准在焊接时控制环境温度为一5以下禁止施焊，考虑我国北方地区冬季低温时间较长，因此将控制环境温度根据不同母材适当降低：但规定要设置可靠的防护屏障和保温措施，并按钢材焊接时的预热规定施工，可以满足焊接的要求。4.3.7 3增加定位焊起始控制点，防止在起焊线端部定位焊造成母材损坏。4.3.9 虽然焊缝产生裂纹与材料性能、化学成分、板厚、焊接接头的拘束程度及焊接方法等综合因素有关，但是适当预热在工程实践中证明是防止裂纹的有效且简便的手段，所以仍采用原标134 DL IT 5018 - 2004 准4.3.9的有关

24、规定。在闸门结构上，虽然不锈钢为止水的水封座板一般都用薄的不锈钢板，但在使用不锈钢复合钢板的闸门及埋件也有用较厚的不锈钢复合钢板，也有多层焊接问题。此外不锈钢板类别较多，有的类别不希望预热温度太高，以防高温脆性，考虑到闸门结构中奥氏体不锈钢使用得较多，故仅提出作低温预热。试验也证明：当奥氏体不锈钢预热到100时裂纹率大大降低，同时预热温度太高也易造成不锈钢复合钢板基层与复层脱离的危险。为了防止焊接时产生裂纹，本条对施工场地温度与预热温度提出了规定，以提高广大施焊人员对焊接现场温度控制的重视。4.3.14 本条是在闸门组装过程临时特殊措施。随着焊接技术的提高，当碰到闸门和埋件的对装间隙过大时，采

25、用背面加陶瓷衬垫，正面逐层堆焊、逐层表面探伤并采取严格的预热、保温及消应措施也能处理到正常对装间隙，经砂轮修磨到原坡口尺寸是可以做到的，也不会影响焊接质量。故此次修编时将焊件组装后局部间隙放大为8m.m，但长度仍控制在该焊缝长度的15%。但这条规定仅指特殊部位的临时应急施工措施，如果局部间隙过大，会放松对闸门或埋件拼装的质量要求：也会造成对坡口附近母材反复加热引起材质的变迁与组装尺寸的变化。因此，在这次修改时，根据实际施工调查后，将焊件组装后局部间隙放大至8mm。其他部位施工焊接时仍应按每项施工项目的装焊工艺设计控制焊接质量。4.4焊缝检验4.4.1 原标准表4.4.1的角焊缝焊脚K值规定为正

26、公差，在焊接时如有少量负值一定要修补到规定值才能达到焊缝的外观检验标准，少量焊脚高不足修补比较困难，故根据实际施工工况修改为K值允许负值Imm，这样更能满足实际焊接施工工况，而又不影响焊缝质量。同时角焊缝一般属结构焊缝，受力条件比组合焊135 DL/T 5018 - 2004 缝好，所以从设计上不会对焊接结构的安全性带来危害。4.4.2 为了明确无损检测人员的认证资格，将原标准条文“国家有关部门”的规定修改为水利电力系统或我国的无损检测专业协会的无损检测人员资格认证才能从事闸门制造或安装施工时执行焊缝的无损检测工作。4.4.9 本条是针对水工闸门主梁、边梁及弧门臂柱等封闭箱形断面，因焊接施工困

27、难而制订的特殊条款。但似与设计图纸要求存在差距，按一般焊接工艺要求此处应予焊透。根据多方专家意见，将此条规定得再具体一些，缩小设计与施工的差距，而且形成规定以解决水工钢闸门施工中的难题。故这次修改为：当设计要求全焊透时，应在图纸技术要求上予以规定。如无特殊全焊透要求，也应按传统的设计作焊透要求，其未焊透偏差仍规定为25%板厚及最大不超过4mm。并将原条文中“允许”二字去掉，意即此处焊缝不是允许未焊透，而是未焊透的偏差不允许超过上述规定值。以便引起广大施焊人员重视。4.4.10 本条是针对一、二类焊缝中厚板的组合焊缝及角焊缝，特别是施焊比较困难的而组成焊缝接头的铜板又比较厚的部位。如闸门主梁腹板

28、与边梁腹板及组成闸门主梁、边梁、臂柱的翼缘板与腹板的组合焊缝及角焊缝往往容易产生表面裂纹，根据接头的重要程度，应增加适当比例的表面检测，以确保焊缝工作的安全。4.6焊后消除应力热处理4.6.1 原标准条文中规定闸门和埋件的板厚超过规定值后要进行消除应力热处理。闸门和埋件通过焊后热处理可以松驰焊接残余应力、软化碎硬区、改善组织、减少焊缝扩散氢含量、提高耐蚀性，尤其是提高某些钢种的冲击韧性、改善力学性能及蠕变性能，在机加工后稳定儿何尺寸及减小对接焊缝的焊接残余应力效果更为显著。但在实际施工中由于闸门结构复杂及体积庞大，因136 DL/T 5018 2004 此往往仍由设计图纸或合同文件规定是否对其

29、进行消除应力热处理。现修改为为了满足闸门和埋件使用要求，由设计根据结构重要性予以决定是否进行消除应力热处理。4.6.3 由于闸门及其埋件目前仍以碳素钢与低合金钢为主，设计规范中血未推荐使用高强度调质钢。因此取消原条文中有关高强度调质钢的消除应力热处理加热温度有关规定。137 DL/T 5018 - 2004 5螺栓连接5.1螺孔制备5.1.4 高强度螺栓连接面接头、抗滑移的阻力，随接头母材的处理状态而不同。根据国内外高强度螺栓连接表面处理大量试验成果表明：采用金属喷涂的涂层或涂刷无机富辞漆都能达到较大的且比较稳定的抗滑移系数值。5.1.5 作为摩擦连接的主要目的是传递活动承载力，虽然可以用抗滑

30、移系数和高强度螺栓轴力的乘积求得，但是摩擦抗滑移系数是个复杂的变数。它与部件接头母材接触面的状态、螺栓轴力、接头母材强度、接头形式、荷载种类、螺孔的错位及施工时的温度都有关系。在上述诸多影响因素中很难找到简单的线性关系来确定抗滑移系数，因此规定统的抗滑移系数是有困难的。但抗滑移系数又是高强度螺栓连接的至关重要的设计参数之一，往往直接影响构件承载力，因此在施工前必须用不少于3套的同材料、同处理方法的试板对抗滑移系数进行检测，检测的抗滑移系数最小值应符合设计要求。本条为新增条文。5.2螺栓制备5.2.4 为确保高强度螺栓连接副施工质量可靠，施工单位应按出厂批号对高强度螺栓的扭矩系数进行复验。高强度

31、大六角头螺栓连接副每批号随机抽检8套，复检其扭矩系数与标准扭矩系数的偏差值。如果抽查后高强度螺栓扭矩系数达不到设计规定的扭矩系数，那会造成要达到同值扭矩时必需加大高强螺栓的轴向预紧力，这对结构安全是不利的。因此使用高强度螺栓连接的闸门，138 DL IT 5018 - 2004 在安装施工前必须根据钢闸门受力工况，对所选择的高强度螺栓使用带应力传感器或应变片的测力器来检测高强度螺栓的轴力能否满足设计要求。在附录F中，将高强螺栓副应达到的终拧扭矩按规定的扭矩系数平均值列表供广大施工人员参考，其中施工预拉力数值为1.1倍的设计预紧力、施工扭矩按扭矩系数平均值0.13计算，所列表中的最终施工扭矩即可

32、符合国家规定检查扭矩的0.9倍1.1倍控制范围内。5.3螺栓紧固5.3.2 原规范中初拧扭矩为规定力矩值的60%，现修改为规定力矩值的50%，并应使用可以控制调节扭矩值的扭矩测力扳手进行施工。5.3.3 在现场施工的扭矩测力扳手，由于每天使用会造成一定误差，如该施工扭矩测力扳手的扭矩值与设计规定的扭矩值误差超过5%时就不能继续使用。因此，闸门安装施工单位要配备由当地法定计量检测机构检定合格的扭矩测力校正扳手，对将要参加施工的扭矩测力扳手的扭矩值进行检测，经其校正合格后才能参加高强度的螺栓安装施工。5.3.4 由于闸门长期在露天或半浸式水流中工作，长期运行后原始的连接副接触面的接触状态因金属表面

33、腐蚀而发生变迁。为了保证高强度螺栓轴力的恒定值，因此对高强度螺栓连接的螺栓、螺母及垫圈按设计要求予以涂料防腐处理，并在连接处切缝隙处用涂料腻子予以封闭，防止运行后由于高强度轴力损失而造成的连接处缝隙增大而造成湿气浸入。139 DL/T5018 - 2004 6表面防腐蚀6.1表面预处理6.1.3 鼠标准对除锈后表面粗糙度的评定参数未予明确，为了区别于机械如工粗糙度的概念，选择轮廓最大高度Ry值，即量取在取样长度内轮廓峰顶线和轮廓谷底线之间的距离，这样更便于解释涂料与母材的结合率。近年来，随着防腐要求的不断提高，有些在水下长期工作的钢闸门采用厚浆型重防腐涂料或采用金属热喷涂，对原标准规定的粗糙度

34、40m70m似嫌太小，故提高其粗糙度轮廓最大高度值为60mlOOm，而对一般水面以上闸门的涂料仍为40m70m，这样对各种涂料采取区别对待方法处理。6.1.4 原标准对闸门预埋件除锈后在埋入混凝土一侧涂刷苛性铀水泥浆，但苛性铀水泥浆保持时间不长。随着科学技术的发展，涌现出不少改性水泥胶浆，其性能比传统的苛性铀水泥浆结合率更高，保持时间较长。今后在埋件安装施工中可根据设计规定要求由制造厂选配使用。6.2表面涂装6.2.4 原规范规定闸门出厂时由制造厂完成底漆，而面漆待安装工作完成后在竣工前由安装施工单位完成，目的为了将一扇全新的闸门移交给工程建设单位。但是随着防腐涂料及金属喷涂复合保护系统的健全

35、，如果仍按原来条文规定进行分工，很多中间涂层无法保证施工质量。因此，总结施工经验后，尽量加大制造厂的防腐工作，而使施工现场的涂层工作尽量减少，这样才能保证涂层耐久的工作。140 DL/T 5018一一20046.2.5 将原标准中钢材表面的规定温度修改为“钢材表面温度低于大气露点以上3”，修改后的规定使广大施工人员更好理解。6.3 涂料涂层质量检查6.3.2 原标准7.3.2要求涂装涂料后金属“表面光滑，颜色一致。”现修改为“涂层均匀一致”，这样既可保证涂料厚度，也可控制涂层表面的色泽与光滑。涂装后的表面缺陷增加针孔及裂纹检测，以保证厚浆型涂层的质量控制。6.3.3 此条为涂料涂层质量检验的主

36、要质量控制指标。涂料施工除控制固化漆膜的厚度外，随着闸门工程厚浆型涂层逐步增加，因此补充厚浆型漆膜针孔检测。漆膜的附着力检查，按漆膜厚度的差异，而采用不同的检测方法，这样能更准确地测定己涂装漆膜的附着力。6.4金属喷涂6.4.1 由于金属热喷涂装技术不断发展，除传统的辞和铝作为喷涂金属材料外，最近叉开发了混合金属丝，故在原标准7.4.1的基础上增加了混合金属丝的内容。6.4.2 近年金属热喷涂防腐系统不断改进，除金属热喷涂层外，尚有后续涂料封闭层及最终涂覆表层面漆。由于金属喷涂涉及工作环境的化学腐蚀问题，喷涂金属层的厚度除与金属丝本身化学属性及水质的pH值有关外，尚应考虑闸门所处淹没水深及水温

37、环境等因素。因此，热喷涂层的最终厚度、金属涂层的封闭涂料及面漆配套的种类及厚度直由设计单位根据闸门工作条件及水质予以确定。在此只能按我国目前各行业中金属结构专业及美国钢结构油漆协会CSSPC）的标准推荐的各种金属喷涂层的厚度及在不是最严重腐蚀介质中的最小金属喷涂层厚度。6.4.6 原标准7.4.6规定“金属涂层完成后进行涂料封闭”，在141 DL IT 5018 - 2004 己施工的大型闸门工程中除涂料封闭外，尚需在外层表面涂装面漆。但在国际闸门工程施工中按美国钢结构油漆协会CSSPC)规定：闸门表面如仅喷涂金属涂层，在运行中能得到良好的维护可达到15年以上的防腐效果。但如果闸门在恶劣的环境

38、及水质pH值呈酸性或碱性的水库或水利工程中使用时，除了水质中有化学腐蚀性能，泥砂忡刷或水位反复变化的情况下或水库是城市的饮水水源吸取口处为了保证金属涂层达到设计防腐寿命及饮水卫生要求，可在金属涂层外再加涂料封闭。如表面有美观装饰要求的闸门在涂料封闭金属涂层外表面后再涂装面漆。通过调查分析，有的水电站对闸门金属防腐要求偏高，安全度较大，这就增加了工程成本。故本条修改为根据使用要求由工程设计单位最终确定在金属喷涂层的表面是否需要增加涂料封闭及涂装表面面漆。6.5 金属涂层质量检查6.5.3 将原标准中金属喷涂层的厚度测量由新标准的6.5.2规定，而结合性能测定由新标准6.5.3单独的予以规定。14

39、2 DL/T 5018 - 2004 7 闸门和埋件制造7.1 零件和单个构件制造7.1.1 制订工艺方案时，应严格遵守以下原则：(1）尽可能使焊接所产生的热量均匀分布，使得焊接变形和收缩量最小。(2）根据结构特点，按照最大自由度原则，制订组装和焊接程序，使得结构的约束应力最小。(3）保证有足够的收缩量和机械加工部位的切削余量，保证构件的几何形状和尺寸满足设计要求。7.1.2 表7.1.2中所规定的极限偏差是下料过程中对工艺尺寸的精度要求，是保证零件和构件几何尺寸的基础，使用数控气割机或对钢板边缘进行刨削加工，比较容易达到要求，若使用其他下料方法，则严格按此要求控制，才能杳效地保证钢闸门制造质

40、量。7.1.3 钢板、型钢的切断口作为待焊接边缘时，切断面的形状、表面粗糙度将直接影响到焊接接头质量，本标准参照ANSI/AWSDl.1钢结构焊接规范作出一些规定。当切断面为非焊接边缘时，切断面形状、表面的粗糙度一般仅只影响产品外观质量，因此，可将其技术要求适当降低。7.1.4 GB!f33751994焊接术语对坡口、接头、焊缝已经明确定义：坡口一一根据设计或工艺需要，在焊件的待焊部位加工并装配成一定几何形状的沟槽。接头一一由两个或两个以上的零件要用焊接组合或已经焊合的接点。检验接头性能应考虑焊缝、熔合区、热影响区甚至母材等不同部位的互相影响。143 DL IT 5018 - 2004 焊缝一

41、焊件经焊接后所形成的结合部位。原标准中“焊缝坡口”这种表述方法存在着概念性错误，予以修正。但GB985和GB986标准从1988年发布至今未修编，其标题中类似错误只能保留，有待于该标准修订时自行更正。7.1.7 单个构件制造过程至少包括拼装、焊接、矫正三道重要工序。为保证制造过程中的质量，必须对每道工序进行控制和检查，并要求提供工序质量检测记录：除焊接质量另有规定之外，拼装工序应按表7.1.7第1、2、3,4, 5项标准进行控制与检查，矫正工序应满足表7.1.7中第4、6、7、8、9项的要求。表7.1.7实际上是拼装和矫正这两道工序的质量标准。原标准中统称“构件制造”应符合有关规定，明显过于笼

42、统，不够明确，因此予以修正，按拼装工序与矫正工序分别叙述，这样层次清楚，便于理解和执行。表7.1.7中有关要求与美国ANSI/AWS标准相比较，前者严于后者：例如：翼缘板对腹板的垂直度，本标准要求a三b/150且不大于2.0mm，而ANSI/AWS要求。b/50且不大于1/4ino又如：腹板对翼缘板的中心位置的偏移e，本标准要求小于2.0mm，而ANSI/AWS要求小于1/4in。这主要因为：(1）闸门有挡水要求，水压力是通过面板传递给翼缘板及梁系，不希望面板与翼缘板之间存在较大间隙，因此要求翼缘板角变形尽可能小。(2）闸门的梁系承受重荷载，偏移e过大会产生偏心弯矩，造成焊缝不良受力。另外从结

43、构的整体装配精度考虑，也不宜偏移e值过大。通过比较，一方面说明水工金属结构制造在这些方面的要求与指标，已经相当于或高于国外先进标准的有关要求：另一方面也说明这些要求或指标已经是较高的了，除非设计另有要求，不144 DL/T 5018一2004宜轻易抬高要求，否则会大大提高制造成本。7.1.8 长期以来，火焰矫正方法凭借操作方便、经济实用的优点在国内外广为采用，但是由于标准未对加热温度提出控制要求，导致实际操作过程中加热温度偏高（少量出现过烧现象）、迅速冷却（浇冷水冷却）的不良现象时有发生，严重的造成材料韧性和综合力学性能下降，因此有必要增加相关规定：钢在加热过程中结构组织和特性要发生变化，当钢

44、加热到AC1温度时，原始组织中的珠光体己变成细奥氏体晶粒；当温度继续升高，铁素体也逐步转变为奥氏体，与此同时奥氏体晶粒随着温度进一步升高而长大：而钢中含有的碳和锺元素能促进奥氏体晶粒的长大，提高钢的过热敏感性，即温度稍高，晶粒明显长大。奥氏体晶粒长大对冷却后钢的组织和性能产生不良影响，因为冷却时奥氏体虽然转变为珠光体，但原奥氏体晶界仍遗留着明显影响，粗晶粒的奥氏体形成粗大的珠光体团，导致钢材韧性或综合力学性能下降。因此国内外同行都认识到火焰矫正加热温度应严格控制在钢材“铁一一碳合金状态图”AC3线以下。由于我国自然资源条件所决定，国产钢材中均是以Mn元素为强化基本元素，Q235中含Mn般约0.6%,Q345中含Mn约为1.6%,Mn元素的加入不仅如上所述增加了钢材的过热敏感性，即温度稍高，奥氏体晶粒长大明显，同时还扩大了奥氏体存在的范围，使得含有Mn钢的“铁一一碳合金状态图”的AC3下降。针对上述情况，美国ANSl/AWSl.1钢结构焊接规范第3.7.3条规定，一般钢材加热温度不应超过650（暗红色）。参照ANS