GB 50492-2009 聚酯工厂设计规范.pdf

1、B 中华人民共和国国家标准UDC GB 50492 - 2009 聚醋工厂设计规范Code for design of PET plant P 实施2009 -11 -01 发布2009 - 03 -19 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局联合发布24iz-ffLiiifjilt-fAF-Batti-2-f豆iiifTji-lit-f中回计划生版私aw一S/N: 1 580177.225 统一书号:1580177 225 定价:18.00元91 5 8 0 1 7 722505 中华人民共和国国家标准聚国旨工厂设计规范Code for design of PE

2、T plant GB 50492 - 2009 主编部门:中国纺织工业协会批准部门:中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期:20 0 9 年1 1 月1 日中国计划出版社2009北京中华人民共和国国家标准聚醋工厂设计规范GB 50492-2009 为中国纺织工业协会主编中国计划出版社出版(地址2北京市西城区木樨地北里甲11号国宏大厦C座4层)(邮政编码:100038电话:6390643363906381) 新华书店北京发行所发行世界知识印刷厂印刷850X1168毫米1/32 3.5印张89千字2009年8月第1版2009年8月第1次印刷印数1-10100册女统-书号:1580177 225 定

3、价:18.00元中华人民共和国住房和城乡建设部公告第256号关于发布国家标准聚醋工厂设计规范的公告现批准聚醋工厂设计规范为国家标准，编号为GB50492-2009，自2009年11月1日起实施。其中，第3.2.12(4、的、3.2.13 (2)、7.4.11、7.4.16、8.2.5、8.2.6、9.1.3、9.2.1、9.4.1条(款)为强制性条文，必须严格执行。- f丁。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发中华人民共和国住房和城乡建设部二00九年三月十九日目。昌本规范是根据原建设部关于印发GB 150和钢制焊接常压容器JB/T4735的有关规定。 14 5 工艺设备布置5.1

4、布置原则5. 1. 1 生产装置的设备宜按浆料调配、醋化(醋交换)、缩聚、熔体输送(切片生产)的顺序布置，并宜以缩短后缩聚反应器与后续直接纺丝装置之间熔体管道长度为原则，确定设备的相对位置。5. 1. 2 添加剂调配的相关设备应分类、集中布置。5. 1. 3 对苯二甲酸的人工卸料、添加剂的加料、切片生产等设备应布置在室内;在允许条件下，其他工艺设备宜敞开或半敞开布置，也可根据工厂所在地的自然条件采取露天布置。5. 1. 4 当工艺尾气中的乙醒含量超过其爆炸下限时，存在这部分工艺尾气的设备和管道应露天布置。5. 1. 5 当含甲类可燃物的设备、管道放置在生产装置厂房时，应露天或敞开布置。5.2布

5、置规定5.2.1 反应器的布置应符合下列规定:1 反应器与采用气相热媒加热的蒸发器之间的净距离，宜缩短。2 对于内部装有搅拌或转子的反应器，应在顶部或端部留出搅拌、转子的轴和电机拆卸、起吊等检修所需的空间和场地。3 反应器的裙座或支耳应有足够高度，并应采取相应的隔热措施，裙座或支耳与混凝土接触处的温度不应超过钢筋混凝土结构的允许受热温度。5.2.2 缩聚反应器与其喷淋冷凝器应靠近布置。5.2.3 喷淋冷凝器和蒸气喷射泵的安装高度应满足降液的要求。降液管宜垂直伸入液封槽中，当条件不允许时，起始管段应至少有3m的垂直长度，且斜管与垂线的夹角宜小于300。5.2.4 乙二醇分离塔与塔顶冷凝器、回流罐

6、、塔釜出料泵宜按工艺流程顺序靠近布置。5.2.5 乙二醇分离塔的空冷器应布置在厂房屋顶，并应采取防震措施。5.2.6 蒸气发生设备应布置在所服务设备的下方，气相热媒的凝液应能自流返回蒸气发生设备。5.2.7 乙二醇收集槽和热媒收集槽应布置在低于使用设备点的位置。5.2.8 热媒输送泵宜集中、敞开或半敞开布置。5.2.9 切粒机的布置应留出排废通道和堆积排废物的场地。5.2.10 带有搅拌器的容器、列管式加热器应留出足够的维修空间。5.2.11 在设备需要进行操作、维修的位置，应设置操作平台和梯子。5.2.12 在可能有少量可燃液体泄漏的设备周围，应设置高度不低于150mm的围堪。5.2.13

7、工艺设备的布置除应符合本章规定以外，还应符合国家现行标准石油化工企业设计防火规范GB50160和石油化工工艺装置布置设计通则SH3011的有关规定。6管道设计6.1工艺管道6. 1. 1 本规范第3.5. 1条所列甲、乙类可燃流体的管道设计，应符合下列规定:1 不得穿过与其无关的建筑物。2 除需要而采用法兰连接外，均应采用焊接连接。3 氢化兰联苯、联苯、联苯酷管道宜采用波纹管密封阀门。4 应对玻璃液位计、视镜等采取安全防护措施。5 本条所列管道与仪表及电气的电缆相邻敷设时，平行净距不宜小于1m。电缆在下方敷设时，交叉净距不应小于0.5m。当管道采用焊接连接结构并无阀门时，其净距可分别取平行、交

8、叉净距的50%。6. 1. 2 液相热媒的供管应布置在所服务设备、夹套管的下方，回管应布置在所服务设备、夹套管的上方。6. 1. 3 气相热媒管道的布置应符合下列规定:1 水平管段应有逆流坡度，宜每10m设置一个凝液排放接管。2 在水平管段向上的垂直拐角处，应设凝液排放接管。6. 1. 4 气相热媒凝液管道的布置应符合下列规定:1 凝液管道宜从使用设备的竖直方向接出，当不具备从竖直方向接出的条件时，应至少有1m长度的竖直管段。2 水平的凝液管段，宜有大于1%的顺流坡度。3 气液分离器凝液排放的水平管段，宜有大于5%的顺流坡度。6. 1. 5 热媒系统排气管道的布置应符合下列规定:1 在液相、气

9、相热媒管道系统的每个最高位置，应设排气管道。2 排气管道向上与垂直线的夹角，宜小于300，宜在排气管和汇总管间设孔板。3 排气汇总管宜有1%的顺流坡度。6. 1. 6 夹套管的设计应符合下列规定:1 确定套管的公称管径，应符合下列规定:1)液相热媒套管的公称直径宜按表6.1.6-1确定。表6.1.6-1液中目热媒套管公称直径主管设计压力(MPa)主管公称直径(mm)套管公称直径(mm)2)气相热媒套管的公称直径宜按表6.1. 6-2确定。表6.1.6-2气梧热媒加热的套管公称直径3)主管宜选用2.5D的弯头，套管弯头尺寸应能满足主管、套管的配合。2 在夹套管的支、吊架处和水平管段上应设置定位板

10、，并应在管段图上作标示。定位板的材质应与主管材质一致。3 管中介质为醋化物、聚合物，采用液相热媒加热的夹套管，宜在主管的外壁上设导流板，导流板的材质应与主管材质一致。4 应在夹套管管段图的每个方向设有调节段，调节余量宜为50mm100mm 5 应根据管道的焊接要求，在夹套管的管段图上设置、标示半壳管件。6. 1. 7 浆料和消光剂悬浮液管道的设计，应符合下列规定:1 应设置乙二醇冲洗管道。2 输送对苯二甲酸浆料悬浮液，应设置返回浆料调配槽的循环管道。3 悬浮液管道应有坡度，对苯二甲酸浆料管道的坡度不应小于5%。6. 1. 8 真空管道的长度应缩短，并应减少弯头。6. 1. 9 管道布置除应符合

11、本章规定外，还应符合国家现行标准(工业金属管道设计规范GB50316和石油化工管道布置设计通则SH3012的有关规定。6.2 给排水管道6.2.1 给排水管道的平面布置与埋深，应根据工厂地形、工程地质、总平面布置、冰冻深度、管道材料、施工条件等因素综合确定。6.2.2 各车间给排水管道的进、出口方位，应按生产工艺要求和结合全厂性给水排水管道的布置确定，并宜减少进、出口接管的数量。6.2.3 给排水管道不得穿过设备基础，不宜穿过建筑物的伸缩缝和沉降缝。当确需穿过时，应采取防止管道被损坏的措施。6.2.4 给排水管道穿过承重墙或建筑物基础时，应预留孔洞或设置套管。管道上部的净空不应小于建筑物的沉降

12、量，且不应小于O.lm 。6.2.5 室内给排水管道不得穿过配电室、控制室。6.2.6 室内生活、生产和消防给水管道宜明敷。生产给水管道宜与工艺管道共架布置。消防给水管道宜单独敷设，并应符合国家现行有关纺织工业企业防火标准的规定。6.2.7 埋地或架空敷设的焊接钢管应进行外防腐处理。6.3管材选用6.3.1 设计压力不小于5.0MPa的夹套主管应选用无缝钢管。6.3.2 输送乙二醇及与物料有接触的介质、设计压力不大于5.0MPa、设计温度小于4000C的管道，以及热媒加热的夹套套管，宜选用国家现行标准化工装置用奥氏体不锈钢焊接钢管技术要求)HG20537.3和化工装置用奥氏体不锈钢大口径焊接钢

13、管技术要求)HG20537.4中材质为OCr18Ni9的焊接钢管。在使用焊接钢管作夹套主管时，对钢管的纵向焊缝必须做100%射线照相检验。输送除盐水的管道，也可选用内衬(涂)塑料钢管。6.3.3 输送热媒的管道以及与本规范第6.3.1条中材质20号钢的夹套主管相配合的夹套套管，应选用现行国家标准输送流体用无缝钢管)GB/T8163中20号钢的无缝钢管。6.3.4 输送公用工程流体、设计压力不大于1.6MPa、设计温度在02000C的管道，宜选用现行国家标准低压流体输送用焊接钢管)GB/T3091中材质为Q235的焊接钢管。6.3.5 热媒站热媒管道的选材，应根据对热媒炉安全监察的具体要求确定。

14、6.3.6 室内重力流管道宜采用金属管或耐热排水塑料管。生活间内的生活污水管道宜采用建筑排水塑料管。6.4 管道柔性设计6.4.1 下列管道宜进行详细柔性设计:1 公称直径不小于100mrn、设计温度大于2500C的热媒管道。2 进、出反应器、热媒蒸发器、热媒闪蒸罐以及设计温度大于2500C的管道。6.4.2 下列管道可不进行详细柔性设计:1 与运行良好的管道柔性相同或基本相当的管道。2 与已进行柔性分析的管道比较，确认有足够柔性的管道。6.4.3 对热媒输送泵、熔体输送泵、反应器、乙二醇分离塔接管法兰的受力，应进行核算。6.4.4 管道柔性设计内容及合格标准应符合下列规定:1 管道柔性计算结

15、果应包括:输入数据，各节点的位移和转 20 角，各约束点的力和力矩，各节点的应力，二次应力最大值的节点号、应力值和许用应力范围值，弹簧参数表。2 管道柔性设计的合格标准应符合下列要求:6.4.5 1)管道上的各点二次应力值，应小于许用应力范围。2)管道对设备管口的推力和力矩应在允许范围内。3)管道的最大位移应能满足管道布置的要求。采用不同材质主、套管的夹套管，应进行应力校核。6.5 管道加工6.5.1 夹套管的预制工作宜在清洁、避风、环境温度高于OOC的专用场所进行。6.5.2 主管封入套管之前，应完成主管焊缝的射线照相检验和进行裸露压力试验。6.5.3 输送醋化物、聚合物熔体的夹套内管，其焊

16、缝的底层应采用氧弧焊。6.5.4 热媒管道及用热媒加热的夹套套管，其焊缝的底层宜采用惰性气体保护焊。6.6 管道检验6.6.1 对管道焊缝的质量检验应包括外观检验和射线照相检验。6.6.2 管道焊缝射线照相的检验比例和质量等级不得低于表6.6.2的规定。表6.6.2管道焊缝射线照相的检验比例和质量等级要求管道类别设计压力设计温度检验比例质量等级CMPa) CC) C%) 二注1029400 100 E 夹套主管0.1分4地面图旦0.3室外采用填料或机械密封输送甲、乙类可燃液体离心泵的爆炸危险区域范围1-2区;2释放源(泵密封)B.0.4 采用填料密封或机械密封用于甲、乙类可燃液体的搅拌器，在通

17、风等级为中级、有效性为一般的条件下，其爆炸危险区域的范围应符合下列规定(图B.O.4):1 水平方向距搅拌槽外沿1m，从释放源上方1m到地面，地面上方1m旦水平方向距搅拌槽外沿2m范围内的区域，应划为1区。2 地面上方1m且水平方向距搅拌槽外沿4m范围内并在1区以外的区域，应划为2区。3 妇二地面(楼面)图B.0.4采用填料或机械密封用于甲、乙类可燃液体搅拌器的爆炸危险区域范围1-1区;2-2区;3释放源(轴密封)B.O.S 甲类可燃流体设备、管道上的阀门，在通风等级为中级、有效性为一般的条件下，以阀门密封处为中心，其爆炸危险区域的范围应符合下列规定(图B.O. 5): 1 半径1m空间范围内

18、的区域，应划为1区。 45 2 半径1.5m，且在1区以外的区域，应划为2区。3 2 地面图B.O. 5 甲类可燃流体阀门的爆炸危险区域范围划分1-1区;2-2区;3一释放源(阀门)B.O.6 甲类可燃流体设备、管道上的法兰，在通风等级为中级、有效性为一般的条件下，以法兰密封处为中心，半径1m空间范围内的区域，宜划为爆炸危险区域2区(图B.O.的。2 地面图B.0.6甲类可燃流体设备、管道上法兰的爆炸危险区域范围划分1-2区;2释放源(法兰)B.O.7 当厂房中的地坑不具备机械通风条件时，其爆炸危险区域的范围应符合下列规定:1 非防爆区中的地坑，宜划为2区。2 2区范围内的地坑，应划为1区。B

19、.O.8 乙类可燃流体的事故排放口，在通风类型为自然、等级为中级、有效性为一般的条件下，以排放口为中心，半径5m的空间范围内的空间，应划为爆炸危险区域2区。 46 B.O.9 醋化水储罐通气管排放口，在通风类型为自然、等级为中级、有效性为一般的条件下，以排放口为中心，其爆炸危险区域的范围应符合下列规定(图B.o. 9): 1 半径3m的空间范围内的空间，应划为1区。2 半径5m的空间，且在1区以外的区域，应划为2区。2 图B.O. 9 醋化水储罐通气管排放口的爆炸危险区域范围划分1-1区;2-2区;3释放源(排放口)B.O.I0 异丙醇液槽，在通风类型为人工、等级为中级、有效性为良好的条件下，

20、距异丙醇液槽外沿2m范围内、从地面到液槽上方排风设施之间的区域，应划为爆炸危险区域1区(图B.0.10)。2 图B.0.10异丙醇液槽爆炸危险区域范围划分1-1区;2-释放源(异丙醇液槽) 47 B.O.11 三甘醇清洗炉，在通风等级为中级、有效性为一般的条件下，水平方向距清洗炉外沿2m，从释放源上方1m到楼面范围内的区域，应划为爆炸危险区域2眩(图B.o. 11)。楼面图B.O.11三甘薛清洗炉的爆炸危险区域范围划分1-2区;2一释放源(顶盖密封)B.0.12 当袋装对苯二甲酸或间苯二甲酸用人工开包方式卸料时，其爆炸危险区域的范围应符合下列规定:1 卸料口和接收槽的内部，应划为20区。2 当

21、接收槽设有抽气除尘设施时，水平方向的整个卸料间(包括地坑)，垂直方向从楼面(地面)到开包位置以上2m的范围内，应划为22区。3 当接收槽未设抽气除尘设施时，卸料口周边1m距离的范围并向下延伸到楼面(地面并包括地坑)，应划为21区;水平方向从卸料口周边1m以外延伸到整个卸料间(包括地坑)，垂直方向整个卸料间高度范围内，应划为22区。B.0.13 袋装对苯二甲酸(间苯二甲酸)的仓库，水平方向整个仓库，垂直方向从地面到最高的堆包高度以上2m范围内，应划为爆炸危险区域22区。B.0.14 当采用气力输送对苯二甲酸时，输送站、卸料站周围1m范围内，应划为爆炸危险区域22区。斗B.0.15 对苯二甲酸(间

22、苯二甲酸)称量设备，设备周围1m范围内，应划为爆炸危险区域22区。B.0.16 当释放源、释放源等级、通风条件与本规范第B.0.1B.0.15条有差异时，其爆炸危险区域范围的划分应根据现行国家标准爆炸性气体环境用电气设备第14部分:危险场所分类GB 3836. 14和可燃性粉尘环境用电气设备第3部分z存在或可能存在可燃性粉尘的场所分类)GB12476.3的有关规定做相应调整。 49 本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格，非这样做不可的:正面词采用必须，反面词采用严禁;2)表示严格，在正常情况下均应这样做的z正面词采用应，反面词采用

23、不应或不得;3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的:正面词采用宜，反面词采用不宜;4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用可。2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为应符合.的规定或应按执行。 50 中华人民共和国国家标准聚醋工厂设计规范GB 50492 - 2009 条文说明上目次1总则(5 5 ) 3 工艺设计( 56) 3.1 设计原则刊的3. 2 一般规定( 57) 3.3 工艺计算( 6 5 ) 3.4 主要污染源和主要污染物( 69) 3. 5 危险、危害因素(70) 4 工艺设备( 78) 4. 1 工艺设备选择(78)4.2 工艺设备配台(7 9 ) 4.4

24、反应器制造和检验(79)5 工艺设备布置 (82) 5. 1 布置原则 (82) 5.2 布置规定 (82) 6 管道设计 (84) 6.1 工艺管道. (84) 6. 3 管材选用 (84) 6.5 管道加工( 8日6. 6 管道检验( 8日6.7 管道压力试验.们7 辅助生产设施优7) 7.1 化验7.2 熔体过滤器清洗(87)7.3 热媒站7) 53 。凸nDQdAUAUn吕n吕n60dnwu一时表口响-NVA口.，aqE成川和问问问川，HH吨J区料修如罐原维圳456目句d句t巧t00 1总则8.1 控制水平8.2 主要控制方案刊0)8. 3 特殊仪表选型(90)8.4 控制系统配置8.

25、 5 控制室(9 1 ) 8.6 安全联锁 8.7 仪表安全措施(91)9 电气和电信 9. 1 供配电(93) 1. 0.1 本条规定了聚醋工厂设计应遵循的原则要求。1. O. 2 本条规定了本规范的适用范围。本规范不涉及聚醋专有工艺技术内容。1. O. 3 本条说明本规范与国家现行有关标准的关系。对于本规范未作规定者，还应执行国家现行的有关标准。在本规范的多个章节中都述及纺织工业企业有关防火标准，指的是纺织工程设计防火规范，该规范正在报批过程中。聚醋工厂设计涉及各个专业，本规范侧重于工艺、设备和自控专业内容的规定，其他专业仅针对聚醋工厂的特点作简要规定。9.2 照明(93)9.3 防雷刊材

26、9.4 静电接地 9.5 电信(94)10 总平面布置(9日11土建.(96) 11. 1 一般规定刊的11. 2 建筑、结构设计(9 6 ) 12 给水排水刊们12.1 给水(98)12.2 排水(99)13 暖通和空气调节(刊的13.2 通风与采暖(100)13. 3 空气调节(102) 54 55 3 工艺设计3.1 设计原则3. 1. 1 间歇生产工艺的特点是分批技料，分批出料。与连续生产工艺比较，它的产品质量均匀性较差，能耗较高，环保效果较差，因此对于能力30t/d以上的装置，一般不宜采用间歇生产。但是，间歇生产工艺具有易于更换产品品种的特点，所以还是有需求的。3. 1. 2 聚醋生

27、产有两种基本工艺路线，一种是醋交换工艺，另一种是直接醋化缩聚工艺。自20世纪70年代直接醋化缩聚工艺实现工业化以来，世界上各地建设的聚醋装置，绝大多数采用直接醋化缩聚工艺路线。我国在上世纪70年代从国外引进的几个醋交换法的聚醋装置，近等已经先后停产。有资料介绍，生产膜用聚醋，有的国外公司采用醋交换工艺。3. 1. 3 生产装置的物料衡算和热量衡算数据是反应器工艺设计、专用设备设计(包括乙二醇分离塔、缩聚系统喷淋冷凝器等设备)、通用设备选型(包括泵、换热器等)、辅助生产设施设计(包括热媒站、罐区等)的基础数据。3. 1. 4 本条中新工艺、新技术是指在此前国内、外的聚醋工厂中都未曾采用过的工艺、

28、技术。原国家计委的计计0978J234 号文附件一关于加强基本建设管理的几项规定中第四节认真做好勘察设计工作曾规定，采用的新工艺、新技术必须经过中型试验作验证。鉴于聚醋生产工艺实现工业化已经几十年，故在本规范中没有沿用这条规定。但是，在采用新工艺、新技术之前，需要经过相关专家充分的论证，这仍然是必要的。3.2 一般规定3.2.1 目前多数厂家生产装置的连续运转周期超过2年。每次停产进行大检修的时间，一般在20d左右。3.2.2 由于不同工厂在生产管理上有差异，每个工厂的年开工天数各不相同，用t/d作为表征装置能力的单位较用t/a科学。本规范中所列的产品质量、原料消耗的设计值都是指在其公称生产能

29、力下的指标，当装置在公称能力50%或110%负荷下生产时，上述指标与设计值有差异。3.2.3 目前国内有不少厂家为降低生产成本，加入一定比例的中纯度对苯二甲酸与精对苯二甲酸混合使用，加入的比例从10%到100%不等。通过调节醋化过程的工艺参数，使用一定比例的中纯度对苯二甲酸作为原料，仍然能够生产出优级产品。但是生产膜级产品时，目前多数厂家仍采用精对苯二甲酸为原料。3.2.4 本条针对采用液相热媒作为热载体的加热系统。1 热媒膨胀槽用于吸收一次热媒在升温过程中产生的膨胀量和接收从系统排放的不凝气等物质。热媒排放接收槽用于接收系统排放的热媒。2 用氮气覆盖导热油的目的是避免其被氧化。3 各种导热油

30、在-定温度下随时间延长都会产生裂解，如果不把低沸点蒸发物从系统中排除，会影响它的加热效果。4 聚醋工厂生产上使用的液相热媒属于可燃液体。在生产过程出现紧急事故时(如发生火灾)，需要把每个热媒回路中的热媒迅速排放到厂房外的储罐。另外，在装置停车时，也需要依次把每个热媒回路中的热媒排放。5 暖泵是指用少量高温热媒流经备用的热媒循环泵，起预热作用，以便在需要启动备用泵时，能立即投入使用。3.2.5 本条针对采用气相热媒作为热载体的加热系统。1 注入系统有三方面作用:一是初次注入热媒，二是在运转过程期间补充加入热媒，三是为系统存储一定量的热媒。2 热媒系统初次启动时，需要去除管道中的空气。系统运转过程

31、中，需要排除产生的低沸点物和不凝气。3 在进行检修和装置停车时，都需要把回路中的热媒排净。另外，这个收集槽还可以用于接收运转过程中定期排放的低沸点物和不凝气。3.2.6 设置取样口，用于生产过程的工艺控制和质量分析。3.2.7 生产装置停产后，需要对反应器特别是缩聚反应器进行清洗。3.2.8 生产装置停产后，缩聚反应器系统的液封槽需要清洗，为此需要接受从液封槽排放的乙二醇。3.2.9 为了对生产装置的原料消耗和单位产品综合能耗指标进行考核，需要对原料和各种公用工程介质的用量作计量。3.2.10 乙二醇全回用流程是利用乙二醇分离塔把缩聚系统生成的乙二醇凝液中水分脱除，用于浆料调配，而把新鲜乙二醇

32、加入到缩聚系统设备，让乙二醇在装置中循环使用。采用乙二醇全回用流程，无需设置专用的乙二醇精制设备，可降低设备投资和节省运转费用。3.2.11 除去乙二醇循环液中的夹带物，有利于延长换热器以及喷淋冷凝器喷嘴的使用周期。3.2.12 对工艺设计中应采取的劳动安全措施说明如下:1 接收料仓在负压下可以减少开包卸料过程粉尘的飞扬，降低可燃性粉尘释放源的等级和减少物料损失。2 一且生产装置厂房出现火灾，应切断进入厂房的可燃液体。3 基于安全生产的需要，也是为了能单独把聚醋生产线停下来进行检修。当设置用于操作乙二醇、热媒管道和各种公用工程管道隔断阀的联合平台时，其长度等于或大于8m，应在两个方向设爬梯。4

33、 乙二醇和导热油(热媒)都是可燃液体，一旦生产装置厂房内出现火灾，应把厂房中设备、管道中的可燃液体排放，否则它们被引燃后将加剧火灾的危害性。这类事故曾经在聚醋工厂出现过。5 保护设备、保护人身安全。6 缩聚反应器是在负压状态下操作。如果在反应器与外界相通的气相管道系统中不设止回阀，当反应器中的真空被破坏后，外界空气就有可能进入反应器。空气与反应器中的高温乙二醇、乙醒接触，会产生爆炸。国内某个装置的预缩聚反应器在生产过程中发生过爆炸，事后分析原因，是由于上述管道上的止回阅失灵，空气进入反应器造成的。7 工艺尾气中含乙醒。如果热媒炉回火窜入工艺尾气管道，有可能引起爆炸。醋化水储罐排气中的乙醒含量有

34、可能超过其爆炸下限，在其通气管道上设置阻火器的目的是防止外界雷电的火花进入储罐。8 采用本款所要求结构的设备，其搅拌器和泵的密封不成为甲醇的释放源。屏蔽泵、磁力泵属于无泄漏的泵。9 醋化反应器和乙二醇分离塔的视镜，应采用能承受设计温度、压力的材料。另外，在设备升温过程对视镜法兰热态下把紧螺栓时，应避免出现由于螺栓受力不均而造成视镜的破裂。因为一旦出现视镜的破裂，会造成大量乙二醇蒸气的外泄，在个别聚醋工厂曾经发生过此类事故。10 爆炸性气体危险区域的类型除了决定于释放源等级之外，还决定于通风条件。通风条件指它的类型(自然通风、人工通风)、等级(高级、中级、低级)、有效性(良好、一般、差)，详见爆

35、炸性气体环境用电气设备第14部分:危险场所分类)GB3836. 14 2000。需综合考虑通风等级和有效性，才能判定一个释放源周围危险区域的类型(参见该规范的表Bl)。判定通风的等级要根据释放源周围爆炸性环境假想体积的大小，判断释放源的等级要根据爆炸性气体释放扩散的持续时间。假想体积和持续时间的概念及计算方法，参见爆炸性气体环境用电气设备第14部分:危险场所分类)GB3836. 14 2000的附录Bo在计算爆炸性气体环境的假想体积时，需要掌握释放源的最大释放速率数据。虽然目前我们缺少在聚醋工厂实测的释放源释放速率数据，但可以根据聚醋生产的操作工况，参考美国环境保护局在选定的炼油厂和化工厂现场

36、测定的泵和阀门泄漏数据(参见化学工业出版社1993年出版的化工安全技术手册中的表1-19表1-24)，对聚醋工厂不同释放源的释放系数取值(见表1)。采用表1所列释放系数，可计算在不同换气次数下，聚醋工厂各种释放源周围的假想体积和爆炸性气体扩散的持续时间，计算结果分别列于表2、表3中。表1对聚醋工厂各种释放源释放系数的取值(kg/h)介质泵/风机的密封搅拌器的密封阀门法兰乙二薛0.03 0.07 0.005 0.00012 联苯和联苯隧0.05 0.011 0.00024 三甘醇0.005 0.03 天然气0.011 0.00024 甲醇0.03 0.07 0.005 0.00012 注.三甘酶

37、对应的法兰指三甘醇清洗炉的法兰盖。表2不同换气次数下不同介质的1级释放源的假想体积(m3)换气次数C(次/h)l 3 6 108 通风效率f5 5 4 3 泵7.2 2.4 1. 0 乙二醇搅拌器16.9 5.6 2.2 泵28.5 9.5 3.0 0.2 联苯和联苯隧阀门6.3 2.1 0.8 0.03 阀门1. 8 0.6 0.2 三甘醇大法兰盖10.0 2.5 1. 5 60 续表2换气次数C(次/h)1 3 6 108 通风效率f5 5 4 3 阀门6.3 2. 1 0.8 0.03 天然气法兰O. 1 0.05 0.02 0.007 泵8.2 2; 7 1. 4 搅拌器27.8 9.

38、6 4.8 甲E事阀门1. 5 0.5 0.3 法兰0.03 0.01 注:1 换气次数108次/h对应自然通风(参见爆炸性气体环境用电气设备第14部分:危险场所分类)GB3836. 14-2000的附录B)。2 表2中通风效率f的取值参照了爆炸性气体环境用电气设备第14部分危险场所分类)GB3836. 14-2000中町的计算示例。因为没有氢化三联苯的爆炸下限数据，故没有计算其释放假想体积。表3不同换气次数下不同介质的1级释放源释放扩散的持续时间(h)换气次数C(次/h)3 6 12 15 108 通风效率f5 4 2 1 3 乙二醇液/蒸气8.1 3.2 0.8 0.3 乙二醇混合蒸气6.

39、0 2.4 0.6 0.2 联苯、联苯隧11. 1 4.5 1. 1 0.5 三甘醇10.2 4. 1 1. 0 0.4 异丙醇8.8 3.5 0.9 0.4 天然气7.2 2.9 O. 7 O. 3 O. 12 甲醇7.2 2.9 O. 7 0.3 O. 12 从表2数据可以看出，对于聚醋工厂中可燃液体的释放源，包括泵、搅拌器、阀门的密封以及法兰，3次/h的换气次数能满足通风等级中级的要求。但是，在3次/h的换气次数条件下，爆炸性气体扩散的持续时间(即存在爆炸危险的时间)长达数个小时(见表3)。鉴于高温乙二醇等乙、丙类可燃液体的闪点远远高于环境温度，微量上述液体释放到外界后，瞬间内温度下降到

40、环境温度，所以它们的持续时间并非存在爆炸危险的时间。而甲类可燃气体、液体(分别指天然气、甲醇)扩散的持续时间就是存在爆炸危险的时间，因为它们闪点低于环境温度。只有增加对其释放源周围区域的通风次数，才能降低存在爆炸危险的时间。对于甲醇，通风次数增加到12次/h以上，释放源所在区域才能符合2区的定义。应说明，上述换气次数是针对划定的释放源周围危险区域范围，并不是对释放源所处的整个场所范围而言。11 (爆炸性气体环境用电气设备第14部分:危险场所分类)GB3836. 14-2000及爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范)GB50058-92均对此有明确要求。3.2.13 对工艺设计中应采取的环保措施说

41、明如下:1 环保设计的原则之一是首先减少生产过程中污染物的生成，而乙醒属于应严格控制的向大气排放的污染物。在聚醋工厂取样测试数据表明，采用较低的醋化、缩聚温度有利于减少乙醒的生成量。2 在几个聚醋工厂取样测试结果表明，工艺尾气中乙醒含量远远超过了大气污染物综合排放标准)GB16297-1996中的限定值，所以不得把工艺尾气直接排放到大气中。有些工厂设置淋洗塔吸收工艺尾气中的乙醒，但是淋洗塔塔顶尾气中乙醒的含量仍然超过国家标准的限定值，所以这种处理方式不属于有效处理。目前已有工厂把聚醋工厂中各个部位产生的工艺尾气引入热媒炉焚烧，这种处理方式彻底解决了尾气直接排放而带来的对大气污染的问题，是一种有

42、效的处理方式。生产实践证明，采取相应措施后，这种处理方法在安全上是有保证的。3 聚醋工广排放的含颗粒物的废气包括切片干燥器的排气、切片料仓的排气、对苯二甲酸料仓的排气。鉴于上述排放的废气中颗粒物的浓度远远低于大气污染物综合排放标准GB 16297-1996中的限定，所以没有对它的排气筒高度提出具体要求。4 鉴于国家规定的污染物排放标准与地方政府根据各自地区特点制定的排放标准可能存在差异，因此要求聚醋工厂的废气排放应同时符合国家和地方规定的排放标准。5 设置采样口以便对排气随时进行监测。6 乙二醇分离塔的分离效果越好，乙二醇的流失越少，对环境的污染越小。7 醋化水是聚醋工厂工艺废水的主要来源。从

43、聚醋工厂取样测试结果表明，醋化水中达到mg/L数量级的有机物只有乙醒和乙二醇。乙醒对废水生化处理使用的微生物有抑止作用。通过对醋化水进行汽(气)提，可以把其中的乙醒基本除净，大大减轻对废水做进一步处理的负荷。8 储槽用于接收清洗换热器、管道过滤器时从设备、管道中排放的残存乙二醇，以避免直接就地排放而造成的环境污染和乙二醇的损失。本储槽可与本规范第3.2.8条所述收集槽共用。9 如果把使用过的三甘醇直接排放，会对环境造成污染。3.2.14 乙二醇分离塔塔顶蒸气量约为0.4t/吨产品，这部分蒸气冷凝放出的热量折合标准油21峙，采取措施回收上述低温蒸气的能量可以有效降低生产能耗。目前，有的厂把这部分

44、蒸气用于制冷，有的厂把它作为喷射介质产生真空为缩聚系统服务，但多数工厂还未采取措施利用这部分能量。3.2.15 本条所指的单位产品综合能耗包括生产装置和辅助生产设施的所有能耗，而不包括各个公用工程站本身的能耗。由于不同厂家采用的工艺技术不同，工厂所处的地理位置不同，以及生产装置的能力不同，单位产品的综合能耗会有差异。在编制本规范过程中，对江浙一带若干个采用不同国内、外公司技术的厂家作了调研。在这些企业中，生产1000kg常规纤维级聚醋熔体的综合能耗，最低在90kg标准油左右，多数厂家低于110kg标准油。在上述折算中，各种能耗对标准油的折算值参见表4。表4单位产品综合能耗中各种能耗对标准油的折

45、算值B-E 一A (1) 铸带排废等;E一一在不计排废下，生产每吨熔体消耗的对苯二甲酸量(t) (取0.857); PTA一一生产每吨熔体的对苯二甲酸的单耗(kg);EG 生产每吨熔体的乙二醇的单耗(kg)。在编制本规范过程通过调研了解，生产每吨半消光纤维级聚醋熔体，多数厂家的对苯二甲酸单耗在857kg861峙，乙二醇单耗在333kg336kg。3.2.17 现行国家标准纤维级聚醋切片GB/T14189-1993是在20世纪80年代引进装置水平基础上制定的。以目前的技术水平衡量，该标准中有些指标偏低，且有缺项。本规范规定的设计指标y作了以下调整和补充:特性粘度偏差减小到:l:0.008;二氧化

46、铁含量偏差减小到士0.03;在色度中增加了L值指标(要正确表述切片的色度，仅仅给出b值是不够的，必须同时用L值、b值和值来描述。由于目前多数厂家未测试值，所以没有列出对值的要求指标);增加了对二氧化铁凝聚粒子的指标要求;把粉末和异状切片作为两个单项指标;增加了对二甘醇含量偏差的要求。经调研，国内多数厂家纤维级切片的竣基含量小于或等于30mol/t，但也有厂家切片的竣基含量在30mol/t 35mol/ t，而它们都能满足纺丝的质量要求。经分析，采用不同的聚醋工艺技术，切片中竣基含量有差异。鉴于此，把切片中援基含量的指标定为小于或等于35mol/t。序号类别单位折合标准泊(kg)1 电1kW. h 0.26 2 新鲜水lt 0.17 3 循环水1 t o. 10 4 软化水lt 0.25 5 除盐水1 t 2.30 6 燃料油lt 1000 7