HG 20582-1998（编制说明） 钢制化工容器强度计算规定.pdf

1、钢制化工容器强度计算规定HG 20582-1998 编制说明本规定是对GB150-1998，之后经修改补充，1989年又编制出版了化工行业标准HGJ16-89z时，取=1为半顶角，度;S 最大许用应力值，磅/英寸2;E一一焊缝系数。日本工场操作子。一义、对计算斜锥壳体壁厚仍采用上述公式，但按下图取D值。用上述两公式，我们对近二十台斜锥壳体进行强度核算，在取同附加裕量的情况下，按美国ASME规范所列出公式的计算结果更加结合实际些。为此，我们在本规定中推荐美术中心站4J f- / .J )1.04时，为厚壁弯管(弯头)。(1)薄壁弯管壁厚计算:(2)厚壁弯管壁厚计算:内侧壁厚:外侧壁厚:2R一号P

2、Dn -?, SI= _; .U , . .一一一一二十C庐200(1:可十P2R-D。P Dn SJSl Il，r=-_t: J T Bn十C200河十P291 PD = Bw十C200rl+P 4.我国GB9222-88 0.6 D d hu -ny nU OE AU ，nu rO AU ZJ nu ，、Jnu 算中所述的方法。参考文献lJ GB 9222-88DLGJ23 - 81 (试行)，电力工业出版社，1982年3J美国国家标准压力管道规程一动力管道)ANSIB 31. 1 4J西德锅炉标准TRD-3015J (苏联蒸汽锅炉元件强度计算标准)1965年版，哈尔滨锅炉厂，1973年6

3、J (锅炉受压元件强度标准分析，技术标准出版社，1980年7J大直径等径焊制三通强度研究技术成果鉴定会科研报告十三篇，机械工业部上海发电设备成套设计研究所、电力部华东电力设计院、清华大学等，1983年11月295 24 Y形管的设计和计算Y形管是管道连接中的一种形式，如焊制三通。本章的设计方法来源于西德蒸汽锅炉技术规范TRD 301，它的基本方法与开孔补强一样，同属于压力面积法。对于有加强筋的Y形管，还考虑了加强筋的加强影响。为M.W. Kellogg 方便、实用。参考文献本标准采用的方法取圆筒上的局部应项应力时，除圆筒厚度TJV，:7问予T1iJ酬厚度R;:l!O圳页如日衬垫板宽度小于1.6

4、仍5.)仅仅R，凡町J盲不能计入衬垫板的加强作用。只要设置了衬垫板，不论衬垫板宽度是否满足1.65 .) Rm(T+TR ) , R 在计算圆筒参数Y时都取1=一-L，以考虑当衬垫板宽度不足，在计算各项应力中不能计入衬垫T+TR 板的加强作用时圆筒实际应力的略为下降。由附件和圆筒连接处结构的突然改变而引起的应力集中，本标准按WRC第107公报的规定，根据该连接处过搜圆孤半径r的大小而引起应力集中系数Kb，Kn在载荷交变且需要进行疲劳分析时予以使用。WRC第107公报并未直接规定应力强度的校核条件。本标准根据ASMEVl-2和B4732-94关于应力分类和评定的原理作了规定。参考文献 1 J K

5、. R. Wichman , A. G. Hopper and . L. Mershon , Local Stresses in Spherical and Cylindrical Shells due to External Loadings. March 197 9 Revision of WRC Bull tin 107 / August 1965 2J . L. Mershon ,K. Mokhtarion ,G. V. Ranjan ,E. C. Rodabaugh ,Local Stresses in Cylindrical Shells due to External Load

6、ings on Nozzle-Supplement to WRC Bulletin No.107 WRC Bulletin 297 / Aug.1984 3J丁伯民:(美国压力容器规范分析-ASMEVJ-1和VJ一口，华东理工大学出版社，1995WRC第107在压力作用下引内会引起局部高应中系数的乘积。考虑但对于径向接管上外载荷对壳体引起的局部应力，根据WRC第107公报的规定，在需要进行疲劳分析时仍应计及根据接管和球壳相连接处过渡圆弧半径r的大小而引人应力集中系数Kb、Kn。本标准并未计算接管上的局部应力。WRC第107公报并未提及开孔接管的补强圈和实心附件的衬垫板.但作为对107公报补充的

7、WRC第297公报则根据接管周围壳体上局部应力的衰减范围而规定在补强圈的宽度(接管边缘至补强圈周边的距离)超过1.65 V RmCT十TR)的条件下，在计算壳体各处的各项应力时，除壳体297 厚度T外允许计人补强圈厚度TR;将此原理引伸至实心附件和球壳的连接，故规定在衬垫板宽度(附件边缘至衬垫板边缘的距离)超过1.65 RmCT十TR)的条件下，在计算亮体各处的各项应力时，除壳体厚度T以外，可予计入衬垫板厚度TR;如补强圈或衬垫板宽度小于1. 65 RmCT十TR)，则不能计人补强圈或衬垫板的加强作用。只要设置了补强圈或衬垫撮，不论它们的宽度是否超过1.65 RmCT+TR)，在计算壳体参数U

8、和附件参数时都以CT十TR)值代替T值，以考虑补强圈或衬垫板宽度不足，在计算各项应力中不能计入补强圈或衬垫板的加强作用时亮体应力的略为下降。本标准采用了这些规定。WRC第107公报并未直接规定应力强度的校核条件。本标准根据ASMEV-2和JB4732-94关于应力分类和评定的原理作了规定。参考文献lJ K. R. Wichman ,A. G. Hopper and J. L. Mershon ,Local Stresses m Spherical and Cylindrical Shells due to External Loadings. March 1979 Revision of WRC Bulltin 107/ August 1965 2J J. L. Mershon ,K. Mokhtarion,G. V. Ranjan ,E. C. Rodabaugh ,Local Stresses in Cylindrical Shells due to External Loadings on Nozzle-Supplement to WRC Bulletm No. 107 WRC Bulletin 297/ Aug. 1984 3J丁伯民:美国压力容器规范分析一-ASME咀-1和VI-2，华东理工大学出版社，1995298