GB 12337-1998 钢制球形储罐.pdf

1、中华人民共和国国家标准钢制球形储罐Steel spherical tanks GB 12337-98 I“3 前在标准是根据国家技术监督局1993年制修订国家标准项目讨划的安排对GBl2337-90进行修订。本标准是部包括球壳、支柱、拉忏等的设计计算、材料的选用要求、结构要素的规定，以且球形储罐（以下简称球罐）的制造、组焊、检恰与验收的综合性国家标准c本标准是在已实施的GB1233790钢制球形储罐的基础上经过调查分析和实验验证，结合成功的使用经验并吸取国际同类标准的先Jlt内容加以充实、完善和提高，根据确保球罐安全使用的原则制定的。球罐的设计、制造、组焊、检验与验收除符合本标准规定外，还应符

2、合C;B 150的有关规定。本标准与GB12337-90标准相比，主要有以下内容的修改一根据GB150的修汀，修改相关内容。一支柱与球壳的连接增加直接连接结构型式和U柱结构型式。一一修波支柱稳定性校核的内容。一增加高强度高韧性钢的制造、组焊要求。一补充有关自动焊的内容。一一计算实伊比人正文中取消，编在标准释且中。本标准的附录A、附录B都是标准的附录。本标准的附录C是提示的附录。本标准从实施之日起，同时代替GB12337 叹）。本标准由全国压力容器标准化技术委员会提出并归口。本标准由机械工业部兰州石油机械研究所负责起草，参加起萃的单位有回化工部化工球罐联营工程公司、劳动部大连锅炉压力容器检验研究

3、所、中石化总公司北京石化工程公司、中石化总公司兰州石化设计院、兰州石油化工机器总厂。丰标准主要起草人：刘福录、姚玉晶、刘溢恩,llj拱披、张杰、虞敏敏、孙洁。参加本标准编制的工作单位及人员有中石化总公司规划院寿比南、黄秀戎、顾据铭、王为国、叶乾惠。中国通用石化机械工程总公司张店、考。化工部建设协调司：梁之词。劳吕部职业安全TJ_lf.与锅炉压力容器监察局：1664 占一一口宋鸿铭、张建荣。中石化北京石化工程公司：李世王c丰标准于1990年3月25日首次发布，于1998年3月第一次修订c本标准由全国压力容器标准化技术委员会负责解释。1范围本标准规定了碳素钢和低合金钢制球形储罐（以下简称“璋罐”）

4、的设计、制造、组焊、检验与验收的要求c1.1 本标准适用于设计压力不大于4MPa的桔瓣式或混合式以支柱支撑的球罐。1.2本标准适用的设计温度范围按钢材允许的使用温度确定。1.3 本标准不适用于下列球罐a）受核辐射的球罐：b）经受相对运动（如车载或船载）的球罐；c）公称容积小于50m3的球罐：d）要求作废劳分析的球罐；e）双壳结构的球罐。2引用标准F列标准所包含的条文，通过在本标准中寻l用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用节列标准最新版本的可能性。GB 150-1998钢制压力容器GBlf 228 1987 金属拉伸试验方法GB/

5、f 229一1994金属夏比缺口冲击试验方法GB232-1988金属弯曲试验方法GB/f 699一1988优质碳索结构钢技术条件GB/f 700一1988碳萦结构钢GB/f 984一1985堆焊焊条GB/f 985 1988气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB/f 986-1988埋弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸(;5；丁30771988含金结构锅技术条件GB寸3274一1988碳萦结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB 3531一1996低温压力容器用低合金钢铜板GB汀39651995熔敷金属中扩散氢测定方法GB厅4842-1995氧气GB/T 5117 1995碳钢焊条

6、GB/T 5118 1995低合金钢焊条GB厅5293-1985碳素钢埋弧焊用焊Jl!J GB/ 6052-1993 工业液体二氧化碳GB 6479-1986 化肥设备用高压无缝钢管GB 6654 1996 压力容器用钢板GB/T 8110 1995 气体保护焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T 8162一1987结构用无缝钢管GB8163 1987输送流体用无缝钢管GB9948 1988石油裂化用无缝钢管GB/T 10045 1988碳钢药芯焊丝GBIT 12470一1990低合金钢埋弧焊用焊剂GB/T 14957-1994熔化焊用钢丝GB/T 14958-1994气体保护焊用钢丝GB/T 172

7、61一1998钢制球形储罐型式与基本参数r;BJ 9-87建筑结构荷载规范JB 2536 80压力容器油漆、包装和运输JB 4707 92 等长双头螺柱JB 4708-92 钢制压力容器焊接工艺评定JB/T 47016 36 36 60 60 100 6 16 16 36 16MnR GB 6654 热轧，正业36 60 60 100 JOO 120 6 16 15灿lnVRGB 6654 热轧，E此16 36 36 60 6 16 15MnVNR GB 6654 正大16 36 36 60 07MnCr 调质16 50 MoVR 6 16 16MnDR GB 3531 iE *-16 36

8、3面60601回07M川iCr调质16 50 MoVDR 正火6 16 09Mn2VDR GB 3531 正火加回此16 36 a）球壳用钢极厚度大于30mm的20R和l6MnR;厚道大于16mm的15MnVR;任意厚度的l5MnVNR;ul其他受压兀件（法兰、平荒等）用厚度大于SOmm的20R和16MnR,4 .2.3 符合下列条件的球壳用铜板，庇逐张进行拉伸和夏比（V型缺口）常温或低视冲击试验a）调质状态供货的钢板，b）厚度大于60mm的钢板。4.2.4用于球壳的F列钢板，当球罐的设计温度和钢板厚度符合下列情况时，应每批取一张钢极进行夏比（V型缺口）低温冲击试验。试验温度为球罐的设计温度或

9、按图样的规定试样取样Ji向为横向ca）设计温度低于0时，厚度大于25mm的20R，厚度大于38mrn的16MnR、l5MnVR和15MnVNRc 表3在下列温度（）常温强度指标F的许用应力，阳、注b ， 乓20100 150 20fl 岛!Pa阳!Pa400 245 133 133 132 123 400 235 133 132 126 116 400 225 133 126 119 110 390 205 128 115 110 103 510 345 170 170 170 170 490 325 163 163 163 159 470 305 157 157 157 150 460 28

10、5 153 153 150 141 450 275 150 150 17 138 53Q 390 177 177 177 177 510 370 170 170 170 170 490 350 163 163 163 163 570 440 190 190 190 190 550 420 183 183 183 183 530 400 177 177 177 177 610 490 203 203 203 203 l ) 4四315 163 163 163 156 470 295 157 157 156 147 450 275 150 150 147 138 450 255 150 147 1

11、3日128 610 4四203 203 2Q3 203 I) 440 290 147 147 430 270 143 143 注：中间温度的许用应力，可按本事的应力值用内搞法求得1 ）该钢板技术要靠见GB150附最A“材料的补充规定”1669 b）设计温度低于10时，厚度大于12mm的20R，厚度大于20mm的16MnR15也缸，VR和15孔1nVNR。低温冲击功的指标根据钢板标准的抗拉强度下限值按附录A的相应规定。4.2.S 球罐的设计温度低于或等于2ffi二时钢板的使用状态及最低冲击试验温度应符合表4的规定。l4 铜号使用状态厚度，最低冲击试mm 骗温度，t16MnR 豆热二A轧6 25

12、6 120 -20 07MnC M。VR调质16 so 20 16MnDR 正大6 36 -40 36 100 30 。7Mnl币汇rMoVDR 调质16 so -40 咱Mn2VDR豆本正单虫画，左6 36 so 钢号钢管标准壁厚mm10 GB/f 8163 10 运16GB拥48.;16 GB6479 17-40 GB/J8163.;10 20 GB9948 16 GB6479 .;16 20G 17 40 GB6479 运1616Mn 17 40 GB6479 运16lSMnV 17 40 09如lnD300 500 510 355 170 170 170 170 500 700 490

13、 340 163 163 163 163 16MoD JB 4727 三；：；300450 275 150 150 147 135 三二3CD530 370 177 177 177 177 20MoMc0 JB 4727 300宜。510 355 170 170 l叽170 500 700 493 340 163 163 163 163 08MoNiC200 300 -30 毛主200-so 运500- 30 500 700 20 三三3回- 40 表9的规定。表9常温强度指标在下列温度（）下的许用应力，MPa 。20 100 150 200 扣!PaMP a 375 235 87 78 74

14、 69 530 315 117 105 98 91 510 295 118 106 100 92 回5685 196 176 171 165 765 635 212 189 183 180 835 735 210 1四185 179 805 盛685主228 206 199 196 805 196 176 171 165 765 635 212 189 183 180 700 550 157 141 17 134 6曲-500 167 150 145 142 面。5四185 167 161 157 835 735 210 190 185 179 85 685 228 206 199 196 8

15、05 685 254 229 221 218 735 590 219 196 189 185 930 825 306 291 281 274 注中间温度的许用应力值，可按本袤的应力值周内插法求得1671 4.5.2低合金钢螺柱用毛坯，经调质热处理后进行力学性能试验。4.5.2.1 同一钢号、同一炉号、同一断面尺寸、同一热处理制度、同时投产的螺柱毛坯为批，每批取一件进行试验。4.5.2.2试样的取样方向为纵向，直径不大于40nun的毛坯，试样的纵轴应位于毛坯中心：直径大于40nun的毛坯，试样的纵轴应位于毛坯半径的112处。试样距毛坯端部的距离不得小于毛坯的直径，ff!拉f申试样的头部（或夹持部

16、分）不受此限制。4.5.2.3每件毛坯上取拉伸试样一个，冲击试钢号回；k温度规格C mm 运M2240MnB 注550M24 M36 运M2240如lnVB注550M24 M36 M22 40Cr 二主550M24险。6M22 30C,MoA ;.600 M24 M56 685 注765 635二13注34注7剧二550二注660二500王三15注61二兰835二735;,54 二805主主帽5;.13 注735注590二47;,930 二声825二月2二三544.S.3 低合金钢螺柱，当设计温度低于或等于20时应进行设计温度下的低温冲击试验。低温用螺柱的钢号及冲击试验的要求按表11的规定。4

17、.S.4与各螺栓用钢组合使用的螺母用钢可按表12选用，设计者也可选用有使用经验的其他螺母用钢。调质状态使用的螺母用钢，其回火温度应高于组合使用的螺桂用钢的回火温度。襄II最低忡击试验温度，tAKV J -1佣;.27 100 注27-70 -70 二三3150 表12螺杆钢号螺母用铜螺母铜号钢材标准使用状态使用温度下限，Q235 A Q215 A, Q235 A GB/f 700 热轧 20 Q235-A GB/f 7CO 热轧 20 35 20, 25 GB/f 699 正 20 40MnB 35噜40Mn、45GB/f 699 正火 20 40MnVB 35, 40如45 GB/f 699

18、 正火 20 40C 35, 40Mn, 45 GB/I 699 正；k-20 40M口，45。B/f699 正大-20 JOC,MoA 30C,McA GB/f 3077 调质100 40肌企，45 GB/f 699 正；k卫）35c,MoA 35C,MoA, 35CcM。AGB/f 3077 调质I 0 ri 40C,NiMoA 30C,MoA, 40C,NiMoA GB/f 3077 调质-70 4,6焊接材料4. 6,) 焊条4.6.J.1 焊条应具有质量证明书。质量证明书应包括熔敷金属的化学成分、力学性能、扩散氢含量等。各项指标应符合GB/f5117、c;B/f5118、GB/f98

19、4等标准的有关规定。4.6.J.2球壳的焊缝以及直接与球壳焊接的焊缝，应选用低氢型药皮焊条，并按批号进行扩散氢复验。扩散氢试验方法应按GB/f3965的规定进行。烘干后的实际扩散氢吉量应符合表13的规定。襄13焊接材料扩散氢吉量.mL/lOOg E4315、E4316,;s E50l5、E5016三二6E5515 x、E5516x 运5E6015 x、E6016x 运二4J607RH 运J.S 药芯焊丝运豆6z焊丝和焊剂4.6.2.1焊丝和焊剂应与所施焊的钢种匹配。焊丝和焊l!IJ应分别符合GB/f8110、GB/f10045、GB/f12470、GB/I14957、GB!f14958 和GB

20、/!5293的有关规定。4.6.2.2 保护用二氧化碳和氧气应分别符合c;B/1 6052和GB/14842的有关规定。气瓶使用前应按规定洁净后使用。5结构球罐的结构参照GB/117261确定c5.1球壳5.J.J 球壳由各带及上、下极组成，其结构如图3所示。楠，式混合式图3球亮结构示意上级/ 上温带赤道带下极5.1.2球壳板最小宽度应不小于500mm。5.2搜口球壳板坡口形式可按GB/1985、GB/1986 选用，或参照附录C“球壳对接焊缝的坡口形式及尺寸”确定。5.3支桂与球亮的连楼S.3.1 本标准采用的支柱与球壳的连接为赤道正切型式。5.3.2 支柱与球壳连接处可采用直接连接结构型式

21、见图4(a）、加托板的结构型式见囱4(b）、U形性结构型式见图4(c）或支柱翻边结构型式见图4(d口。1673 盖板（斗 ，盖极十主柱I Iii 甲(b) (a) U形柱连接板球壳/ 盖板/ 直往 (dl S.4支柱图4(a）。因定式拉杆的交叉处采用十字相焊或与固定板相悍，见图6（的。S. 4. I 支柱应采用钢管制作5.4.2下段支柱可分段，分段的长度不宜小于支柱总长的113。段间的环向接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金腻的垫板的对接接头。S.4.3 支柱顶部应设有球形或椭圆形的防雨盖板。S.4.4支柱应设置通气口，对储存易燃物料及被化石油气的球罐，还虚设置防火层，如图5所示。S

22、.4.S支柱底板中心应设置通孔，如图5所示。s .4.6支柱底板的地脚螺栓孔应为径向长圆孔。s.s拉杆s.s.1 拉杆结构有可调式和固定式两种。可调式拉轩的立体交卫处不得相焊，见图6at- 支柱.”;e 通气口地脚螺栓孔图5丰标准仅提供可调式拉轩的计算方法。1674 , ) (b) 图6问）可调式；（b）固定式5.5.2 高上。拉杆与支柱的上下连接点应分别在同）标5.6 开孔及开孔补强5.6. J 开孔及开孔补强应按GB150第8章“开孔和开孔补强”的规定。5.6.2球壳与接管的焊缝应采用全焊透接头。5.6.J人乱。球壳t、下极应各设置一个公称直径不小于500mm的人孔。5.6.4球罐接管法兰

23、应采用凹凸面法兰。5.7 相邻对接煤缝的晕i、闽距E掌壳t任何相邻对接焊缝中心线间外圆弧长应大于3o.怡，为球壳板钢材厚度），且不小于100 rmno 5.8低温球罐的描构要求球罐的设计温度低于或等于20时，其结构还应满足附录A的要求。6计篝6.1符号A一一单个支柱的横截面积，mm;d，一一支柱内直径，mm;d。一一支柱外直径，mm;D一球壳平均直径，mm;D，一一球壳内直径，nun;D。球壳外直径当有保温层时，为保温层外直径），mm; E一一球壳材料的常温弹性模量，MPa;E，支柱材料的常温弹性模量，MPa;F，一拉杆作用在支柱上的水平力（见6.8.t), !I; f, 球罐的水平地震力（见

24、6.4.2),N: F，一一支柱底板与基础的摩擦力（见6.8.2), N; F 最大水平力（见6.6),N; fT 拉杆的最大拉力（见6.10.1).:-/; Fw 球罐的水平风力（见6.5).N: g 重力加速度，取g=9.8lm/,2;Go操作状态下的重力载荷（见6.7.1.l), N; GT一液压试验状态下的重力载荷（见6.7.1.1), N, Ho一支柱底板底面至球壳中心的距离（见图7),mm, F 十1 Ooo_ o . ,._r ;l，乙mg 图7T.la . T 图8地震影响系数时2巳Q 7飞，I 支柱横截面的惯性短（见6.4.l),mm; l 支柱底板底面至上支耳销子中心的距离

25、（见图7),mm; L. 支柱与球壳连接焊锺单边的弧长（见1675 lil 15), mm; nz ，.，一球罐最小质量（见6.3)kg; nl。一一操作状态下的球罐质量（见6.3) . kg; mT一液压试验状态下的球罐质量（见6.3), kg; M一水平地震力和水平风力引起的最大弯矩（见6.6),Nmm; M。一一操作状态下支柱的总弯矩（见6.7.2.3), Nmrn; M，二操作状态下支柱的偏心弯矩（见6 7.2.1), Nnun; M01一操作状态下支柱的附如弯矩（兑6.7.2.2), Nmm; AJT液压试验状态下支柱的总弯矩（见o.7.2.3), Nmrn, ,1T1液压试验状态节

26、支柱的偏心弯矩（见6.7.2.1),Nmm; Mu二一液压试验状态节支柱的附加弯矩（见67.2 2), Nmm, n一一支柱数目，户一一设it压力见3.4.幻，MPa;p一计算压力（见3.4.4),MPa; PT二试验压力（见3.8),MPa; R一一支柱中心函半径，取R=R,mm; R，一球壳内半径，mm;T一基本自振周期，s;W，操作状态下支柱的最大垂直载荷（见6.7.1.4), N; w.，一二液压试验状态下支柱的最大垂直载荷（见6.7.1.的，N;w一最大垂直载荷，取W。和WT的较大值，N; 卢一拉忏和支柱间的夹角（见图7)（汀，占一球壳计算厚度，mm;8，球壳有效厚度，mm;s制一球

27、壳a点处的有效厚度，mm;8一一球壳名义厚度，阳时，一球壳材料的泊松比取0.3;2一二物料密度，kg/m3,3一液压试验时液体的密度比m3;一一操作状态下a点的纬向应力（见6.11.2），如!Pa;1676 3侃二操作状态下a点的组合应力（见6.11.3.1), MPa; s一二钢材常温下的屈服点，MPa 液压试验状态下a点的纬向应力（见6.11.2），如jp，的T，液压试验状态下a点的组合股力（见11 3.1），扣!Pa;a一设计温度下球壳材料的许用应力（见第4章）, MPa; J8, i = =.o苦工i(26) 式中：F，最大弯矩对a支柱产生的垂直截荷，N; 8，支柱的方位角，() （见

28、图9、图II），按式（27）、式（28）计算。A向受力时支柱方位角按式（27）计算。t号：（27)B向受力时支柱方位角按式（28）计算。I I 360 卢l广言1-;-(28) 哇，衰草主柱在o至1曲植围内的顺序号（见圄9、回。) l l J斗k? 3 主义”V 3 。3 图10,? 、气、8功FA向。困116.7.1.3拉杆作用在支柱上的垂直截荷a）所有相邻两支柱间用拉杆连接时，拉杆作用在支柱上的垂直截荷按式（29）计算。P; ; nRs1n主n (29) b）每隔一支柱用拉杆连接时，拉杆作用在支柱k的垂直载荷按式（30）计算。IF_ sinB, 叮z二皿王举(30) nRsin丘旦n 式中

29、：P; ；拉杆作用在a支柱上的垂直载荷，N;i=j+l, j=O、1、2、3鸟一一位籽J的方位角（）按式（31)（33）计算。当所有相邻两支柱用拉忏连接时（见图10):A向受力时拉杆方位角按式（31）计算。B; = (i寸）于（31)B向受力时拉杆方位角按式（32）计算。360 J = j一一(32) n 当每隔一支柱用拉杆连接时（见图11):A向受力时拉杆方位角按式（32）计算。E向受力时拉杆方位角按式（33）计算。B; = (i ）于（到）注：J在示拉杆在o至180范围内的顺序号（见图10、图11）。6.7.J.4支柱的最大垂直载荷操作状态下支柱的最大垂直载荷按式（34) 计算。1679

30、W Go+ （只p,）叫（34)榄压试验状态下支柱的最大垂直载荷按式(35）计算。WT (jr+ 0.盯P, ，）阳在倒 m z肿（卫P, ，）一各支柱（F,+ P,., ）中的最大值，N。在A向或E向受力状态下最大弯矩对支柱拉杆连接7号式主惶数目(F，）N 4 0.500 Oa 5 0.323 6a 6 0.333 3a 所有相邻两直8 0.250 Oa 柱问用拉忏连接10 0.2000a 12 0.1667a 14 0.142 9a 16 0.125 Oa 8 0.2500 10 0.2000a 每隔一支柱12 。1667a ！有拉杆直接14 0.142 9a 16 0.125 Oa 注“

31、M_IR; b =IF IR 6.7.2单个支柱弯短支柱在操作或液压试验时，在内压力作用下，球壳直径增大，使支柱承受偏心弯矩和附加弯矩，见图120 E W。（W,)F / / 口巳图126.7.2.1偏心弯矩操作状态下支柱的偏心弯矩按式（36）计算c1680 产生的垂直载荷的最大值（F，）阳、拉杆作用在支柱上的毒宣载荷的最大值（P,，），及两者之和的最大值（F,+ P; ,l按表19的公式计算，最大值（F, + P, , ）阳的支柱位置见表19.当设计未辈用表19中所列的支柱数目时，则( F，）川、（P,il，和（F,+ P；，）飞应按6.7.1.2和6.7.l.3的公式计算F；和P,J取F，

32、的最大值，P,J的最大值和（F，十P,-, ）的最大值，袤19(P，） (F,+P, ）叩N0.500 01 0.500 Oa +0.500 Ob A向2号柱0.323 61 0.323 6a +0.323 66 A向2号科0.333 36 0.333 30.33331 A向3号柱。.3266b 0.176 8a r0.301 86 A向3号柱0.323 6b 0.117 6“十0.30786 B向4导牲0 322 Ob 0.083 3a +0.311 Ob A向4号柱0.321 Ob 0.062 Oa +O 312 9b B向5号柱0.320 4b 0.047 8 0 314 26 A向5号

33、柱0 250 Ob 0.250 Oa +0.250 Ob A向4号柱0.200 Ob 0.200 Oa +0.200 Ob A向5号柱。1667b 0.1667a+0.!667b A向6号柱0.!646b 0.142 9a +0.142 9b A向7号柱0.!633b 0.069 4a +0.160 lb B向6号柱Mo1；哼旦（1- ) 倒式中：a但一一操作状态下球壳赤道线的薄膜应力，MPa，按式（37）计算。 (p 但）（D,扎）4， (37) “操作状态下物料在赤道线的液柱静压力，MPao液压试验状态下支柱的偏心弯矩按式（38) 计算。RUTT M白旦卫T(1 ) (38) 式中：丁液压

34、试验状态下球壳赤道线的薄膜应力，MPa，按式（39）计算。T R二于巳（1- ,) H;E (41) 式中传T,兑67.2. I, 6.7.2.3 总弯矩操作状态下支柱的总弯矩按式（42）计算。M。M,1 + M01 (42) 液压试验状态下支柱的总弯矩按式（43）计算。M1 MT1 +Mn (43) 6. 7 .3 支柱稳定性校核操作状态下支柱的稳定性按式（44）校核。+ viA VV， AUT 40 （核c校、J-540MPa钢材的气害j坡口麦丽应进行磁粉或渗透检测。7. I. 7球壳板周边IOOmm的范围内应按JB4730 的规定进行超声检测质量等级按4.2.6的有关规定。7 .1. 8

35、相邻两板的厚度差大于薄板厚度的25%.或大于等3nnn时，厚板边缘应按图18削成斜边，自I边后的端部厚度应等于薄板厚度。,_ i注3(8,.8., 图187.1.9热压成形的球壳板，成形后球壳板的力学和弯曲性能须由热压工艺保证。7 .1.10 用。，7Mnr:,MoVR、07M且也CrMoVDR钢板制造球壳板时应冷压成形。7.1.11 相同规格的球壳板应具有互换性。7.1.12球壳板应避免表面的机械损伤，对严重的尖锐伤痕应按8.7的规定进行修补。7.1.13极板的焊接、焊缝质量、无损检测、极板试板以及焊接工艺评定等应符合第8章的有关规定。7.2部件组焊7 .2. J 分段支柱上段与赤道板的组焊

36、应在制造单位进行。组焊后，用弦长不小于lOOOmrn的样板检查赤道板的曲率，最大间隙不得大于3 nrm . 7.2.2 人孔、接管与极饭的组焊应在制造单位进行焊后应符合下列要求：a）人孔、接管开孔位置及外申高度的允许偏差不大于5mm; b）开孔球壳板周边IOOnnn范围内皮开孔中心一借开孔直径范围外用弦长不小于！OOOmm的样板检查极饭曲率，最大间隙不得大于3rnr且7.2.3若球罐不进行焊后整体热处理，制造单位应对下列组焊件进行消除应力热处理：a）与人孔、接管焊接的极板gb）当赤道板厚度大于20nnn，且支桩与赤道板连接焊缝的焊脚大于12nun时，与支柱焊接的赤道板。7 .2.4焊缝的焊后消

37、氢处理，按8.3.5.7的规定进行。7.2.5 法兰面应垂直于接管中心线。安装接管法兰应保证法兰面的水平或垂直（有特殊要求时，应按图样要求）其偏差不得超过法兰外径的1%（法兰外径小子100mm时，按JOOmm计算），且不大于3mmo 7 .2.6 支柱的直线度允许偏差不大于L/1000(L 支柱长度，mm），且不大于10mm （支柱直线度的测量方法按GB150中壳体直线度的测量方法要求）。7 .2. 7分段支柱上段与赤道板组焊后的直线度允许偏差不大于L111000( L1一一支柱上段长度，mm）。N 图191687 7 .2.8 支柱与底板的组焊应垂直，其垂直度允许偏差不大于2mm，如图19所

38、示。7.3试板制造单位应每台提供4块球罐产品焊接试板的母材（须吁坡口），试板的材料必须是合格的，且与球壳板用材具有相同钢号、相同规格。每块试板的尺寸应按GB150附录E“产品焊接试板的力学性能检验”的规定。7.4产品都件的油漂、包装、运输7 .4.1 球壳板内、外表面应除锈，并涂防锈漆两遍，坡口表面及其内、外边缘50mm的范围内涂可焊性防锈涂料。每块球壳板上的钢号、炉批号、球罐号标记，应醒目地框出。7.4.2球壳板应采用钢结构托架包装，球壳板的凸面朝上，各板间垫以柔性材料。每个包装架的总量不宜超过30t,7 .4.3试板宜装箱运输，拉杆等杆件宜集柬包扎。7.4.4所有加工件表面应涂防锈油脂，拉

39、杆螺纹应妥善保护。7.4.S 球壳板、支柱、拉杆等零部件的油漆、包装和运输的其他要求按JB2536的有关规定。牌：7.S铭牌制造单位应提供一块标明下列内容的铭a）制造单位名称及制造许可证号码；b）组焊单位名称及制造许可证号码：c）球罐名称；d）球罐产品编号，e）球罐图号或位号；f）储存物料名称：g）设计压力，h）试验压力；i）设计温度；j ）容器类别；k）公称容积3l)最大允许充装量（或充装革数），m）球壳材料；n）球壳厚度；o）最大允许工作压力：p）球罐重量1688 q）执行标准，）监检标记；s）制造日期。8组焊、检验与验收8.1一艘规定8.1.1 球罐组焊前应对基础尺寸进行检查（见图20，

40、其允许偏差应符合表24的规定。8 .1.2球罐组焊前，应对球罐零部件进行下列复验a）零部件的数量；图20图21图22基础尺寸允许偏差表24序号项目t许偏差球罐公称容积I口。0m 5un I 基础中心圆直径Db球罐公称容积二三10佣m士D;/2000 mm 2 基础方位3 相邻支柱基础中心距52 = 4 地脚螺栓中心与基础中心圆的间距s,2un 5 地脚螺栓预留孔中心与基础中心圆的问距Sb士8mm6 基础标高支柱基础上表面的标高I O ，且不低于15 mm 相邻主柱基础的标高差4mm 地脚螺栓固定的基础5 mm 7 单个主柱基础上表面的平面度预埋地脚板固定的基础2mm 注，D，为球壳设计内直径，

41、mm,b）球壳板的曲率、几何尺寸、球壳板和缓口表面质量Iii.符合7.I的要求，c）对球壳板应进行超声检测抽查，抽查数量不得少于球壳板总数的20%，且每带不少于两块，上、F极各不少于一块。其结果应符合4.2.6的规定。若发现超标缺陷，应加倍抽查，若仍有超标缺陷，Jiltl应100%梭验3d）如对球壳板材质和厚度有怀疑，应进行复验38.1.3底板与基础、拉杆与支柱的固定连接应在压力试验合格后进行。8.2组装8.2.1球壳组装要求8.2.1.1 球壳不得采用机械方法强力组装。得很 R 主主旦旦旦8.2.J.2对日间隙应按图样要求。采用于工电弧焊时，间隙宜为22mm，采用药芯焊丝气体保护焊时，间隙宜

42、为3土Imm：采用其他焊接方法肘，对口间隙应由焊接工艺确定。8.2.1.3 对口错边量b不大于114a，且不得大于3mm（当两板厚度不等时，不应计入两板厚度的差值，见图21、图22。8.2.1.4 组装后，用弦长L不小于1000mm的样板，沿对接接头每500mm测量点，棱角E（包括错边量）不应大于7mm，见图23, E值按式（79）计算2E =A B (79) Q可Ji 样板丘泣旦旦旦图231689 式中：E一棱角，mm;A一一球壳与样板的最大径向距离，mm;B 球壳设计内半径或外半径与样板曲率半径的径向距离，口m。日二IRH丰掌握l(80) 式中：日球壳的设计内半径或外半径，mm;I？仰而样

43、板的曲率半径，m】08.2.2支柱安装找正后，在球罐径向和周向两个方向的垂直ll!允许偏恙.:l(.:l=I“1- a, I ）应符合下列规定见图240a）当支柱高度H小于或等于8000mm时，4应小于或等于10mni; b）当支柱高度H大于8000Olm时，A应小子或等于l.SH/1000，且不大于15mn10 8.2.3可调式拉杆应对称均匀拉紧。8.2.4连接板（预焊件）应与球壳紧密贴合，并在热处理前与球壳相焊。若连接板与球壳的角焊缝是连续焊时，应在连接板最低部位留出通气缝隙。:i: 。的V图248.3焊援8.3.1 施焊环境当施焊环境出现下列任一情况且无高效防护措施时，禁止施焊：a）雨天

44、及雪天，b）手E焊时风速超过Sm巾，气体保护焊时风速超过2mis; c）环境温度在5以下；d）相对湿度在90%以上。注焊接环境的温度和相对湿度应在距球罐牵面50口1000mm处置悦耳。1690 8.3.2煤工资格从事球罐焊接的焊工必须持有劳动部门颁发的有效期内的锅炉压力容器焊工考试合格证书。焊工施焊的钢材种类、焊接方法和焊接位置等均应与焊工本人考试合格的项目相符。8.3.3焊接工艺评定8.3.3.l 焊接工艺评定前应针对铜板的钢号、厚度、焊接方法及焊接材料，选取适宜的Ji法进行裂纹试验。8.3.3.2球罐焊接工艺评定应按JB4708的规定进行c焊接规程按图样技术要求和评定合格的焊接工艺制定。8

45、.3.焊接要求8.3.4.1 焊接材料的干燥a）焊接材料应设专人负责保管、烘f和发肢。b）焊接材料的贮存库应保持干燥，相对湿度不得大于60%。焊接材料使用前，应按有关规定进行烘干。c）烘干后的焊条应保存在JOO150飞吨的恒温箱中，药皮应元脱落和明显裂纹。d）焊条在保温筒内不宜起过4ho超过后应按原烘干制度重新干燥。重复烘干次数不宜超过二次。8.3.4.2焊丝在使用前应清除铁锈和油溃等污物。8.3.4.3定位焊及工卡具焊接a）焊接工艺以及对焊工的要求应与球壳焊接相同。对自动焊焊接的球壳，其定位焊和工卡具焊接按评定合格的手工电弧焊焊接工艺进行。b）要求预热后焊接的球壳，在定位焊及工卡具焊接处，至

46、少应在150mm范围内进行预热。c）定位焊缝的长度应不小于50mm，引弧点和熄弧点应在接口内。d）工卡具的焊接，引弧点和熄弧点应在工卡具焊道上。严禁在非焊接位置任意引弧和熄弧。e）工卡具拆除时，不得损伤球壳极。切除后应打磨平滑。8.3 .5施焊8.3.5. l 施焊前应将坡口表面和两侧至少Z001m范围内的油污、水分及其他有害杂质清除干净。8.3.5.2焊件的预热应符合下列规定，a）预热温度可参照表25，并经焊接工艺评定验i正确定。常用钢的预热温度表25钢种飞雪d热温油度，t? 20R 16Mnl540MPa的钢材清根后须进行渗透检测。焊缝清根时应将定位焊的熔敷金属清除掉，清根后的坡口形状、宽

47、窄应一致。8.3.5.6因故中断焊接时，应根据工艺要求采取措施，以防产生裂纹。再行施焊前，确认元裂纹后，方可按原工艺要求继续焊接。8.3.S.7符合下列条件之一的焊缝，焊后须立即进行后热消氢扯理，后热温度宜为200、龟250，后热时间应为0.5Jhoa）厚度大于32mm，旦材料标准抗拉强度下限值L540MJa的球壳，b）厚度大于38mm的低合金钢球壳，c）嵌入式接管与球壳的对接焊缝：d）焊接试验确定需消氧处理者。8.4焊后尺寸撞董8.E对接焊缝形成的棱角E应按8.2.1.4的方法进行检查。E值不得大于10mm, 8.4.l焊后球壳两极阔的净距与球壳设计内直径之差和赤道截丽的最大内直径与最小内直

48、径之差均应小于球壳设计内直径的0.7%，且不大于80mm。8.5焊缉襄面的形状尺寸及外观要求8.5.1 焊缝表面不得有裂纹、咬边、气孔、弧坑和夹渣等缺陷，并不得保留有熔渣与飞溅物。8.S.2对接得缝的余高町、.，应符合表26和图25的规定。 (a) 因25(b) （）单面坡口；（b）双面坡口1691 标准抗拉强度下限值。b540MPa的钢材单面坡口双面坡口, , , , 。10%8婴运1.5。10%8,。10%8,且运3且3且38.5.3角焊缝的焊脚，在图样元规定时，取焊件中较薄者之厚度。补强圈的焊脚，当补强圈的厚度大于等于8mm时，其焊脚等于补强圈厚度的70%，且不小于8mm, 8.5.4角焊缝应有圆滑过渡至母材的儿何形状。8.6无损检测8.6. J从事球罐无损检测的人员，必须持有劳动部门颁发的有效期内相应项目的锅炉压力容器无