CB Z 338-2005 船舶推进轴系校中.pdf

1、ICS 47.020.20 u 48 备案号：17203-2006r:B 中华人民共和国船舶行业标准船舶推进轴系校中Propulsion shaft alignment of ship 2005-12-12发布060801000003 国防科学技术工业委员会发布CB/Z 338-2005 代替CB丰Z338 1984 2006一05-01实施自lj言本指导性技术文件代替CB*/Z 338 -1984船舶推进轴系校中。本指导性技术文件与CB*/z338-1984相比，主要有以F变化：一一修改了适用范围：一修改了校中计算前的数据准备：一一增加了计算坐标及计算模型的建立：一一对限制条件进行了补充；一

2、一增加了校中计算方法，即三弯矩方程法、传递矩阵法和有限元法：一一增加了运转状态校中计算和带液压联轴器轴系安装计算内容：一一修改了负荷检验法。本指导性技术文件由中国船舶工业集团公司提出。本指导性技术文件由中国船舶工业综合技术经济研究院归口。CB/Z.338-2005 本指导性技术文件起草单位：中国船舶工业综合技术经济研究院、武汉理工大学、武汉船舶职业技术学院。本指导性技术文件主要起草人：周瑞平、徐立华、汪远、张异平、黄政。本指导性技术文件于1984年5月首次发布。CB/Z 338 2005 船舶推进轴系校中1 范围本指导性技术文件规定了中、低速柴油机直接传动、齿轮传动推进轴系校中的计算准备、校中

3、状态、限制条件、校中计算模型、计算内容、施工要则、校中检验等要求。本指导性技术文件适用于船舶推进轴系校中的计算、安装和检验。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本指导性技术文件的引用而成为本指导性技术文件的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包含勘误的内容）或修订版均不适用于本指导性技术文件，然而，鼓励根据本指导性技术文件达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本指导性技术文件。CB/T 3862 船舶机械术语轴系及传动装置3 术语和定义3. 1 3.2 3.3 3.4 CB/T 3862确立的以及下列术语和定义适用于本指导性技术

4、文件。三弯矩方程three-m。mentequation 将实际支承作为实支承，除实支承之外的其它变截面处作为虚支承，列出的方程式。三弯矩法three-moment method 用三弯矩方程对轴系进行校中计算的方法。改进的三弯矩方程improved three-moment equation 在原三弯矩方程基础上进行改进的三弯矩方程。传递矩阵法transfer matrix method 将实际轴系分解为具有简单弹性和动力性质的部件，列出各部件彼此连接端面的状态矢量，利用弹性系统各部件之间的传递关系，列出传递矩阵，根据系统各部件之间的边界条件进行求解的方法。3.5 顶举法jack-up me

5、thod 利用安装在轴承附近的液压千斤顶代替轴承来检验轴系校中后轴承实际负荷的方法。4 轴系校中计算资料准备4. 1 各种传动形式的轴系在校中计算前，均应提供轴系布置图，推力轴、中间轴、幌管轴（若有）、螺旋桨轴图，轴系各组成部件的重量、尺寸，轴承位置、轴承尺寸、轴承的许用比压等。4.2 大型低速柴油机直接传动的推进轴系在校中计算前，还应提供主机的资料，如飞轮重量、推力盘重量、曲轴尺寸、曲轴臂距差值和允差值、主轴承位置及许用负荷、活塞连杆重量、输出法兰允许弯矩和剪力等。4. 3 齿轮传动推进轴系在校中计算前，还应提供主机功率、转速、末级传动小齿轮直径、大齿轮直径、末级传动之前的传动比、斜齿轮的螺

6、旋角与法向角、齿轮箱结构图、齿轮啃合参数、大齿轮重量、大齿轮前后轴承的许用负荷及反力差、热膨胀补偿图等。4.4 若需进行运转状态校中，还应提供螺旋桨水动力参数。CB/ Z 338-2005 5 校中状态5. 1 轴系直线校中直线校中是将轴系（包括与之连接的发动机齿轮箱）以直线状态连接安装，并进行全面的轴系校中计算。5. 2 轴系合理校中5. 2. 1 合理校中是轴系安装普遍采用的方法。它通过校中计算确定各轴承的合理变位，使支撑螺旋桨的服管后轴承的轴承负荷减为最小：把轴承的负荷限制在某个最大与最小之间的范围内：把轴的弯曲应力限制在允许值内：使施加到柴油机输出法兰的弯矩与剪力在允许范围内等。以确保

7、轴系可靠运行，与之连接的发动机和齿轮箱不应因轴系校中不良而至主!J1l害影响。轴系合理校中包括：静态校中、动态校中、运转状态校中。5. 2. 2静态校中假定轴系各轴承为具支去般考虑轴系的热态、i令态和安装K态。5. 2. 2. 1 热态为轴系运行时仍态。若八;fu=P步i碍，一般矢考居由辅连轴承连日齿轮箱大齿轮前后轴承相对冷态时的升高量，一般由制是厂提喉。应未提供的青况下，升高量可输公丸(1）计算。iJ.h=aHiJ.t工艺.：. .飞.(1) 6 限制条件6. 1 轴承的许用比压轴系各轴承的许用比压，a) 白合金幌管轴承：0.8 MPcr, b) 铁梨木幌管轴承：0.3 MPa; c) 橡胶

8、幌管轴承：0.3 MPa; d) 复合材料幌管轴承，最大为0.3 MPa; e) 中间轴承：0.6 MPa; f) 大齿轮轴前后轴承：静态许用值为1MPa，轴系运转状态许用值为3MPa。6. 2 轴承负荷6. 2. 1 轴承负荷应不小于相邻两跨距间所有重量总和的20%。空气中和浸入水中上的情况：螺旋桨。运转状态校中是对6. 2.2 减速齿轮箱大齿轮轴的前、后轴承负荷差，应不超过制造厂的规定。在未提供相应数据的情况下，一般应不超过两轴承间轴段与大齿轮重量之和的20%，但如果提供轴系运转状态校中计算结果，且确认轴承轴瓦分界面是按运转状态校中计算得到的动态合力作用角确定的，此时前、后轴承负荷差可不受

9、20%限制。6.3 轴的附加弯矩应力2 CB/Z 338-2005 各轴的附加弯矩应力，一般应不超过下列允许值：a) 螺旋桨轴、幌轴和中间轴：20MPa; b) 推力轴：15MPa; c) 大齿轮轴：10MPao 6.4 输出端法兰的弯矩和应力大型低速柴油机直接传动的推进轴系，施加到柴油机输出端法兰的弯矩和剪力，应不超过柴油机制造厂规定范围。6.5 艇管后轴承支撑点处截面转角自尾管后轴承支撑点处截面转角一般应不超过3.510-4rad。7 校中计算模型7. 1 坐标系建立取螺旋桨末端为轴系坐标系原点，轴系理论中心线为X轴，正向指向船脂：过原点垂直X轴向上为Z轴正向：按右手法则，Y轴以由纸面朝内

10、指向为正。由xoz组成的平面称为xz平面或垂直平面：由XOY组成的平面称为XY平面或水平面：xz平面上各参量的符号与正方向规定如图1所示：XY平面上各参量的正方向规定同xz平面。z y 。户一集中载荷：q一均布载荷：Zh一轴承变位：8一轴截面转角：G一轴截面剪力（片，2,3); Mi、旅一弯矩；nr一外加力偶：R，一轴承支反力(i=1, 2, 3) 图1校中计算的坐标系和符号7. 2 实际轴系简化7. 2. 1 轴系自重处理7. 2. 1. 1 校中计算时，将幌轴、中间轴、推力轴和减速齿轮箱大齿轮轴的自重均作为均布载荷处理。7. 2. 1. 2 对幌轴浸水或浸泊中的部分，应考虑水及油浮力的影响

11、：对浸泊的轴段，可近似取其在雪气巾重量的90%，对浸水的轴段可取87%。7.2.1.3 锥状轴段，可取其平均直径，按均布载荷计算轴段重量。7.2. 1.4 桨轴螺母、轴套均可作为相应轴段的均布载荷计入。7.2.2 载荷处理7. 2. 2. 1 作用在轴系上的载荷，如螺旋桨、连接法兰、推力盘、飞轮、减速齿轮箱大齿轮等，其与相应轴段等轴径部分，按该轴段均布载荷计入，其他部分按集巾载荷计算，其作用点为各对法兰的连接面或飞轮、推力环、齿轮巾横剖面与轴线交点。7.2.2.2 螺旋桨重量作为集中载荷处理，当螺旋桨浸水时，应考虑浮力的影响。螺旋桨全部浸入水中时，其重量按公式（2）计算。既ff,（p押）. (

12、2) 式中：吭一一校中计算时的螺旋桨重量的数值，单位为牛（N); 统一一螺旋桨在雪气中重量的数值，单位为牛（N); p一一螺旋桨材料的密度的数值，单位为千克每立方米Ckg/m3): 3 CB/Z 338-2005 SW一海水密度的数值，单位为千克每立方米（kg/m勺。在一般情况下，允许取近似值：既(0.869 0.871) Ha。7.2. 2.3 螺旋桨在部分浸水时，其重量按公式（3）计算。If;,凡（p一sw)p此.(3) 式中：此一螺旋桨浸水部分重量的数值，单位为牛CN); 此一螺旋桨未浸水部分重量的数值，单位为牛（的。在一般情况下，允许取近似值：既(0.9350.947）院。7.2.2.

13、4 螺旋桨重量的作用点，应取螺旋桨童心向螺旋桨轴线的垂直交点。在未确定螺旋桨重心的情况下，允许取自桨叶中线0.7R处向轴线的垂交点，或近似取桨载中点。7.2.3 柴油机曲轴及往复运动部件处理7.2.3. 1 将柴油机曲轴作为与主轴颈等直径的光轴，按均布载荷处理。7.2.3.2 柴油机各缸的往复及旋转运动部件的重量，包括活塞、十字头、连杆以及扣除与主轴颈等同部分的曲臂重量后，均作为集中载荷叠加在相应于曲柄销中点的梁跨上。7.2.4 轴承支点处理7. 2.4. 1 校中计算时，考虑螺旋桨悬臂作用，靠近螺旋桨的轴承（轴承长度为），其支承点位置距该轴承后端面的距离L为：a) 白合金轴承：L=(l/71

14、/3）m b) 铁梨木轴承：L=(l/41/3）m c) 橡胶轴承：L=(l/31/2）m 7.2.4.2 复合材料轴承支承点位置，泊润滑时参考白合金轴承：水润滑时参考铁梨木轴承。7.2.4. 3 通常情况下，靠近螺旋桨的轴承支承点位置距该轴承后端面的距离，冷态计算较热态计算取值小：对白合金轴承，当比值为2.5时可取1/5。7. 2.4.4 其他轴承支承点位置，均取轴承长度的中点。7. 3 计算模型的建立7. 3. 1 将实际轴系看作放置在刚性饺支上的连续梁，其长度自螺旋桨轴末端面开始，一般至柴油机输出端向前数至第二个气缸前主轴颈端面止（有特殊规定除外），或齿轮箱大齿轮轴端面止，梁上作用着均布

15、载荷、集中载荷和外加力偶等，边界条件为自由端（有特殊规定除外）。7. 3. 2 根据计算需要和轴系的实际结构，将轴系各轴承支承点处、轴上集中载荷作用点处、轴上截面参数有突变处及其他指定的轴截面处作为计算截面，并由螺旋桨轴末端向首端顺序编号，计算各截面处的挠度、转角、弯矩和剪力等状态参数。计算模型如图2所示。均布载荷q飞第i截面（左截面）（右截面左面半径右面半径TA 一承反一轴支力rAali-Il- 至主机均布载荷qr截面序亨I8 图2计算模型4 CB/Z 338 2005 8 计算内容8. 1 轴系的直线校中计算直线校中计算的内容有：各轴承负荷、轴承负荷影响系数及各截面处的弯矩、剪力、转角、挠

16、度等计算：轴系布置简图、弹性曲线的绘制。8.2 轴系的合理校中计算8. 2. 1 静态校中计算静态校中计算一般包括：a) 直线状态下的各轴承受力计算、轴承负荷影响系数计算及各截面处的弯矩、剪力、转角、挠度计算等：b) 轴承合理变位的确定：c) 冷态时各轴承受力状态计算及各截面处的弯矩、剪力、转角、挠度计算等：d) 热态时各轴承受力状态计算、斜锺孔计算、各截面及指定计算截面处的弯矩、剪力、转角、挠度计算等：e) 安装状态时法兰曲折与法兰偏移值计算、相应冷态下的轴承负荷顶举系数计算等；带有液压联轴器或其他类似联轴器的轴系，当采用按法兰曲折与法兰偏移值安装时；由于在安装状态下，轴系结构参数、集中载荷

17、等发生变化，应进行专门的安装状态计算。内容包括：脱开时的轴系结构参数、脱开端面处的法兰曲折与法兰偏移等。f) 轴系布置简图、弹性曲线、千斤顶顶举曲线等的绘制。8.2.2 运转状态校中计算8. 2.2. 1 对具有斜齿轮、大齿轮前后支承轴承为滑动轴承的齿轮传动轴系，当末级传动大齿轮轴的前、后轴承，轴瓦分界面没有按合力布置，或热态校中时的轴承负荷值丰1=1差较大，不满足第6章限制条件的要求时，应进行轴系运转状态校中计算。8.2.2. 2 运转状态校中计算计入螺旋桨水动力产生的力和力矩、齿轮切向力、径向力、轴向力对轴系校中的影响。8.2.2. 3 运转状态校中计算可得出轴系运转状态下各轴承的负荷、轴

18、承负荷影响系数、各截面的弯矩、剪力、转角、挠度等，同时可计算出冷态与安装状态的各要素、末级传动大齿轮前后轴承的动态负荷大小及方向。8.3 斜锺孔计算校中计算后，当靠近螺旋桨的轴承支点处轴截面转角超过3.510-4rad时，需要采取斜锺孔技术处理，即对轴承衬套或幌轴管进行一定方向上一定角度的斜锺孔，使转角符合要求。9 校中计算方法9. 1 三弯矩法9. 1. 1 三弯矩方程三弯矩单元示意图见图3，三弯矩方程按公式（4）计算。L 1M, 1/ CEj)L i) +2M,J, 1/ C1L 1) +LI CL) + LAl+1! C，） -6z1 ii L 1+6z1(l/ L 1+ 1/ L)-6

19、z川IL二l/4q11li1!CE iL 1) +qjj CEJ,) Ci=l, 2, 3, n). ( 4) 式中：11一一第i与第i+l支承间的跨距的数值，单位为米Cm); M;第i支承截面上的弯矩的数值，单位为牛米CN m) ; 一一第i与第i+l支承间轴段材料的杨氏模量的数值，单位为牛每平方米CN/m2); Ii第i与第i+l支承问轴段的截面惯性矩的数值，单位为四次方米（m1) ; Q1一一第i与第i+l支承问轴段所受的均布载荷的数值，单位为牛每米CN/m); Z1一一第i截面挠度的数值，单位为米（m）。5 CB/Z 338-2005 P; I P; 理论中心线; I J, 图3三弯矩

20、单元图9. 1. 2 改进的三弯矩方程9. 1. 2. 1 改进的三弯矩方程按公式（5）计算。L dl rnl C1h1) +2k/;AL i/ （iL i) + 2M,bJj ( EJi) + Lkl+1A/ ( E;fi)一6z;-1/L i+6z;l/ L i+l/ ; 6z;+1! 11 =-l/4q;iJ3;1/ (;1L1) +qjj CEJ,) Ci=l, 2, 3, n) . (5) 9. 1.2.2 各实支承的支反力且按公式（6）计算。R,= (M, rn-M,) /Li+ (M,+1A M,B) / L+ 1/2 (q1-1L-1+q,J,) 具.(6) 9. 1. 2.3

21、 第i截面处的转角1按公式（7）计算。9产h1M,/C3E一iL1) + L 1M, rn/ C6E lL-1) -q; 1I3111 C24E1I1-1)-(z, i-z,) I l;-1 . . (7) 9. 1.2.4 第i节点处左截面剪力QiA按公式（8）计算。QiA 立（乓qRj)(j =l, 2, 3, , n) (8) 9. 1. 2. 5 第i节点处右截面剪力Q,B按公式（9）计算。m =Q,A-P;+R; . . (9) 计入剪切变形影响的三弯矩方程按公式(10）、公式（11）计算。As1= A,/ a ,1. (lo) llrnU11! CE1Li)-6/(L1G11As1

22、1)+2k/;Alil/ （1L I) +3/ (J;-1G; 1As11) J +2M,llJj (,;) +3/(1；As;)+ kl+JA lj （；） -6/ （，As;) J一6z;ii; i+6z; ( 1/ ; i+ 1/,) -6z;+1/, 一l/4(q11ii-1!CE1-1L1) +qjj(EJ,). (11) 式中：As1一一有效减力面积的数值，单位为平方米Cm勺，可近似取横截面积A直：A；一二第i截面处的横截面积：s；剪力系数，无量纲：6一剪切模量的数值，单位为牛每平方米CN/m勺。9.2 传递矩阵法9. 2. 1 设第i个计算截面的状态向量Z按公式(12）计算。6

23、Z二Y!IfQ .(12) 式中：Y一一截面挠度的数值，单位为米Cm); 。一截面转角的数值，单位为弧度（rad); M一一弯矩的数值，单位为牛米（Nm) ; Q一一截面剪力的数值，单位为牛CN); CB/ Z 338-2005 I YI t二向量的转置，即在Y BM Q = : I QI 9. 2. 2 第i+l个截面的状态向量Zi+1按公式(13）计算。Z;+1且，Z;. (13) 9. 2. 3 轴段的传递矩阵无川按公式(14）计算：A喃喃Ib oa 、dL 2 L FL l 61 24/ . 9. 3 有限元法9. 3. 1 在整体坐在. (14) 图4整体坐标系OXY和局部坐标系Oe

24、XeYe)9.3.2 元素e在局部坐标系下的刚度阵按公式(15）计算。7 CB/Z 338-2005 EAe 。EAe 。le le 12Ele 6Ele 12Ele 6Ele 。I 3 I 2 1/ le2 e e 。6Ele 4Ele 。6Ele 2Ele . . (15) K le =I EAe z le le 2 le 。EAe 。le le 。12Ele 6Ele 。12Ele 6Ele 1/ /e2 l3 le 2 。6Ele 2Ele 。6Ele l 2 le l 2 e e 式中：XJe一元素e在局部坐标系下的刚度阵：E 一亢素的弹性模量的数值，单位为牛每平方米(N/m2)Ae

25、 一元素的截面积的数值，单位为平方米（m2) ; Ie 一一元素e的截面惯性矩的数值，单位为四次方米（m4); le 一元素e的长度的数值，单位为米Cm）。4Ele le 9.3.3 元素在整体坐标下的刚度阵按公式(16）公式（22）计算。式中：a1 2 a4 -a1 -a2 。4a2 a3 as -a2 -a3 。5 时Ia4 as a6 -a4 -a5 a6/2 . (16) -a1 -a2 一4a, 。2 -a4 -a2 -a3 一5。2 a3 -as a4 as 。6/2-a4 -as a6 1=EA,cos2el le+12Eiesin2 a el le3. (17) a 2= (E

26、Ael le-l2EI.I le3) cos a es in a e . (18) 3:Aesin2 a el le+l2Eiecos2 a el . (19) a 4= 6Eiesin a el J/. (20) a s=6EleCOS a e/ le2 . (21) Oe=4Ie/ le(22) K e一一元素在整体坐标系下的刚度阵：a e 一一整体坐标系与局部坐标系交角的数值，单位为弧度（rad）。9.3.4 在计入剪切变形影响后，元素在整体坐标下的刚度阵按公式（23）公式（30）计算。8 a1 a1 。4 一a,一、。4 。2 。3 as -a2 -a3 。5 同Ia4 as 。6 -

27、a4 -as (2-k )a6 4+k I. (23) -a, -a2 -a4 a1 。2 -a4 -a2 -a3 -as 。2 。3 -as 。4 。5 (2-k )a6 -a4 -as a6 4+k k=l2EII (L2GAI as). . (24) 1=EAecos2 a el le+12Iesin2 a elle3(1均J. (25) a2=EAel le 12Eielle3(1川cos a esin a e(26) 3=Aesin2el le+ 12EieCOS2el J e3 ( 1 + k) 0 0 0 0 0 . (27) CB/Z 338-2005 式中：G4一6Elesi

28、na efle2(l剑.(28) G5=6EleCOS Ge/Ue2(l+k). (29) as=(4剑Ele!Ue(l十k). (30) -A丁e一一在计入剪切变形影响后，元素e在整体坐标系下的刚度阵：其他符号的含义同公式(1日。10 施工要则10. 1 施工要求10. 1. 1 校中前，船舶己完工状态应与建造原则t艺中有关条款相一致。轴系区域的加工、装配及安装工程均应结束井检验合格，剩下工程应不影响校中工作的质量。10. 1. 2 轴系零、部件的加工、装配应符合相应的技术要求并检验合格。10. 1. 3 校中检验时，主机、发电机、锅炉及其他重大设备均己吊入就位，船上应无重大设备的迁移及压载

29、的变更。10. 1. 4 螺旋桨、螺旋桨轴及脏轴安装应合格。螺旋桨轴及自尾轴前法兰的安装位置应做出记录，并应防止在校中时变动。10. 1. 5 中间轴吊入并布置好中间轴承或临时支承。10. 1. 6 轴系校巾及其检验，应在船舶下水后进行。对施士单位确能把握船舶下水后变形规律的同型船舶的后续产品，经检验部门同意，允许在船台或船坞内校中，但应在船舶下水后进行复检。10. 1. 7 轴系校中及检验时，应避免在强阳光直接照射下进行，且在轴系区域及与之相邻区域应停止震动性作业及焊接作业。10.2 校中要求10. 2. 1 采用技法兰曲折和法兰偏移值校中时，应以螺旋桨轴前法兰为基准，自脏向柏调节各轴及主机

30、或减速齿轮箱位置，使各对法兰偏移、法兰曲折值符合校中计算结果的要求。10.2.2 采用按轴承变位量校中时，应确保准直仪主光轴与螺旋桨轴轴心线重合，并使各中间轴承对光靶中心与轴承巾心线重合。按主光轴调整的各中间轴承位移量，应符合校巾计算结果规定的数值，同时应计及螺旋桨轴或但轴前法兰挠度对各轴承实际位移量的影响数值。对主机或减速齿轮箱的定位，仍应以最前一根中间轴的前法兰为基准，按校巾计算结果中法兰偏移和法兰曲折值进行安装。10.2.3 采用其他方法校中轴系时，应使所有被测轴承上的负荷符合校中计算结果的数值。10.2.4 轴系校中完工后，应作出记录，并配制各法兰连接螺栓、主机、减速齿轮箱及轴承垫片和

31、紧固螺栓，连接各轴并固紧各轴承及机座。11 校中检验11 . 1 检验要求11 . 1 . 1 校中计算的原始数据，应与轴系设计图样相一致，轴系结构参数的简化处理应符合第7章的相关要求。11. 1. 2 轴系结构参数或校中计算的原始数据更改后，应重新计算，并对计算结果进行复审。11. 1. 3 一般应分别在各轴法兰连接前和轴法兰连接且轴承及机座固紧后，对校中质量进行检验。11.1.4 各轴法兰连接前，可采用直尺一塞尺法或两对指针等方法，对法兰偏移、法兰曲折值进行检验。其允许误差为：偏移不超过士0.10 mm、曲折不大于土D10-4mm ( D为被测法兰的外径，单位为毫米）。11. 1. 5 各

32、轴法兰连接且轴承及机座固紧后，可采用顶举法或其他方法，按校中计算结果的要求，对巾间轴承的实际负荷进行检验，其允许误差应不超过计算值的土20%，同时，应检验柴油机曲轴臂距差或检视齿轮啃合质量。11. 1. 6 采用顶；1;法检验时，应对被测轴承逐个进行，检测设备应正确安装并准确调零。11. 1. 6. 1 在升陀与降压过程中，应记录千斤顶压力和千分表的稳定读数，并绘制如图5所示的顶举曲线图。不应在于斤顶上升（或下降）过程中降压（或升压）。9 一-I”千斤顶负荷kN 革、？E都被白骨侍mm 轴位移量顶空量CB/Z 338-2005 B 注：顶空量一一千斤顶数值上升了相应的挠度数值大小后，刚好把被测

33、轴承顶空为零负荷。图5顶举曲线A 。11. 1. 6. 2 被测轴承实际负荷为CA+B) /2。如果CB-A)0.4CA十B)/2，则说明测量的数据不理想，建议重测。11. 2 校中结果11. 2. 1 校中结果的各项技术指标应满足第6章中的规定。11. 2. 2 校中质量的检验结果应作记录。校中结果应填写检验表格，并由检验人员签署。10 的OON凹的N。国华人民共和船舶行业标准船舶推进轴系校中CB/Z 338-2005 中中国船舶工业综合技术经济研究院北京市海淀区学院南路70号邮政编码：100081网址：电话：010-62185021船舶标准信息咨询中心出版发行版权专有不得翻印* 开本88012301116 印张1字数1千字2006年5月第1版2006年5月第一次印刷印数1-300* 定价20元船标出字第2006038号003380”020056