CJJ 105-2005（条文说明） 城镇供热管网结构设计规范.pdf

1、中华人民共和国行业标准城镇供热管网结构设计规范CJJ 105 - 2005 条文说明前去一口城镇供热管网结构设计规范CJ105 -2005经建设部2005年9月16日以建设部第367号公告批准、发布。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，城镇供热管网结构设计规范编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，供使用者参考。在使用中如发现本条文说明有不妥之处，请将意见函寄北京市煤气热力工程设计院有限公司（地址z北京市西单北大街小酱坊胡同甲40号；邮政编码：100032）。46 目次1 总则.48 2 材料503 结构上的作用.4 基本设计规定.56

2、5 静力计算616 构造要求.62 附录A管沟及检查室结构受热温度计算方法.65 47 1总则1. 0. 2城镇供热管网主要有三种敷设方式，即地下管沟敷设、直埋敷设及架空敷设。地下管沟敷设根据施工方法可分为明挖及暗挖两大类，其中明挖施工主要有放坡开挖及采用护壁桩、地下连续墙或喷锚支护等护壁施工方式，暗挖施工目前主要有矿山法、顶进法等。对暗挖施工的管沟及检查室结构，应根据结构或构件类型、使用条件及荷载特性，结合施工条件等，选用与其特点相近的结构设计规范和设计方法，并参照本规范进行设计。热力管道架空支架可采用的结构形式较多，其中独立式支架是应用最为广泛的基本结构形式，本规范仅针对独立式支架提出了要

3、求。为了加大管架间距，架空管道支架还可采用组合式跨越结构，如纵梁式、衔架式、悬索式、吊索式、悬臂式等，其结构设计应根据其结构类型、使用条件及受力特点进行结构分析与设计，并应符合现行有关标准的规定。按本规范设计时，有关构件截面计算和地基基础设计等，应符合现行有关标准的规定；对于穿（跨）越河流、铁路的供热管网结构设计及兴建在地震区、湿陷性黄土或膨胀土等地区的供热管网结构设计，尚应符合现行有关标准的规定。1. 0. 3行业标准城镇直埋供热管道工程技术规程CJJ/T81 对直埋管道固定墩结构设计作出了具体规定，但对检查室结构设计未提出要求。考虑到直埋管道检查室在固定支架水平推力作用下允许出现一定量的位

4、移，以获得迎面被动土压力，提高结构抗倾覆、抗滑移稳定的能力，故本规范提出设有固定支架的直埋管道检查室，其结构抗倾覆、抗滑移稳定验算应符合现行行业标准城镇直埋供热管道工程技术规程CJJ/T81中固48 定墩结构设计的有关规定，检查室结构设计的其他内容可参照本规范执行，但应考虑上述稳定验算所采用的迎面被动土压力对结构的作用。49 2材料2. 0. 2混凝土的最低强度等级要求，主要是根据供热管网结构的一般环境条件、现行有关标准的规定及工程实践提出的。1 管沟及检查室结构，考虑到供热管网工程冬季供热的特点，且结构埋设于地下，即使是在严寒地区，通常情况下不需要考虑结构混凝土的冻融问题。2 兴建在寒冷或严

5、寒地区的架空管道支架，支架结构混凝土需要满足抗冻要求。2.0.42. o. 5 结构混凝土的抗渗及抗冻要求，主要是根据现行国家标准给水排水工程构筑物结构设计规范GB50069 -2002和行业标准普通混凝土配合比设计规程JGJ55甲2000的有关规定提出的。2. o. 6 2. 0. 7 根据工程调查，热力管沟及检查室的钢筋混凝土构件内表面主筋出现锈蚀、保护层混凝土崩落的情况较多，尤以蒸汽管网管沟盖板下表面为甚。主要原因是结构所处环境温度及湿度较高，结构设计对混凝土强度等级、材料耐久性、构件裂缝宽度控制及保护层厚度等要求偏低。为此，本规范对材料、温度作用、构件裂缝宽度控制、棍凝土保护层厚度等分

6、别作出了明确的要求，以确保结构的耐久性。本条文对棍凝土中的碱含量及氯离子含量提出了具体限值要求。目前，供热管网大量采用不锈钢材质的补偿设备，根据工程调查的情况，外部氯离子腐蚀是设备破坏的主要原因之一。适当控制管沟及检查室结构混凝土中的最大氯离子含量，减少氯离子的析出，有利于减轻其对设备的侵蚀。混凝土中碱含量的计算方法参见混凝土碱含量限值标准CECS53的规定；结构混凝土中的最大氯离子含量系指其占水泥50 用量的百分率。2. 0. 8热力管沟从结构类型、荷载特性及受热环境条件等方面与地下烟道比较接近。本条主要是参照现行国家标准烟囱设计规范GB50051 -2002中的有关规定提出的，该规范给出了

7、不同强度等级的混凝土在不同受热温度作用下的轴心抗压、轴心抗拉强度标准值及提凝土在温度作用下的材料分项系数。为便于使用，本条对混凝土受热时的设计强度采用折减系数的方法确定，其基本值按混凝土结构设计规范GB50010一2002采用。折减系数值是通过对烟囱设计规范所给出的混凝土在温度作用下的强度标准值及材料分项系数（取值为1.4）进行推导后得出的。同时，考虑到供热管网在运行状态下，沟内空气温度一般在4080之间，且结构混凝土受热温度低于沟内空气温度，故本条仅给出了混凝土受热温度在20100时的折减系数，满足设计需要。按烟囱设计规范及本规范采用的受热混凝土设计强度值数据对比见表2.o. 8 1及表2.

8、0. 8-20 从表中数据对比结果看，最大相差约2.7%。本条中提出的提凝土受热时的弹性模量折减系数，直接按烟囱设计规范采用。表2.o. 8-1 按烟囱设计规范采用的受热混凝土设计强度值Cl在Pa)受热温度60 100 混凝土强度等级C20 C25 C30 C40 C20 C25 C30 C40 轴心抗压8. 07 10. 14 11. 86 15.85 7.64 9.57 11. 14 14. 93 轴心抗拉0.89 1. 01 1. 12 1. 33 0. 77 0.88 0.98 1. 16 表2.0. 8-2 按本规范采用的曼热混凝土设计强度值CMPa)受热温度60 100 混凝土强度

9、等级C20 C25 C30 C40 C20 C25 C30 C40 轴心抗压8. 16 10.12 12. 16 16. 24 7.68 9. 52 11. 44 15.28 轴心抗拉0.88 1. 02 1. 14 1. 37 0.77 0.89 1. 00 1. 20 51 2. 0.10 位于地下水位以下的砌体结构管沟及检查室，根据以往工程实践，其防水问题难以解决，本规范不推荐采用。2. 0.11 本条主要是根据砌体结构设计规范GB50003 -2001的有关规定提出的。52 3 结构上的作用3.2 永久作用标准值3.2.2本条是依据现行国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332

10、 -2002提出的。3. 2. 3管道失跨，主要是考虑受管道支架顶面高程施工误差、管道与设备安装误差、不同支架间的地基沉降差及管道在运行时局部可能出现的竖向位移等因素的影响，同时管道自身具有一定的刚度，某些支架将不能充分发挥其支承作用甚至会退出工作。与其相邻的支架，实际承受的管道与设备自重作用值会大于按支架跨距分配的理论计算值。管道失跨发生的位置是随机性的，支架设计时难以准确判断，故需要在结构设计时对每个支架结构均计人管道失跨的影响。在以往实际工程中，管道失跨系数一般取为l.5，当有可靠工程经验时可适当减小。3. 3 可变作用标准值及准永久值系数3. 3.13. 3. 3 本条是依据现行国家标

11、准给水排水工程管道结构设计规范GB50332一2002提出的。管沟及检查室结构上可能出现的地面可变荷载包括地面车辆荷载、地面堆积荷载及人群荷载。现行国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332一2002规定地面堆积荷载标准值可取10kN/m2、人群荷载可取4kN/m2。正常情况下，地面车辆荷载与地面堆积荷载或人群荷载不同时出现，地面堆积荷载与人群荷载大面积同时出现的可能性也很小，故本条仅要求考虑地面车辆荷载与地面堆积荷载影响，同时在本规范第4.2. 5条中规定，上述两项荷载不应同时计算，应根据不利设计条件计入其中53 项。3.3.43. 3. 6 固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及

12、活动支架处的管道位移，在管网运行中，其实际作用值的大小会随着运行工况的变化而出现变化。如在采暖季以采暖热负荷为主、非采暖季以热水供应或制冷热负荷为主的管网，其运行工况在采暖季与非采暖季会有很大变化，固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及管道位移将有明显差异；即使同在采暖季或非采暖季，供热介质参数的调整也会对其产生影响。因此将其列为可变作用比较适宜。本条规定上述几种作用的准永久值系数均可取1.0，主要是基于下列情况：1 作为管沟及检查室结构内支架结构上的惟一水平作用及架空管道支架结构上的主要水平作用，上述几种作用在管网运行中是始终存在的F2对于热水管网，供热介质参数的调整对上述几种作用的影响程

13、度与管网的运行调节方式有关，当采用某一特定的运行调节方式时，有可能出现管网长时间在不利工况下运行，从而使支架结构在相应的时间内所承受的作用接近或达到其标准值；3 以工业用汽负荷为主的蒸汽管网有可能按设计热负荷常年基本稳定运行。钢沿钢滑动摩擦系数的取值，有关规范多采用0.3，第3. 3. 6条提出的摩擦系数值，主要依据是北京市煤气热力工程设计院的有关实验资料，该实验模拟了滑动支座的几种常见工作条件，如未加工的平铜板、滑动面上有焊渣、钢板外露面上涂棒丹等。实验结果见表3.3. 6。根据实验结果，本条对摩擦系数的高限稍偏大取值为0.35。刚性支架、柔性支架在管道位移的约束影响下，沿支架柱截面两个主轴

14、方向分别同时发生水平位移时，具有斜弯曲变形特征。本条及附录D均是根据斜弯曲问题的力学方法提出的。54 亵3.3.6钢沿铜滑动摩攘系戴实测值摩擦系数值摩擦系数值条件件号条件件号实测值平均值最大值实测值平均值最大值1 0.266 0.266 0.266 有0.308 0.294 焊6 o. 323 0.315 0.323 未加2 0.308 0.304 0.308 渣工0. 323 平的0.308 0.308 钢板o. 277 3 0.252 0.265 0.277 7 0.323 0.315 0.323 0.266 0.323 0.294 涂0.238 4 0.308 0.301 0.308 棒

15、8 o. 238 0.245 0.260 有0.301 o. 260 焊0.308 丹渣0.238 o. 337 5 o. 331 0.344 9 0.252 0.248 0.253 0.344 0.337 0.253 3. 3. 9混凝土结构管沟及检查室，多为超静定结构，壁面温差作用会在结构内引起内力及变形。根据实际工程的计算，其作用效应通常比较明显，应计人在管网运行阶段其对结构的作用。由于结构周围土壤的保温作用，结构壁面温差在管网运行期间，具有一定的稳定性。其对混凝土结构的作用，在管网运行期间是始终存在的。故本条规定其准永久值系数可取1.0。3.3.113.3.12本条是依据现行国家标准给

16、水排水工程构筑物结构设计规范GB50069 -2002提出的。55 4 基本设计规定4.1一般规定4.1.1 对结构抗倾覆、抗滑移及抗漂浮稳定验算，本规范规定均采用含设计稳定性抗力系数（K.）的设计表达式进行设计，与建筑地基基础设计规范GB50007 -2002及给水排水工程构筑物结构设计规范GB50069一2002相协调。4.1. 34.1. 5 本条规定当结构位于地下水位以下时，对需揭开盖板进行管道检修的管沟及检查室，尚应进行管道检修阶段的结构抗浮稳定验算，主要是针对常规的管道检修受环境条件限制，往往难以实施有效降水的情况提出的。但为了满足检修需要，本规范在第4.2. 5条规定其地下水位不

17、应高于侧墙顶端。根据城市热力网设计规范en34-2002的规定，计算固定支架的水平推力时，应考虑升温或降温，选择最不利的工况和最大温差进行计算。固定支架的水平推力值应包括下列三部分：1 管道热胀冷缩受约束产生的作用力，对架空敷设、管沟敷设管道，系指活动支座摩擦力在管道中产生的轴向力；2 内压产生的不平衡力，即固定支架两侧管道横截面不对称在内压作用下产生的不平衡力；3 活动端位移产生的作用力，如补偿器弹性力等。管道的试压压力均高于管道运行设计工作压力，同时介质温度远远低于管道运行阶段，根据以往实际工程情况，对于以承受管道内压产生的不平衡力为主的固定支架，在试压工况条件下上述三项作用力合成后的水平

18、推力值可能会高于管道运行阶段。目前对于此类固定支架在管道试压阶段的结构处理主要有两种方法：其一，固定支架设计仅考虑管道运行阶段水平推力，管道试压时，对国定支架进行临时加固；其二，固定支架设计按管道试56 压、运行两个阶段分别进行结构及结构构件的承载力计算。此类固定支架的水平推力值往往很大，且对支架的临时加固应在永久结构已经完成、管道及设备安装完毕后进行，加固工作具有一定的难度，并需占用一定的工期，同时根据以往实际工程情况，采用临时加固的方法所耗费的材料量也较大，本规范不建议采用。故本条提出应按管道试压、运行两个阶段分别进行支架结构及结构构件的承载力计算。蒸汽管道的固定支架及活动支架，因采用充水

19、试压，在试压阶段其管道及设备自重标准值将明显大于管道运行阶段，应按管道试压、运行两个阶段分别进行支架结构及结构构件的承载力计算。4.1. 8饺接支架系指支架柱脚沿纵向采用完全饺接构造，支架顶端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力为零；半饺接支架系指支架柱脚沿纵向采用不完全饺接（半镜接）构造，支架顶端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力可忽略不计。供热管网运行温度较高，管道热膨胀位移值较大，最大位移值往往会达到数百毫米。采用钱接支架或半佼接支架，管道位移后支架的倾斜度较大，视觉明显，易给人以误解或不安全感，本规范不建议采用。4.2 承载能力极限状态计算规定4. 2.1 结构重要性系数

20、Yo的确定主要基于以下两个方面：首先，城镇供热管网工程结构破坏可能产生严重后果，如导致管道破坏，高温热水或蒸汽喷泻造成人身伤亡事故，停热造成较大社会影响等，根据工程结构可靠度设计统一标准GB50153 -92，将其安全等级确定为二级比较适宜E其次，考虑到以往实际工程结构设计能很好的满足安全使用要求，结构重要性系数。按不小于1.0取值，可保证不低于原安全度水准。4. 2. 2 4. 2. 4供热管网结构的结构类型、荷载特性等均更接近于给水排水结构，故本条的制定主要依据给水排水工程构筑物57 结构设计规范GB50069 -2002。考虑到对不同的结构构件，其起控制作用的可变作用往往会不尽相同，为便

21、于设计人使用，作用效应基本组合的设计值采用了简化计算公式，其结构安全度水准等同于给水排水工程构筑物结构设计规范。对于固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及管道位移在活动支架结构上产生的水平作用，因缺乏足够的实测数据，难以对其建立随机过程概率模型进行分析与描述。考虑到以往实际工程的支架结构设计能很好的满足安全使用要求，其荷载分项系数主要通过工程校准，维持原安全度水准确定。本条规定可变作用的分项系数均应取1.4，组合系数可取0.9。对于钢筋混凝土结构管道支架，其工程校准过程可参见现行国家标准给水排水工程构筑物结构设计规范GB50069一2002有关条文说明。下面对钢结构管道支架，以受弯构件为例进

22、行校准验算。按原钢结构设计规范TJ17一74进行计算可得：1700k内2= 1刚mm2( 4. 2. 4-1) 按钢结构设计规范GB50017-2003计算可得：GMGk十Q仇Mok。w H叫f = 215N/mm2 (4. 2. 4-2) 因M= MGk +MQk (4. 2. 4-3) 也0. 9 YGMc.1r.十0.9Y0MQk 一一1. 27 (4. 2. 4-4) 岛生k+Mok 170 可得：作用在支架上的永久作用有热力管道及设备自重、支架结构自重，其中支架结构自重一般情况下远远小于热力管道及设备自重，实际工程中通常可忽略不计，取YG=l.27，代人式4.2. 4-4 可得z58

23、 0.9Q = 1. 27 Yo句1.4 4. 2. 6设计稳定性抗力系数CK.）取值，主要是根据以往实际工程经验提出的，并与建筑地基基础设计规范GB50007 -2002及给水排水工程构筑物结构设计规范GB50069 - 2002 相协调。需要揭开盖板进行管网检修的情况不多，且时间较短，故本条提出抗漂浮稳定验算的设计稳定性抗力系数CK.）为1.05 略小于管网运行阶段的设计稳定性抗力系数。4. 2. 74. 2. 8 管网采用管沟敷设时，管沟及检查室结构承受水平推力时的抗滑移、抗倾覆稳定验算，其抗力不包括迎面被动土压力。迎面被动土压力的产生以结构沿推力方向出现较大位移从而引起足够的土的压缩变

24、形为前提，而设有固定支架的管沟或检查室结构，显然是不允许与相邻结构之间出现较大的相对位移的。表4.2. 7-1、表4.2. 7-2是分别根据建筑地基基础设计规范GB50007 2002、砌体结构设计规范GB50003 -2001给出的。4. 3 正常使用极限状态验算规定4. 3.1 4. 3. 2 结构穿越铁路及主要道路时，往往需遵照相关标准要求进行结构变形验算。现行行业标准铁路桥涵设计基本规范TB10002. 1一1999等铁路桥涵设计系列规范及公路桥涵设计通用规范JTG060 -2004等公路桥涵设计系列规范，分别对穿越铁路、公路的结构变形验算及变形限值等作出了具体规定，结构设计应遵照执行

25、。4.3. 3本条对构件的裂缝宽度控制提出了明确的要求，以确保结构的耐久性。相关说明见本规范第2.0. 6 2. 0. 7条条文说明。4. 3. 6本条主要是根据给水排水工程构筑物结构设计规范GB 50069 -2002提出的。该规范对于计算截面处于受弯或大偏心受拉（压）的钢筋混凝土结构构件的最大裂缝宽度计算，沿用了给水排水工程结构设计规范GBJ69 -84的计算模式。该59 计算模式经过20年来在给水排水工程实践中应用，情况良好。考虑到供热管网结构从结构类型、荷载特性、环境条件及裂缝控制等级等方面均更接近于给水排水结构，因此采用该计算模式是比较适宜的。在供热管网工程中，很多结构构件的受力条件

26、以可变作用为主，如管道支架结构以管道水平作用为主、位于城市主干道下且覆土深度很小的管沟或检查室盖板以地面车辆荷载为主。对此本条提出，结构构件的最大裂缝宽度按作用效应的标准组合进行计算，可保证计算结果与给水排水工程结构设计规范GBJ69 -84基本一致。4.3. 7设有固定支架的管沟或检查室，当固定支架的水平推力较大时，往往会出现管沟或检查室结构全截面受拉（轴心受拉或小偏心受拉）的情况，此时应进行结构的抗裂验算。本条是依据现行国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332 -2002提出的。60 5静力计算5.1 管沟及检查室5.1. l 5.1. 6 本条主要是根据以往实际工程经验提出的，

27、并与有关的现行标准相协调。钢筋混凝土槽形管沟系指采用现浇钢筋混凝土侧墙、底板及预制装配式钢筋混凝土盖板的矩形管沟。表5.1. 6是根据北京市煤气热力工程设计院的已有计算成果，已在大量工程中采用。5.2 架空管道支架5. 2. 25. 2. 3本条给出的柱计算高度要求、钢筋混凝土结构支架柱允许长细比及最小截面尺寸要求，主要是综合冶金工业管道支架设计规程YS13-77、化工厂管架设计规定HG22-89、钢结构设计规范GB50017 -2003等有关标准、资料后提出的，并已在以往实际工程中采用。61 6构造要求6.0.1 采用管沟敷设的热力管道，其保温层往往不具有防水性能，在浸水或高湿环境下，保温性

28、能将明显下降，同时也会引起管道锈蚀，影响管网的正常运行。管沟及检查室的防水应予以足够重视。6.0.26. o. 4 热力管沟在管网升温运行阶段，会产生一定的热膨胀；在管网检修期间，沟内温度显著下降，结构将发生冷缩，结构在冷缩过程中将受到周围土体约束，造成管沟结构沿纵向受拉。伸缩缝间距越大，其最不利截面上的拉力值也随之增加，直至开裂。考虑到钢筋混凝土结构管沟需要有较高的结构自防水性能，在管网检修期间，针对结构因冷缩受到纵向拉力，管沟截面应按不允许裂缝出现控制。下面以某一具体的整体现浇通行管沟为例，作近似的理论验算。管沟覆土厚度6m、净空尺寸3.6m 1. 8m、结构壁厚0. 35m，伸缩缝间距为

29、25m，最大拉应力出现在该沟段中间部位，其截面上的拉力为单侧12.5m长范围内土对结构表面的摩阻力之和。管网检修与管网运行两个阶段的结构平均受热温度的差值按40计，该沟段沿管沟长度方向各点的收缩位移量呈三角形分布，端部的位移量最大，该点的位移量约为：12500 40 1 10-5=5mm 根据华南工学院、南京工学院等院校编写的地基及基础，相应于土对结构表面的摩阻力达到极限值所需的位移量约为4lOmm （蒙古性土约为46mm；砂土约为6lOmm）。偏于安全并为简化计算取其为5mm，则结构外表面与土的摩阻力在该向62 段12.5m长范围内沿管沟长度方向可假定为三角形分布，端部摩阻力最大。按本规范第

30、3.2. 2条确定结构上的竖向土压力及侧向土压力，土对管沟底板的摩擦系数取o.5、对侧墙及盖板的摩擦系数取o.3，计算其端部每米管沟上的最大摩阻力标准值：管沟盖板上的竖向土压力标准值1. 2 18 4. 3 6=557. 3kN/m 管沟侧墙上的侧向土压力标准值 62十2.5 言18一万一22.5=217. 5kN/m 管沟自重标准值(4. 3 2. 5 3. 6 1. 8)25=134. 4kN/m 土对管沟底板的摩擦力标准值(557.3十134.4）O.5=345. 8kN/m 土对管沟侧墙及盖板的摩擦力标准值(557. 3十217.5）0.3=232. 4kN/m 土对管沟端部的最大摩阻

31、力标准值345. 8+232. 4=578. 2kN/m 最大拉应力截面上的轴向拉力标准值Nk578.212.问恤N混凝土按最低强度等级要求取C25，按本规范第4.3.7条进行混凝土抗裂验算：Nk 3614 103 Ao 4300 2500-3600 1800 =0. 85N/mm2f也O.87 1. 78 =l. 55N/mm2 根据验算结果，对钢筋混凝土结构管沟，当伸缩缝间距不大于25m时，在一般覆土条件下能够满足泪凝土抗裂要求。自20世纪80年代初期以来，北京市的供热管网工程中对钢筋混凝土结构管沟的伸缩缝间距大多按不大于25m采用，从工程调查情况看，尚未发现结构出现沿全截面的贯通裂缝。6

32、3 在管网升温运行时，钢筋混凝土结构管沟的伸缩缝间距不大于25m、伸缩缝宽度为30mm，能够满足结构膨胀量的要求，且尚有较大余量。对于砌体结构管沟，本条提出其间距不宜大于40m，主要是基于以下几点：1 根据工程调查，砌体结构管沟在管网检修揭开盖板时，通常会在砖墙上出现垂直的通长裂缝，墙体顶部裂缝宽度较底部略大，裂缝间距约在IOm左右。同时，钢筋混凝土现浇底板也会出现横向通长裂缝，但与侧墙相比，其间距要大一些。要从根本上解决这一问题，主要有两种处理方式：其一是将伸缩缝间距调整到IOm左右；其二是在砖墙顶端设置钢筋混凝土压梁同时采用适当的伸缩缝间距。但两种处理方式均存在增加施工难度、提高工程造价等

33、问题，难以在规范中规定采用。2位于地下水位以下的砌体结构管沟，因防水问题难以解决，本规范限制采用。位于地下水位以上的砌体结构管沟，即使因管网检修造成结构冷缩开裂，出现少量渗漏，一般可以通过定期的机械排水解决（热力管沟及检查室内均有不小于2%。的纵向排水坡度坡向集水坑，集水坑上方设有人孔，具备集中排水条件）。而且在管网检修完毕重新恢复运行后，结构受热膨胀，裂缝会存在弥合的可能，对结构的正常使用影响不大。伸缩缝间距不大于40m，伸缩缝宽度采用30mm，可确保在管道升温运行时管沟膨胀量能满足伸缩缝宽度条件。6. o. 6 本条对结构的混凝土保护层厚度提出了具体要求，相关说明见本规范第2.0. 6 2

34、. 0. 7条条文说明。6. o. 8 热力管沟在管道检修期间，结构将发生冷缩受拉。现浇钢筋混凝土构件的纵向构造钢筋除应满足一般构造要求外，尚应起到一定的抵抗温度收缩应力的作用，减少现挠混凝土因温度收缩而开裂的可能性。本条与现行标准泪凝土结构设计规范GB 50010 -2002、给水排水工程管道结构设计规范GB50332 2002的有关规定相协调。64 附录A管沟及检查室结构受热温度计算方法A.0.1 管沟内空气温度的具体取值，应根据管网布置、供热介质温度、管道保温设计及管道与衬砌内壁的距离等因素计算确定。A.0.3 由于热力管沟断面一般为矩形，并且断面外轮廓的宽和高比衬砌厚度大得多，采用平壁

35、法计算温度，计算结果能够满足工程精度要求。平壁法的温度计算公式是根据热量平衡条件，在下列假设下推导出来的：热流传送稳定不随时间变化；管沟内空气的温度及热流大小保持恒定；材料为匀质体，且四周为无限长的平面墙壁（平壁）。A.0.4 鉴于热力管沟内的空气温度一般不超过80，且流动性很小，因此衬砌内表面的放热系数取12W/(m2 ）。A.0.5 导热系数代表材料传递热量的能力，是建筑材料的热物理特性指标之一，单位是瓦（特）每平方米（摄氏）度W/(m2 ）。导热系数的离散性较大，除与材料的重力密度、温度有关外，还与湿度有关。材料重力密度小，其导热系数小。材料受热温度高，导热系数增大。由于管沟温度一般不高

36、，温度对导热系数的影响可以忽略。材料湿度大，其导热系数就愈大。由于管沟位于地下，致使材料均有一定湿度，所以应根据经验考虑湿度对导热系数的影响。表A.0. 5中的数据主要是参照烟囱设计规范GB50051 2002及1994年中国建筑工业出版社出版的新型建筑材料施工于册和1991年中国建筑工业出版社出版的建筑材料手册给出的。A.0.6 管沟顶板、侧墙及底板计算土层厚度的确定直接采用了65 烟囱设计规范GB50051 -2002的规定。在本规范编制过程中采用ANSYS程序对管沟的温度场进行了二维数值模拟，在底板的计算土层厚度取值上得到的结果与烟囱设计规范有一定出人。但本规范编制在这方面的研究工作尚不充分，并且缺乏实测资料的支持，因此本规范直接采用了烟囱设计规范的有关规定。该问题在有条件时宜进行进一步研究。66 统一书号：15112 11930 定价：12.00元