JB T 4731-2005（标准释义） 钢制卧式容器.pdf

1、ICS 23 02010 J74 四li中华人民共和国行业标准2005-07-26发布钢制卧式容器JB厅4731-2005代替JB4731-2000 Steel horizootal vessels 00 saddle suppor臼2005-11-01实施国家发展和改革委员会发布中华人民共和国国家发展和改革委员会公且三日二00五年第46号公布10项锅炉压力容器行业标准*国家发改委批准电站阀门铸钢件技术条件等10项锅炉压力容器行业标准，现予公布，自2005年11月1日起实施。以上锅炉压力容器行业标准由新华出版社出版。附件:10项锅炉压力容器行业标准编号及名称二00五年七月二十六日*摘编自中华人

2、民共和国国家发展和改革委员会公告(2005年第46号)。附件:10项锅炉压力容器行业标准编号及名称序号标准编号标准名称代替标准JBtr 5263-2005 电站阀门铸钢件技术条件JBtr 5263-1991 JB厅4730.1-2005承压设备无损检测JB 4730-1994 2 第1部分:通用要求JB厅4730.2-2005承压设备无损检测JB 4730一19943 第2部分:射线检测JBtr 4730.3-2005 承压设备无损检测JB 4730-1994 4 第3部分:超声检删JBtr 4730.4-2005 承压设备无损检测JB 4730-一19945 第4部分:磁粉检测JBtr 47

3、30.5-2005 承压设备无损检测JB 4730一19946 第5部分:渗透检测JBtr 4730.6-2005 承压设备无损检测JB 4730-1994 7 第6部分:涡流检测8 JB厅4710-2005钢制塔式容器JB 4710-2000 9 JB厅4731-2005钢制卧式容器JB 4731-2000 10 JBtr 4781-2005 液化气体罐式集装箱1 范围.2 规范性引用文件.3 术语和定义JB/T 4731-2005 目次4 总则.25 材料.96结构.97 强度计算.108 制造、检验与验收.30附录A(资料性附录)有附加载荷作用时卧式容器强度及稳定性校核计算.32JB厅4

4、731-25钢制卧式容器标准释义.。JB/T 4731-2005 目。昌本标准是以GB15萨一1989钢制压力容器第8章卧式容器为基础制定的，增加并修改了设计计算中的一些内容，补充了卧式容器的制造、检验和验收要求。卧式常压容器、制造技术条件、由集中质量引起的载荷的计算及强度校核等项内容均为制定本标准时新增补的。本标准参照了英国PD5500-2003 非直接火焰力容器和JISB 8278一1993(R，.I2，且在鞍座平面上无加135 0.132 0.234 强圈的圆筒150 0.161 0.279 13 JB/T 4731-2005 (j, a) 3 ) ku 注:=180。12，L1 =12

5、+160 图7-3支座处圆筒轴向应力位置计算轴向应力1-矶时，应根据操作和水压试验时的各种危险工况，分别求出可能产生的最大应力。7.3.2.3 圆筒轴向应力的校核对于操作状态应满足下列条件:a)计算得到1-矶，取出最大拉应力(最大正值):maxl码，码，4运1b)计算得到1-矶，取出最大ffi应力(最小负值):I minl码，码，4I运对于水压试验状态应满足下列条件:a)充满水未加压时计算得到1-吨，取出最大压应力(最小负值):I minTPT2T31-4 I运acb)加压状态下计算得到1-町，取出最大拉应力(最大正值): max(TI口T31-4)运O.9ReL(Rrf.2 7.3.3 切向

6、剪应力7.3.3.1 圆筒切向剪应力计算在圆筒支座处横截面上的剪应力，按式(7一8)和式(7-9)计算。7. 3. 3. 1. 1 圆筒未被封头加强(即A Ral2)时:圆筒在鞍座平面上有加强圈如图7-7b)，其最大剪应力f位于截面的水平中心线处A、B点见图7-4a);在鞍座平面上无加强圈或靠近鞍座处有加强圈见图7-7c)，其最大剪应力f位于靠近鞍座边角处C、D点见图7-4b)。K, F( .!:_兰主=一一一一IJ. I RIL+二hI 3 J 圆筒被封头加强(即A三Ral2)时，其最大剪应力f位于圆筒上靠近鞍座边角处C、D点见7.3.3. 1. 2 图7-4b)。式中系数也值由表7-2查得

7、。14 . (7一8) r-A K-RE z f 、，FOY 叮JJ飞19 注:=1710-一。40 A 7.3.3.2 封头切向剪应力计算B a) b) 图7-4圆筒切向剪应力位置圆筒被封头加强(即ARal2)时，封头的最大剪应力h按式(7一10)计算:JB/T 4731-2005 几=旦旦. (7-10) H Raohe 式中系数K4值由表7-2查得。表7-2系数K3、K4条件鞍座包角，(0) K3 120 0.3 19 罔简在鞍座平面上有加强圈135 0.319 150 0.319 120 1.171 圆筒在鞍座平面上无加强圈，且ARJ2，或靠近鞍座处135 0.958 有加强圈150

8、0.799 120 0.880 圆筒被封头加强(即A运RJ2) 135 0.654 150 0.485 7.3.3.3 切向剪应力的校核圆筒的切向剪应力不应超过设计温度下材料许用应力的0.8倍，即T三0.81。封头的切向剪应力，应满足式(7-11)的要求:Th 三1.25r一h式中:K4 -一0.401 0.344 0.295 . (7一11)h一一由内压在封头中引起的应力(封头受外压，可不计算h)。按式(7-12)-式(7一14)计算。a)椭圆封头:k=KPcDi -H 2he . (7一12) 15 JB/T 4731-2005 式中:一圆形封头形状系数叶2+(2Jlb)碟形封头:uv-h

9、 - MPcRh 2he . (7一13)式中:M一碟形封头形状系数M寸3+在)c)半球形封头:h=PcDt 4te . (7-14) 7.3.4 圆筒周向应力圆筒鞍座平面上的周向弯矩见图7-5。当无加强圈或加强圈在鞍座平面内时见罔7-5a)J.其最大弯矩点在鞍座边角处。当加强圈靠近鞍座平面时见图7-5b)J，其最大弯短点在靠近横截面水平中心线处。应按不同的加强圈情况求出最大弯矩点的周向应力。鞍式支座及鞍座垫板如图7-6所示，垫板不作为加强板用的鞍座见图7-6a);垫板作为加强板用的鞍座见图7-6b)，必要时，可考虑鞍座垫板的加强作用。 卜n为加强国个数最大弯曲力矩Mp=KJRa|a)无加强圈

10、或加强圈位于鞍座平面内时b)加强圈靠近鞍座时图7-5周向弯矩图16 bb+ 1.56仄互低于此线的鞍座部分，对承受力FJ跟著作用b)鞍座垫板作为加强板用的鞍座图7-(，鞍式支座7.3.4.1 无加强圈圆筒7. 3. 4. 1. 1 元垫板或垫板不起加强作用时，其周向应力见图7一7a)，按式(7一15)-式(7一17)计算:a)在横截面的最低点处:b)在鞍座边角处:当URa注8时:当URa mgf)时，支座腹板与筋板组合截面内产生的压应力按式(7-30)计算:., (7一29) F (FEv一矶)H几vHvn 一一一- S. A. Zr A. (L - 2A) . (7-30) 式中:FEv一一

11、考虑地震影响时，卧式容器产生的水平地震力，FEv=img， N; 叫一一水平地震影响系数，按表7-6选取;21 JB/T 4731-2005 表7-(j水平地震影晌系数俑地震设防烈度，度设计基本地震加速度l Hv一一圆筒中心至基础表面的距离(见图7-10)，mm; H一一圆筒最低表面至基础表面的距离，即鞍座高度，mm; Asa-腹板与筋板(小端)组合截面积，mm2;Z(一一腹板与筋板(小端)组合截面的抗弯截面系数，mm3; 乒一一鞍座底板与基础间静摩擦系数。钢底板对钢基础垫板1=0.3;钢底板对水泥基础1=0.4; J飞一一鞍座底板对钢基础垫板的动摩擦系数，.fs=0.15 o L 8 9 图

12、7-10圆筒7.4.2.3 由温度变化引起圆筒体伸缩时产生的支座腹板与筋板组合截面的压应力，按式(7-31)计算:、FFfH (1_=一-一一-一一-A.a Zr 式中符号同7.4.2.27.4.2.4 应按式(门7-32川)进行应力校核:I asa I运KoJsa|;a|运Jsa7.4.3 地震引起的地脚螺栓应力7.4.3.1 倾覆力矩按式(7-33)进行计算:Mto=凡vHv7.4.3.2 由倾覆力矩引起的地脚螺栓拉应力地脚螺栓拉应力按式(7-34)进行计算:22 . (7-31 ) 、E，2 句、叮JJ飞. (7-33) JB/T 4731-2005 -AfEVO -bt - nlA,t

13、 . (7-34) 式中:Abt一一每个地脚螺栓的横截面面积，mm2;l一一筒体轴线两侧的螺栓间距，mm; n-一承受倾覆力矩的地脚螺栓个数，个。应力的校核应满足:bt Kobt 7.4.3.3 由地震力引起的地脚螺栓剪应力地脚螺栓剪应力按式(7-35)进行计算:r一凡v-bt一，. n flbt 、，户、J句、d叮JJ，.、. . . . . . . . . . . 式中:n一一承受剪应力的地脚螺栓个数，个。应力的校核应满足:bt运O.8bt7.5 卧式容器强度计算表(见表7-7)表7习卧式容器强度计算表参数名称数值单位参数名称数值单位设计压力pMPa 阅筒内直径Di日1日1计算压力PcMP

14、a 罔筒平均半径R.mm i周筒材料|列筒名义厚度0口】封头材料厕筒有效厚度mm 鞍座材料封头名义厚度Ohnmm 圆筒材料常温许用应力MPa 封头有效厚度Ohemm 封头材料常温许用应力lhMPa 鞍座势板名义厚度Ornm日1因筒材料技i温度下许用应力lMPa 鞍座垫板有效厚度4m日123 JB/T 4731-2005 表7-7(续)参数名称数值单位参数名称数值单位封头材料设计温度下许用应力lMPa 鞍座腹板名义厚度ho口1m鞍座材料许用应力lsa岛1Pa两封头切线间距离Lmm 罔筒材料常温屈服强度ReLMPa 阿筒长度Lcmm 罔筒材料常泪弹性模量EMPa 封头曲面深度hj自1m圆筒材料设计

15、温度下弹性模量EMPa 鞍座轴向宽度bmm 阑筒材料密度只kglmm3 鞍座包角( 0 ) 封头材料密度几kglmm3 鞍座底板中心至封头切线距离Amm 操作时物料密度几kglmm3 焊接接头系数物料充装系数o设计盟度 液压试验介质密度YTkglmm3 试验压力PT如1Pa支座反力计算简体质量mlml= 1(Dj +On).4= kg 封头质量m2m2= kg 附件质量m3m3= kg 封头容棋VHVH= 日1日13容器杏积VV=主Dj2LC+2VH = m日134 操作时m4=Vy，成=kg 容器内充液质量m4液压(或气压)试验时叫=V斗=kg 隔热层质量msms= kg 操作时m=ml+m

16、2+m3+m4+mS= kg 总质量m压力试验m=m，+m2+m3+斤1;+ms = kg 操作时N F =:;mg = 2 支座反力F压力试验F=lmg N 2 F = max(F, F*) = N 24 JB/T 4731-2005 表7-7(续)圆筒轴向弯矩计算操作时J1+2:归时l圃筒中间处横截面上i4 I , 4 h. N.mm 1+. L 3 L 的弯矩M.MTJ 压力试验Mjt川)/L2 4 I , . 4 h. N.mm 1+_:_.2 3 L 操作时dh| M2=-F注1-_b42AL= 支座处横截面上弯矩l1+ N.mm 3 L M2 M |AHl ffi力试验l一+A41

17、3z-F;41-L42AL = l+i.!i N.mm 3 L 圆筒轴向应力计算系数K、K2由R.j2= A= ，= 查表7一1得K= 11、2=OJ=PcR-= 2eR:e MPa 句一= PcR.!.+ 一M _ 操作状态ZeR;e 岛1Pa03一-PcR 一M2 2e K飞R:eMPa 4=PcR+ Ze K2R;e MPa 充满水未加压状态-AfTl- 一二叮lZR;在-MPa 水压试验状态m-AfT2Z 一-口万KJR;eMPa _ PTR , M TJ _ u一-vu-24.ZR;4-MPa 加压状态 _ PTR , M T2 _ J咽一T4-24Y ZK2RJ4-MPa 25 J

18、B/T 4731-2005 表7-7(续)A=O.188e/D; 根据圆筒材料，按GB150规定求取B值许用压缩应力操作时MPa, = min，B= B= MPa 配应充满水未加压状态BO= MPa, = min0.9ReL(Rpo2),Bo = MPa 力max间，町，矶，4):0:; 校操作状态Imin(l町，矶，同)1运核充满水未加压lmin(吨，)1运缸状态加压状态max(，.T4) :0:; 0.9 ReL(R同2)切向剪应力计算系数酌，K4 由R.l2=, A= ，= 查表7-2得K3=, K4= A旦1=旦V-2A)-MPa 2 RAlL+4战/3筒体中:f=EE=MPa A :

19、O:; R.时R.e 2 封头中:ff=-RraL码F1一e= MPa 简体:0:; 0.8 内压引起的应力查GB150得形状系数K=椭圆形(标准椭阅封头K=I)a.=一KPcD;一-2he MPa 应力校核球面部分半径Rh=mm 封头碟形查GB150得形状系数M=ah =一一MPcRh一-2he MPa 半球形、ah一-一PcD; = 4he MPa h运1.2S-h26 JB/T 4731-2005 表7-7(续)鞍座处圆筒周向应力计算系数Ks，K6 由=, A/Ra= ; 查表7-3得Ks=;查表7-3得K6=罔筒的有效宽度b2=b+1.56币On= m自1在横截面-=-一kKsF= M

20、Pa 无垫最低点处b2 板或( k为系数，当容器不焊在支座上时，取k=1;当容器焊在支座k时，取k=Q.I)垫板当UR. 8时叽-一F一一一3K一6一F= 不起MPa 加强在鞍座边-6 48占220; 作用角处F 12K6FRa 当URam且gf日协时k才f:月F(凡v-FfJH凡，H，一一一一一-1a 1. Z, -a (L - 2A) f，j_力判断:saz三Koll恤，Ko=1.2 简体温差引起的支座腹阪气筋板Il合截面内的斥!但力MPa MPa 乎一f-AM一机=由i L世MPa 地晨rI起的地脚螺栓)，UJ倾覆力矩Mlf=凡，H，= tU证jJ(1,ht -一一M一。=MPa 具巾n

21、=nd mm，也=一一nl，也4 剪应力Tbt =一一FEv= 岛1Pa真巾n=nAbt :ji.日UJhts二Kolht1 取htl= 1L)校核剪1但力bt 三O.8lbJMPa 、m盯1MPa 29 JB/T 4731-2005 8 制造、检验与验收8. 1 本章规定了卧式容器的外形尺寸极限偏差、形状和位置公差。卧式压力容器的其他制造、检验与验收要求应符合GB150的规定;卧式常斥容器的其他制造、检验与验收要求应符合JB厅4735的规定。8. 2 除图样另有规定外，卧式容器及其相连接的非受压元件的尺寸极限偏差、形状和位置公差应符合表8-1及图8-1的要求。L a) b) 图8-1卧式容器

22、尺寸极限偏差及形状位置公差检验项目30 JB/T 4731-2005 表8-1卧式容器尺寸极限偏差及形状位置公差口m】序号检验项目极限偏差或公差长度L5 10 20 :E; 5 40 m -10 - 20 -40 封头切线之间的距离L极限偏差:t8 :t1O :t20 土30土40C级4000- 8000 :t8 a)两鞍式支座中心线距离LI 8000 -12o :t1O 120-20000 :t12 30000 :t14 2 40o :t16 b)同一鞍座上两螺孔中心距士2c)鞍座底板与同筒最低表面距离。-6 d)鞍座底板沿长度方向水平度运0.8/100底板长e)鞍座底板沿宽度方向水平度:E

23、;0.8/1oo底板宽a)接管中心线到切线、圆筒中心线的距离，接管同2a)间距液面计见4a)、人孔见5 3 b)接管及其他附件的方位土0.50c)接管法兰面与简体外表面或与切线之间距离同2a)d)法兰丽水平度或垂直度公差按GB150第10章规定a)液面汁接管间距主1.5b)对应两液面计接管中心垂线水平间距:t1.0 4 c)通过液面计两接管法兰中心面垂直线间的距离主1.0d)液面计法兰西的垂直度运0.5/100法兰外径a)人孔、于孔中心线到切线距离:t13 5 b)人孔、手孔的法兰而与简体外表面距离主10c)人孔、子孔的法兰面水平度或垂直度:E; 1/100法兰外径31 JB/T 4731-2

24、005 附录A资料性附录)有附加载荷伟用时卧式容器强度及稳定性校核计算A.1 本附录给出了考虑附加载荷作用时卧式容器强度及稳定性校核计算方法。适用于附属设备高度不大于10m的卧式容器。注:附属设备系指精馆塔、除氧头、液下某和搅拌器等。A.2 计算时将卧式容器简化为承受均布载荷的双支承外伸梁，附加载荷是指由附属设备的重力及地震影响所产生的作用在梁上的集中载荷。A.3 符号32 FEa一一水平地震作用产生的垂直于附属设备轴线的力，N; 町、Fn一一不考虑地震影响时，由均布载荷和附属设备重力在支承处引起的支座反力，分别取操作或水压试验状态的值，N; 几I、几1I一一考虑地震影响时，由均布载荷、附属设

25、备重力和地震影响在支承处引起的支座反力，取操作状态的值，N; H一一鞍座的高度，即鞍座底板下表面至圆筒体外表面的距离，mm , H一一鞍座底板下表面至卧式容器中心的高度，mm , K。一一载荷组合系数，Ko= 1.2; KIO、Kll一一计算筒体截面A-A处轴向应力的系数，查图A-4b);MfA一一由均布载荷作用，在简体截面A-A处产生的最大轴向弯矩，N-mMCPA-由附属设备重力作用，在简体截面A-A处产生的最大轴向弯炬，Nmm; MC一一附属设备由地震作用，相对于0-0截面引起的倾覆力矩，N mm; MEO-卧式容器由地震作用，相对于0-0截面引起的倾覆力矩，N mm; MU-附属设备由地

26、震作用，相对于1-1截面引起的简体轴向弯矩，Nmm; M:f一一由均布载荷和附属设备重力作用，在筒体截面A-A处产生的最大组合轴向弯矩，N-mmM;一一考虑地震影响时，由均布载荷、附属设备重力和地震作用，在筒体截面A-A处产生的最大组合轴向弯矩，N mm; a一一集中载荷作用截面与支承I之间的距离，mm 一一集中载荷作用截面与支承E之间的距离，mm; h一一附属设备地震力作用中心到圆筒体外表面的距离，见图A.l;l一一-两鞍座轴线之间的距离，mm; 一一附属设备开孔与截面A-A简体中心的夹角，见图A.4;IM-在简体截面A-A处最高点的轴向应力，MPa; ;-I一一-在筒体截面A-A处最低点的

27、轴向应力，MPa。注:1II，;I加脚标T表示水压试验t况。A 。A b L A 回A.l设备所承受的载荷分析A.4 不考虑附属设备地震影晌时，卧式容器强度及稳定性校核不考虑附属设备地震影响时，卧式容器所承受的载荷、剪应力和弯矩见图A.2A.4.1 均布载荷和附属设备重力引起的支座反力支座反力按式(A.l)、式(A.2)计算:I支座处:F; = F+Fwl H支座处:几=F+Fwn 式中:F一由均布载荷在支承处引起的支座反力，F=芋，N; JB/T 4731-2005 口5。. (A.l ) . (A.2) b 凡I、Fwn一一由附属设备重力在支承处引起的支座反力，FWI =mag， FWIl

28、 =mag , N o A.4.2 圆筒轴向应力A.4. 2.1 圆筒轴向弯矩计算圆筒最大轴向弯矩位于中间段极值处A-A截面或鞍座平面上(见图A.2)。圆筒中间段极值处的轴向弯矩，按式(A.3)或式(A.4)计算:33 JB/T 4731-2005 M0=乓主qjhq 了lq引起的剪应力集中载荷引起的剪应力组合剪应力q引起的弯矩集中载荷引起的弯矩组合弯矩34 m.g -E -Ln F-4-3 2一+一L-q 图A.2不考虑地震影响时，卧式容器所承受的载荷、剪应力和弯矩图l丁JB/T 4731-2005 当附属设备位于中间截面的左侧，其极值处为:F, 2 X，=-L一h-A且q3且若满足。mgf

29、)时:式中:FE=FEa+FEv; F =maxFI,Fn ; Mo=FEa(h+Do+H) ; MO=KH. n Ev丘vJl.JI.V 0 应力的校核应满足:F (凡v一厅JHMto+MEo u一一一一一- sa A.a Zr A.al lasal运Kosa (A.16) A. 5. 5.2. 2 由温度变化引起简体伸缩时产生的支座腹板与筋板组合截面内产生的原应力:a按式(7-31 )进行计算，式中的F由FEI、FEl1中较大值代替。应力的校核按式(7-32)进行。A. 5.5. 3 地震引起的地脚螺栓应力40 A.5. 5.3.1 横向倾覆力矩按式(A.l7)进行计算:Mfo=Mto+M

30、C A. 5.5.3. 2 由倾覆力矩引起的地脚螺栓拉应力地脚螺栓拉应力按式(A.l8 )进行计算:式中:M-O (JL. =一-u , nl1t Abt-一每个地脚螺栓的横截面面积，mm2; 11-一鞍座轴线两侧的螺栓间距，mm; n一一设备中心线一侧的两鞍座地脚螺栓个数，个。应力的校核应满足:btE三KObtA.5.5.3.3 由水平地震力引起的地脚螺栓剪应力地脚螺栓剪应力按式(A.19)进行计算:式中:n一一两鞍座地脚螺栓个数，个。K 1. =-u nAbt 应力的校核应满足:1bt 二O.8btJB/T 4731-2005 . (A.17) . (A.18) . (A.19) 41 参

31、考文献1 GB 15萨-1998钢制压力容器2 JB厅4735-1997钢制焊接常压容器3 GB 50011-2000 建筑抗震设计规范4 HGJ 18一1989钢制化工容器制造技术要求5 DIN 28080 卧式容器鞍式支座尺寸6 1IS B 8278一1993鞍式支座支承的卧式压力容器7 PD 5500-23 非直接火焰压力容器JB/T 4731-2005 8秦叔经.结构和载荷相对跨中截面非对称双鞍座卧式容器中的应力计算.化工设备与管道，20年第1期73 关于归口标准有关事直的补充声明各标准用户:感谢您采用全罔锅炉比力容器标准化技术委员会归口的标准，有关标准内容、制定和l修订、解释和l信息

32、反馈事宜，补充说明如下:1. 内容标准内容一般包含强制性要求、特殊禁用规定和推荐性指南，其中推荐性指南不是必须执行的部分。应当指出，标准不必要也不可能对其范围内的所有方面作出规定，因此不应该禁止使用那些没有作出规定的方面。标准不同于于册，不能替代培训|、经验和技术鉴定的作用，但经验和技术鉴定也不能用来否定强制性要求和特殊禁用规定。2.制定和修订关于锅炉压力容器国家标准和行业标准的制定、修订项目建议，应直接提交全国锅炉压力容器标准化技术委员会秘书处，由委员会决定是否上报政府有关主管部门。除遵循政府有关主管部门规定的程序外，本委员会归口标准的制定和修订采用提案审查制度，标准案例是本委员会对技术进步

33、做出快速反应的一种形式。3.解释只有全国锅炉压力容器标准化技术委员会有权对归口的标准做出正式解释，标准解释的申请应以书面形式提交秘书处，询问者有义务提供尽可能详细和全面的资料。与标准条款没有直接关系或不能被理解的询问均被视为属于技术咨询的范畴，委员会有权拒绝回答或协议提供有偿服务。4.信息反馈除提供必要的纸制文件外，本委员会的专业网站(http:/www.cscbpv. )将为标准用户提供全面的信息服务，各标准用户也可按以下地址与委员会秘书处联系。通信地址:北京rU朝阳区安外小关街24号邮政编码:100029 电话:010-64415747 64415749 传真:010-64415759 电

34、子信箱: 全国锅炉压力容器标准化技术委员会律师声明本律师作为新华出版社常年法律顾问，受该社和全国锅炉压力容器标准化技术委员会委托发表以下声明:为了维护标准的严肃性和标准制、修订者，出版者和使用单位的权益，未经新华出版社许可，任何单位或个人，不得非法复制、发行本书或侵犯著作权人的其他合法权益。否则，本律师将代表新华出版社和全国锅炉压力容器标准化技术委员会依法追究相关单位或个人的法律责任。北京市地石律师事务所律师:孟雁北2005年10月19日欢迎举报非法复制、发行和侵犯作者著作权的行为，我们将为举报者保密，如情况属实将给予3000元以上奖励。举报电话:新华出版社(010) 63077110 全国锅炉压力容器标准化技术委员会(010)64415752、6441233824小时举报热线(010)80905699 OONlFmh啡同简中华人民共和国行业标准钢制卧式容器18/T 4731-2005 新华出版社出版发行(tJ;(， (IIII( J;OJ;(路8U邮编:100(43) 新华书店经销北京兰星球彩色印刷有限公司印刷版权专有不得翻印* lJ张5f:数133千，: 2005年10月第1次印刷IJ定价:60.00 j * 书号:1550111001月:本880x 1230 1/16 2005年10月第l版18fT 4731- 2005