SY T 5044-2000 游梁式抽油机.pdf

1、ICS 75.180.01 E92 备案号:6837-2000 中华人民共和国石油天然气行业标准SY/f 5044一-2000游梁式抽油机Beam pumping units 2000- 03 -10发布2000-10 -01实施国家石油和化学工业局发布SY!r 5044-2制目次前言.，. . . .凹1 范围2 引用标准-3定义.4 产品的分类与命名. . . . . 2 5 技术要求.3 6 试验方法和检验规则77 标志、包装和贮存.9附录A(标准的附录)规定采用的数据表格式样.附录B(提示的附录)游梁式抽油机型式检验计算悬点载荷和减速器净扭矩的推荐公式.15 E svlr 5044-2

2、。前本标准是在SY5044-93的基础上，保留了大部分适用内容，增加了相关内容，并根据相关标准的最新版本进行修订的。本标准与SY5044-93的主要内容变动如下:一一本标准的结构、标准要素及表述规则按GB/f1.1-1993 650-1000 1仪)()-1200nun 残存杂物质量400 1锁)()1600 mg 1200 2000 5.13 连接曲柄与减速器被动轴的模键上、下接触面积均不得小于80%，并且每平方厘米上均应有接触斑点。5.14 对于表面没有经过全部机械加工的胶带轮，应做静平衡试验，其不平衡力矩应不大于按式(1)计算的值c儿f二9.8eG 式中:M一一允许最大的不平衡力矩，N-

3、mme一一允许偏心距，mm; . (1) -5一SY IT 5044-2000 G-一胶带轮质量，kg。胶带轮在不同转速下允许偏心距应按表5选择。表5胶带轮转速-3 3-500 r/l口un500-7 7-9 锁)()允许偏心距0.55 0.38 0.26 0.18 0.10 mm 5.15悬绳器与钢丝绳的连接强度应进行检验。在型式检验时按单根钢丝绳破断拉力的80%进行静拉试验;出厂检验时，按额定悬点载荷的1.5倍进行两根钢丝绳静拉试验，检验结果均不得出现滑脱或松动。5.16 在额定载荷试验后，悬挂光杆的驴头在任何位置时，悬点投影均应在表6规定的投影圆直径范围内。表62 - 0.6-2.8 3

4、 - 2.1-13 4 -3- 18 8 - 3 - 37 10 - 4.2 - 53 3 - 1.2 - 6.5 4 - 1.5 - 9 5 - 3-26 10 - 3-37 12一4.2-73游梁式3- 1.5-6.5 4-2.5 - 13 6 - 2.5-26 10 - 3-53 12 - 4.8 -73 抽油机5 -1.8 - 13 8 - 2.5 - 26 12-3.6-53 14 - 4.8-73 规格5-2.1-13 14-3.6-73 14 - 5 .4 -73 代号5 -2.5 -18 16-5.4-105 8-2.1 - 18 16 - 6 - 105 18 - 6 - 1

5、05 18 - 6-146 投影圆直径10 14 18 22 28 mm 5.17 两曲柄剪刀差不得超过表7规定值。表72-0.6 - 2.8 3 - 2.1-13 4 - 3 - 18 8 - 3 - 37 10 - 4 .2 - 53 3-1.2-6.5 4 - 1.5-9 5-3-26 10-3 - 37 12 -4.2一73游梁式3-1.5-6.5 4 -2.5一136 - 2.5-2 10 - 3 - 53 12 - 4.8 - 73 抽油机5-1.8一138 - 2.5 - 26 12 - 3.6- 53 14 - 4.8 - 73 规格5 - 2 .1 - 13 14 - 3.6

6、 - 73 14 - 5 .4 - 73 代号5 - 2.5 - 18 16 - 5 .4 -105 8 - 2 .1 - 18 16-6一10518 - 6 -105 18 - 6-146 剪刀差3 4 5 6 7 口lffi-6一SY IT 5044-20 5.18 由电动机驱动的游梁式抽油机在出厂检验时，整机噪声不得超过表8规定值。表8减速器扭矩H - G -(B1) J2 = K2 + R2 -2KRS( - J) (B2) E 士吁中+一c-S C 盯mur (B3) , C2 + J2 _ P2、=盯Cst2CIY -(B4) ,?-87J n一Qu-R一n 臼r a . -(B5

7、) 注:当smp为负值时，为负值。=卢+一(-J)(时)=一(B7)rC2+K2-(P+R)= 1 b = arccosL 2CK J (B8) P t = arccosl C2 + K2一(P- R)= 1 =盯SL2CK J (B9) 82.2 气平衡游梁式抽油机几何关系计算式气平衡游梁式抽油机几何关系计算式除式(BlO)外，其余均与常规型游梁式抽油机几何关系计算式同。J =则。-arctg(EJ石)、，JA 咀EAB 82.3 前置型游梁式抽油机几何关系计算式前置型游梁式抽油机几何关系计算式除式(B11及B12)外，其余均与常规型游梁式抽油机几何关系计算式间。J = arctg(一1一)

8、+ 180。已H-G . (B11) -18一SY /f 5044-2000 = (fJ-)-一 (B12) 82.4 异相型游梁式抽油机几何关系计算式异相型游梁式抽油机几何关系计算式与B2.1常规型游梁式抽油机几何关系计算式同。82.5 双驴头型游梁式抽油机几何关系计算式双驴头型游梁式抽油机几何关系计算式与B2.1常规型游梁式抽油机几何关系计算式同。因最点载荷计算式W=Wo(1+?) 式中:W一一悬点载荷，恒、W。一一吊挂重物重量，kN; g一一重力加速度，g =9.81m/; a-一悬点运动加速度，m/。A2 R .Kr a= h |m. si阶约时+Esm-m.sin(一) c . si

9、n P L 式中:一一曲柄角速度，rad/s。剧减速嚣净扭矩计算式84.1 扭矩因数和光杆位置因数计算式一:;:;A. R TF = 一-.一-84.2 减速器净扭矩计算式C sin DD _ i!.二tL一b-ta)常规型及双驴头型游梁式抽油机:Tn = TF(W - B) - MsinO 式中:Tn一一减速器净扭矩，kN.m; W一一悬点载荷，KMB一一结构不平衡重，kN; M一一最大平衡扭矩，MV-m;一一曲柄角，()。b)气平衡游梁式抽油机:Tn = TF(W - Wc) 式中:Wc一一给定曲柄角。时的气平衡光杆效应，kN。c)前置型游梁式抽油机: (B13) (B14) (B15)

10、(B16) .(B17) (B18) 一19一SY!r 5044-2制。T n = TF( W - B) -儿1sin(e +) (B19) d)异相型游梁式抽油机:Tn = TF(W -B)一岛1sin(+r)、，A ? B J，、Tn值计算结果为负时，仅表示扭矩方向与规定旋向相反。当常规型和气平衡游梁式抽油机逆时针方向旋转时，绘制扭矩曲线如按习惯将逆时针方向扭矩定为正值时，应将式(B17)、式(B18)计算出的净扭矩值正负号倒换。84.3计算减速器净扭矩时，平衡率应在70%以上。平衡计算式如下:T_，一T_. 平=(1 - -,-:;, -) x 100 % r; max 、1J4EA ? B J、式中:怦一一平衡率;T r;max一一上行程时，减速器最大净扭矩，U4mT与max一一下行程时，减速器最大净扭矩.kN.m。-20一