JTJ 268-1996（条文说明） 水运工程混凝土施工规范.pdf

1、中华人民共和国行业标准水运工程混凝土施工规范JTJ 268-96 条文说明117 修订说明本规范是根据(90)工技字326号文的要求，由主编单位交通部第一航务工程局会同参加单位交通部第二航务工程局、交通部第三航务工程局、交通部第四航务工程局、南京水利科学研究院、河海大学等单位共同修订而成。本规范在修订过程中，总结了近年来水运工程惺凝土施工中的实践经验，适当补充成熟的新技术并与有关标准协调配套、广泛征求部内外有关单位意见，经过反复修改而成。为了便于使用，正确理解和掌握本规范的条文，在编制和修订条文的同时，编写了条文说明。本规范各章、附录的编写及条文说明编写人员如下:第1章蔡锐华、黄孝裔、洪定海第

2、2章蔡锐华、黄孝衡、洪定海、潘德强第3章黄孝菁、洪定梅、武捷文第4章黄孝荷、卢瑞珍、武捷文第5章张树仁、蔡劫刚第6章罗晓明、蔡前刚第7章张华玉、卢瑞珍、黄孝菁、龚景齐、赵传禹、蔡前刚第8章陈光福、周永福第9章蔡前刚、黄孝菁、姜恩俊、洪定梅、周永福、赵传禹附录M龚景齐、卢瑞珍本规范于1994年11月通过部审，1996年4月19日颁布，1996年10月1日起实施。118 次日总则. . . . . . . . . . . . (120) 一般规定. . (120) 原材料. (1 23) 配合比设计. . . . . . . . . . (125) 模板工程.(126)钢筋工程.(131) 渥凝土

3、工程. . . (135) 预应力?昆凝土工程.(140) 特殊施工条件和特殊工艺的海凝土施工.(1 45) 119 吨，nJ吨吨danFhJWFhvTnHunJV1总则,. Q. 2 本条明确了适用范围，对水运工程中的通航及修造船厂工程，由于在编制本规范时未作专门研究故仅规定参照执行。该部分内容有待今后补充。2一般规定2. Q. 2 条文中海水环境混凝土是指受海水作用的海港部分河港及近通海建筑物棍凝土。谈水环境坦凝土是指在淡水作用下的港口、航道、修造船建筑物的混凝土。2.0.3 根据现行国家标准港口工程结构可靠度设计统一标准), 混凝土强度分级从原来的标号改为等级，划分等级的依据是立方体强度

4、标准值。确定强度标准值的试件尺寸由原来的边长200mm立方体改为边长150mm立方体;强度保证率由原来的85%提高到95%(简称双改勺，对原规范进行修改。考虑到目前水运工程系统高强度混凝土的应用巳有相当规模，强度等级的上限延伸至C80。?昆凝土性能测试方法，除非有特殊情况或要求，原则上尽可能按国标执行。2. 0.4 对原规范中明落度选用值，施工单位普遍反映偏小，不利于施工，影响施工质量，现己颁布的国家标准混凝土结构工程施工及验收规范)(GB50204)中规定棍凝土烧筑时的调落度见表120 2. O. 4，又根据水运工程中混凝土结构物应具有较高的耐久性，明落度不宜过大，因此规定了温凝土拥落度的选

5、用值。结混藏土浇筑时的胡落度(mm)构种类基础或地面等的垫层、无配筋的大体积结构(挡土墙、基础等)或配筋稀疏的结构板、梁和大型及中型截面的柱子等配筋密列的结构(薄壁、斗、简仓、细柱配筋特密的结构表2.O. 4 烧落度10-30 30-50 50-70 70-90 2. Q. 6 本条在表2.O. 6增加注是根据近几年的工程实例，特别是1988年对北方重力式海工提凝土建筑物的调查结果发现z防波堤等混凝土建筑物，普遍较顺岸码头渴凝土建筑物受冻破坏要严重，为了确保港口工程结构可靠度设计统一标准中规定的港口工程钢筋混凝土结构的设计基准期50年，因此对防波堤这类的建筑物的抗冻等级比表中规定的同一地区的抗

6、冻等级高一级。而对开敞式码头结构混凝土的抗冻性因目前还未能积累资料，暂按防波堤结构泪凝土对待，有待今后在继续工作的基础上进一步研究确认。另考虑到北方地区码头摆凝土面层因浪溅积水等原因也会发生陈融破坏作用，但比临水面棍凝土轻微，因此无必要按同一地区选抗冻等级，可适当低23级。2. Q. 7 对含气量控制范围作了适当的调整，在征求修订意见时，有关施工单位普遍反映原规范中给出的含气量的控制范围3%5%偏低，对棍凝土抗冻性有影响，要求改为4%6%。因此，根据目前施工单位一般实际控制的含气量范围，进行了调整。但是在水运工程中，有特殊要求的棍凝土构件，水泥用量较高，含气量受影响，根据试验研究成果，当水泥用

7、量较高时，含气量虽略低，基本上还能满足抗冻要求，因此保留了下限3%，放宽了上限，并对不阔的骨料粒径给出含气量的控制范围。2. Q. 8 素混凝土中氯离子限量121 尽管氯盐有促进水泥水化的作用，可以利用来提高混凝土的早期强度，特别是氯盐有降低冰点的作用作为低温早强剂常用在棍凝土冬季施工中，但是根据铁道部科研院郭成举著文介绍，在混凝土无筋混凝土)中，掺用过多的氯盐，或者与氯盐溶液长时间的接触，也会发生种种腐蚀和损坏的现象。虽然其危害作用机理十分复杂，但危害的后果却很明显，特别是在干、温交替的情况下，形成大量微细裂缝，甚至有较粗大的裂缝，直接影响?昆凝土的耐久性，因此在无筋混凝土中掺用氯盐也必须限

8、量。限量按3.5节中规定的氧化钙限量换算成氯盐含量占水泥重量的百分数计。2.0.9 2.0.10 2.0.11 钢筋混凝、预应力混凝土中，钢筋、预应力筋的棍凝土保护层厚度在设计中已作出规定，但为保证耐久性，在施工这一环节也应注意严加控制，因此，特别在本规范中作出规定。122 3原材料3.1水泥3.1. 1 增加了必要时也可采用其它品种水泥，考虑当前适应工程特殊性能要求施工的水泥品种，已形成产品，并巳制定一系列有关标准，在水运工程中，有些工程因特殊要求，业已采用，证明具有明显的技术、经济效益，因此在本条中增加了这部分内容。3.1.3 取消抗硫酸盐水泥。50年代初，检测水泥品种对温凝土抗冻性的影响

9、时，发现抗硫酸盐水泥的抗冻性较好，分析原因是因为抗硫酸盐水泥是纯熟料水泥，细度也较高.C3A含量低等，因此提出了具有抗冻性要求的氓凝土应优先选用抗硫水泥，随着水泥工业的发展、生产工艺技术水平大有提高，硅酸盐水泥的熟料质量水平大大地提高，水泥的细度也大幅度地提高.1973年曾为了确定水泥中C3A含量对混凝土抗冻性的影响，进行了一系列的试验:采用C3A含量为6.36%、6.45%、8.47%、9.34%、10.53%、13.12%的纯熟料水泥及C3A含量为6.36%、8.47%、9.34%、9.50%、13.12%的普通水泥配制普通混凝土和引气温凝土进行抗冻性试验，其结果，当漉凝土含气量控制在4.

10、1%5%时，普通硅酸盐水泥的抗冻性C3A含量高的抗冻较好.C3A含量低抗冻性稍差，当棍凝土含气量控制在1%5.3%时，纯熟料水泥混凝土其含气量较高的抗冻性较好，含气量较低的抗冻性较差，因此可看出C3A含量对混凝土抗擦性几乎没什么影响，含气量的高低才是影响氓凝土抗冻性的主要因素之一。另外国内外学者对不同品种水泥进行的氯离子有效扩散系数与孔径分布的对比试验表明:抗硫水泥最差，说明这种水泥配制的123 棍凝土，其防止钢筋锈蚀的能力较差，此外考虑到这种水泥的价格及产量，因此取消。3.4播合料3.4.2 是针对目前在棍凝土中掺加掺合料主要是粉煤灰。掺加粉煤灰经试验和实践，在一定条件下可保证泪凝土的强度及

11、耐久性不降低，可代替节约一部分水泥，降低造价，甚至当使用优质粉煤灰还能提高混凝土抗钢筋锈蚀性能，本条是除在原规范的3.1.4条基础上按现行国家标准粉煤灰棍凝土应用技术规程(GBJ146)增加这方面内容外，还按水运工程混凝土耐久性要求，作了有关的规定。3.5外加剂3.5.2 原条文取消。改为外加剂品质检测按现行国家标准们昆凝土外加剂)(GB8076)、混凝土外加剂匀质性试验)(GB8077)。3.7钢筋3.7.1 条文中钢筋揭凝土及预应力混凝土结构中所用的热轧钢筋余热处理钢筋、热处理钢筋，钢丝和钢绞线的质量，必须符合现行国家标准。冶金部在1991年制订出建筑用钢筋三个新的国家标准，取代了旧标准，

12、因此，在本规范修订中也作了相应的修改。124 4 配合比设计4. O. 2 r:昆凝土施工配制强度是施工所追求的目标强度，应满足强度标准值保证率95%的要求，因而有式(4.O. 2-1)。式中的是反映施工工地实际管理水平的强度标准差，应根据本工地前期大样本(n注25)资料统计而得。4.0.3 混凝土强度标准差的平均水平(。表，是在对近15年水运工程2万多组实测资料统计的基础上确定的。当工地没有前期统计资料时，在开工初期可根据对本工地管理水平的估计，参照。酌情增减。开工后则应尽快积累实测资料进行统计，及时调整值。4.0.4 取消原规范中按强度要求采用计算法求水灰比内容，因该法是基于棍凝土的配制强

13、度，而现规范中的配制强度改为混凝土强度标准值增加1.645倍标准差，使强度标准值的保证率达到95%，因此，公式中参数要调整，并有待论证、检验，故暂不列。表4.O. 4-1水灰比最大允许值表中南方钢筋海凝土位于浪溅区的由原规定O.45改为0.40，这是总结了浙江北仑港一期工程耐久性未能令人满意的教训后提出的，同时也参照了国外类似的规定。125 5模板工程5. 1一般规定5. .2 原规范第5.1.1条、第5.1.2条合并条文。目前我国港口工程模板用材已向多样化发展，胶合板模板、塑料模板、?昆凝土模极等己得到运用，并取得了较好的技术经济效益。故对原条文进行相应修改。对钢材，国家已有相应标准，钢材应

14、符合碳素结构钢技术条件)(GB700)的有关规定;木材根据各地区树种选用，但其材质不宜低于III等材;当采用其他材料时，则应符合有关的专门规定。5. .4 增加条文对模板及其支架管理不善，会造成板面变形、支架损坏、配件丢失，使模板达不到应有的周转次数，且影响混凝土的质量，故增加此条。5. .6 增加条文，竖向滑升式模板不宜用于海水港混凝土施工。是根据预制沉箱的经验及航务系统其他单位反映情况。但考虑到竖向滑模技术在不断改进之中，只要能确保混凝土质量，并不绝对排斥使用。5.2 模板支架设计5.2.3 条文中结构表面外露是指暴露在外又不进行表面装修的结构表面F结构表面隐蔽是指埋入地下或进行表面装修的

15、结构表面。模板支架受荷后，立柱会产生压缩变形、侧向变形;相架会产生挠度，一般可不计算，宜采用起拱等方法解决，起拱量一般为全跨的1/1000-1/3000，故压缩变形值不应超过1/1000，以留有余地。5.2.5 保留并补充原规范第5.3.12条内容。防止模板漏浆是在模板工程设计中应考虑的内容，故从原规范的模板安装部分移至模板设计部分。条文中帮包底支模是指侧模板包夹底模(底胎)的支模方式产底托帮支模是指侧模板直接立在底胎(为棍凝土地墙)上的支模方式。条文中的三角条或止浆三角条亦为俗语，可用橡胶、软塑或木材制作。5. 3模板制作5.3.3 增加条文，对海凝土底胎制作质量作了具体规定。5.3.4 保

16、留原规蔼表5.3.15的规定并根据港口工程质量检验评定标准)(JT242)增加了混凝土底胎的允许偏差。5.4模板安装5.4.1 保留原规范第5.3.6条和第5.3.7条内容，增加了对预埋螺栓支承和夹桩木支承的规定。目前预制沉箱、现烧胸墙、坞墙等多采用分层支模烧筑工艺。上层模板支承在下层的预埋螺栓上，上层的荷载均传递到预埋螺栓，因此对预埋螺栓的要求较高。为确保工程质量和施工安全，除模板设计时应进行核算外，在施工中应对预埋螺栓的埋设质量和海凝土强度进行检查，以防螺栓松动或损坏。现浇码头桩帽、墩台或梁，多采用夹桩木作为模板的依托，夹桩木的强度、刚度、稳定性和铺设标高是直接影响上部构件质量的，因此规定

17、，应对夹桩木进行设计，安装后应对夹桩木的标高和螺栓紧固情况进行检查。5.4.2 增加条文。据调查:有些工程，曾发生安装临时固定措施不足、不当，造成模板高空坠落、倾倒并酿成重大人身伤亡事故，故增加大型模板在安装过程中必须设置防倾倒的临时固定措施。127 5.4.3 保留原规范第5.3.9条，并参照混凝土结构工程施工及验收规范)(GB50204)将模板起拱高度由O.2%0. 3%改为1110003/1000。使用时应注意该起拱高度未包括设计起拱值，而只考虑模板本身在荷载下的下挠。实际工程中应根据模板情况选取，如钢模板可取偏小值，木模板可取偏大值。5.4.4 保留原规范第5.3.10条内容，并进行充

18、实补充。据调查有些工程的拉杆处理不够讲究，给工程结构留下一些弊病，本条总结了一些工程的经验。一般壁厚不大的墙、梁构件，拉杆上应加套管(硬质纸管、塑料管或砂浆管)，以便拉杆在拆模后抽出。胸墙等厚大结构，拉杆不抽出，为最大限度地减少拉杆损耗和减少现场凿槽、气割工作，应采用圆台螺母或套筒螺栓，模板拆除后，卸下圆台螺母或套筒螺栓，可继续周转使用。模板拉杆孔眼易产生漏浆，应设止浆垫(当采用套管时，套管端设规则木垫或硬质泡沫塑料垫;当使用圆台螺母时，螺母外端宜设一层薄橡皮垫)。模板拆除后，应及时将垫块、圆台螺母等拆除，用气焊将拉杆在根部切断，所形成的空穴、用砂浆填实抹平。5.4.5 增加条文。由于固定在模

19、板上的预埋件、预留孔等均由模板工序承担F故将之列入模板工程。预埋件和预留孔洞安装的允许偏差是根据港口工程质量检验评定标准)(JTJ242)规定的。5. 4. 65. 4. 7 保留原规范第5.3.15条内容并根据港口工程质量检验评定标准)(JTJ242)进行了补充。5.6 几种特种模板II 整体弹性钢模板整体弹性钢模板是一种新型模板结构，自1986年以来陆续使用并取得了良好的质量效益，故将这种型式模板列入本规范。5.6.7 弹性钢模板使用厚度宜为4mm的A3钢冷作成型，故此128 规定。5.6.8 弹性钢模板的回弹量、弹性区域高度和底角弯曲半径是弹性钢模板的重要技术参数。试验表明钢板弯曲后，在

20、屈服强度内其弹性变形与钢板厚度及弯曲半径有关。弹性钢模板设计主要在于确定模板的回弹量(角)和弹性区域高度，并依此确定模板的成型角度和弯曲半径。当模板的回弹量为30-40mm时，侧模与构件表面可全部脱开，能满足构件脱模要求。III 人工块体模板港口工程使用的人工块体种类较多、数量较大，其模板结构与制、安工艺有一定的特殊性，故专门规定。5.6.11 本条规定人工块体模板设计除应符合普通模板的一般要求外，还应注意其特殊性。1.块体的几何尺寸应能保证块体的设计重量。在模板设计时除应进行结构的强度、刚度、稳性核算外，还应进行所烧块体的称重试验，以保证块体重量偏差符合规范规定或设计要求。2.模板结构应与块

21、体预制工艺相适应。人工块体的预制工艺按块体种类可分为平式、立式、正式和倒式等，其底模、侧模或顶模各有不同，因此块体模板结构型式应与所选定的预制工艺相适应。3.模板的分片应便于制作、拼装和支拆。人工块体的外形比较复杂，为便于加工制作，模板设计时应先按模板支拆、将块体模板划分为几个大片，再按模板的曲率、折角及加工制作方便。将大片分解为若干小片模板。5.6.12 人工块体的顶模和侧模支拆频繁，要求周转次数多，应采用钢材制作。人工块体的底胎有钢底模和1昆凝土底胎两种。当预制量大又需易地使用的，采用钢材制作为宜。1昆凝土底胎模的使用比较广泛，只要处理得当，防止粘底，也能保证周转次数和预制质量，故规定当采

22、用混凝土胎作为底模时应用胎具成型，表面要做光滑处理。129 5.6.13 人工块体模板的数量大，加工精度要求较高，为保证加工质量，故规定块体的钢模板宜在工厂制作。IV 水平整体移动模板水平整体移动模板是在综合组合钢模板、滑升模板、大模板施工经验的基础上，对传统的散板组装、重复支拆工艺的一种改革。自1985年以来，已先后在武汉码头防汛墙、广州新沙和深圳盐田码头等工程的胸墙、轨道梁的施工中运用，都取得了良好的技术经济效益。因此将这一结构型式列入本规范。5.6.16 水平整体移动模板的设计原则和荷载均与普通模板相同，所不同的是在设计时应考虑模板整体调模、脱模和拉移性能的相应结构及其措施。整体移动模板

23、的支撑应有足够的刚度。纵模支撑宜采用椅架形式，精架之间应用型钢连接成整体。模板的调模、脱模装置和移动装置也是模板设计的重要内容，据经验调模、脱模采用花篮螺栓效果较好，但应注意均衡、对称布置;移动装置，由轨道(导槽)、滚轮(滑板)和牵引机械(卷扬机、手拉葫芦)组成，对于一次移动距离较大，移动频繁的，用卷扬机、滚轮较为有利。5.6.18-5.6.20 对整体移动模板的选材、安装和拉移的规定，系参照施工工法制定。130 6钢筋工程6. 1一般规定6.1.1 钢筋代换是在原规范第6.1.4条基础上，参照现行国家标准握凝土结构工程施工及验收规范)OGJl8)，列出钢筋焊接方法及造用范围表。为严格控制焊接

24、接头质量，本规范对任何焊接方式均强调施工前必须作焊接试验，其内容应包括焊工的资质、相应情况下焊接工艺和焊接方法的确定，焊件的检验等。施工中应定期分批对焊接接头进行检查，其内容包括检查数量、项目、抽查方式等。考虑到港口工程采用长线台座生产预应力混凝土构件，生产量很大，生产工艺比较成熟。因此，对于固定式预制构件厂，在工艺、材质、人员稳定的情况下，经过一段时间的检验，在焊接质量可以保证的前提下，其每批的检验数量可酌情放宽。但施工现场，仍应按本规范执行。钢筋电弧焊所采用的焊条，采用钢筋焊接及验收规程OGJ18)一一部分条文，保持同现行国家标准一致。焊接尺寸的允许偏差，焊接投度为-0.5d，其余仍按原规

25、范执行。焊缝高度不允许出现负差。6.5.4 对受力钢筋接头的规定，在原规范的基础上适当吸收现行国家标准混凝土结构工程施工及验收规范)(GB50204)规定作了进一步明确，不同区域的钢筋，区别对待，以利于施工掌握，提高工程质量。133 6.6装设6.6.2 钢筋装设，对于体现设计受力，确保工程质量有重要意义。本节除保留原规范条文外，对绑扎及装设钢筋骨架部分条文的内容作了补充，本条是将原规范第6.5. 2条进行修改，以便施工掌握。钢筋配置的允许偏差进行了适当修改。134 7 混凝土工程7. 1. 3 按现行国家标准棍凝土结构工程施工及验收规范(GB50204)进行修订，搅拌机的容量现按出料容量(捣

26、实后的混凝土体积计。7.2.5 移动式皮带机最长约20m，两台接运为40m，所以限制运距在40m左右为宜。7.5.11 作为质量评定的标准试件，都必须在标准条件下养护至28d，当施工现场条件受限制时，强度与抗渗试件也可在20土3C水中养护，但不宜采用温、温度都难以控制稳定的湿砂养护。鉴于抗冻试件在标准养护条件下抗冻标号偏高，所以规定必须水中养护。对采用蒸汽养护工艺生产的棍凝土构件，其标准试件先随构件作同条件蒸汽养护，再转入标准条件下养护，总龄期仍为28d。对采用压蒸养护工艺生产的高强度混凝土管桩，因系专门成套的工艺设备，所以其强度评定允许使用专用试件，与构件同条件压蒸养护，龄期改为3do因施工

27、过程拆模、吊运、张拉、放松或加荷等需要而留置的试件，则采用与结构构件同条件养护。不同植度、不同龄期时的抗压强度占标准条件养护28d强度的百分率，可按附录J中表列参考值。7.5.12 由于标准试件已改为边长为150mm的立方体，所以强度折算系数也作了相应的调整。7.5.13 棍凝土试件的留置，除按照条件所规定的取样频率外，必须是随机取，不得凭主观愿望挑选。取样地点由原来的拌和机口取样改为浇筑地点，是为了更好地反映灌筑前濡凝土材料的其实质量并与国标致。当烧筑地点取样确有困难时，允许改在其邻近地点取样。7.5.14 同一罐混凝土系指一次称量拌和而得的海凝土。由三个立方体试块组成的-组试件，应取自同一

28、罐混凝土，以三个试件强度的平均值作为该组试件强度的代表值。当个别试件测试误差过大而予以剔除时，改用以三个试件强度的中间值士15%作为剔除的界线值(原来是平均值士15%)是为了与国标-致。7.5.15 泪凝土强度评定时的验收批，必须是强度等级相同、配合比和生产工艺基本相同的混凝土。验收批的划分既不宜过大，也不宜过小。批划分过大则一旦判为不合格，需要处理的棍凝土结构构件的数量可观z批划分过小，则可提供的样本信息太少，不易判定准确。所以条文中规定现混混凝土按分部工程划分z预制构件原则上宜按月划分。7.5.16 本验收条文造用于样本容量n注5的情况。抽样仍以标准差未知方案为主，辅以最小值方案。与原港工

29、规范(JTJ221一87)中的验收条文，在抽检原则上保持一致。由于强度标准值的定义已不同于原来的设计标号，所以式(7.5.16-1)是用标准差未知方案检验强度标准值(j，叫)能否达到设计所要求的95%保证率。此条文的优点是:物理概念明确;工程适用性强F当生产管理水平变动时，通过样本信息Slcu可随时作出合理的调整，为防止偶然出现Slcu统计值过小的情况，还限止了Slcu不得低于。-2.0MPa;随n增大，错判概率和漏判概率卢均逐渐减小，对生产和使用双方都有利。式(7.5.16-2)是用最小值方案作辅助条文。当生产管理水平低下时，可以起加严控制的作用，同时也限制了局部低强度棍凝土的出现。鉴于目前水运工程混凝土强度等级的幅度相当大(CI0C80)验收界限值采用f叫一C。(而不是C1cuk)的形式，可以对各个强度等级都保持宽严一致。最小值方案的抽检特性，具有随n增大而错判概率增大的缺点，所以对不同n时的验收界限值，通过系数C作出调整。同时也注意了主辅条文的协调。本验收条文的错判、漏判概率(、伊)列于表7.5.16。 值-g-备、阳am 的-文条一收验一条严hvBR . PDMI . SE-第-表7.5.16注合格质量水平:m=f，u.k+1.64511 假设:f，u.k=25MPa. EBN 7 -114 -02400一2U.01669 定价:20.00元