JJF(民航) 0107-2010 HFK-02冲压空气涡轮测试仪校准规范.pdf

1、JJF 中华人民共和国民用航空部门计量技术规范 JJF( 民航) 01072010 HFK-02冲压空气涡轮测试仪 HFK-02 RAM AIR TURBINE TESTER 2010-12-10 发布 2011-01-01 实施 中国民用航空局 发布 JJF(民航) 01072010 2 HFK-02冲压空气涡轮测试仪 Calibration Specification for HFK-02 RAM Air Turbine Tester JJF(民航) 01072010 本规范经中国民用航空局2010年12月10日批准，并自2011年01月01日起施行 归口单位：中国民用航空局航空器适航审定

2、司 起草单位：北京飞机维修工程有限公司 本规范由起草单位负责解释。 JJF(民航) 01072010 3 本规范起草人： 吴华波 （北京飞机维修工程有限公司） 田 乐 （北京飞机维修工程有限公司） 刘 佳 （北京飞机维修工程有限公司） 孙晓晨 （北京飞机维修工程有限公司） 仇国丰 （北京飞机维修工程有限公司） JJF(民航) 01072010 目 录 1 范围 （1） 2 概述 （1） 3 计量特性 （2） 4 校准条件 （3） 4.1 环境条件 （3） 4.2 校准设备 （3） 5 校准项目和校准方法 （4） 5.1 校准项目 （4） 5.2 校准方法 （4） 6 校准结果的处理 （8） 7

3、 复校时间间隔 （8） 附录 A HFK-02 冲压空气涡轮测试仪校准记录格式 （9） 附录 B HFK-02 冲压空气涡轮测试仪校准证书内容 （13） 附录 C HFK-02 冲压空气涡轮测试仪不确定度评定方法 （14） 附录 D HFK-02 冲压空气涡轮测试仪不确定度评定示例 （26） JJF（民航）0107-2010 1HFK-02冲压空气涡轮测试仪校准规范 1 范围 本规范适用于民用航空系统飞机维修中应用的技术手册为HYCOM RAT KIT：HFK-02 INSTRUCTION MANUAL（2010年1月26日英文版）的HFK-02型飞机冲压空气涡轮测试仪（以下简称测试仪）的校准

4、。 对于技术手册为其他版本的HFK-02型冲压空气涡轮测试仪，如果本规范能够满足其技术要求，可参照本规范进行校准。 2 概述 测试仪适用于民用航空维修领域中飞机蓝油（磷酸酯液压油)辅助液力系统冲压空气涡轮的功能测试和校准。可完成对冲压空气涡轮转速、由涡轮旋转驱动的液力泵产生的压力、以及由液力泵产生的相关回路的蓝油流量、压力和温度的测量。 测试仪主要由指针式压力表、压力温度计、转速指示器、数显压力指示器、流量控制阀、流量计、油料过滤器、接线盒以及进油管路和回油管路等组成。测试仪见图1，操作面板见图2。 图1 JJF（民航）0107-2010 2 图2 3 计量特性 3.1 压力示值 3.1.1

5、指针式压力表示值 测量范围：(027.6) Mpa (04 000) psi) 允差：0.27 MPa (40 psi) 3.1.2 数显压力指示器示值 测量范围：(020) MPa (02 901) psi 允差：0.1 MPa (15 psi) 3.2 温度计示值 测量范围：(0100) 允差：1.6 3.3 流量计示值 测量范围： (060) L/min 允差：2读数 3.4 转速指示器示值 测量范围：(05 333) r/min 允差：27 r/min JJF（民航）0107-2010 34 校准条件 4.1 环境要求 环境温度：(2010) 相对湿度：85 RH 4.2 校准设备 4

6、.2.1 压力标准装置 测量范围：(0 41.4) MPa (0 6 000) psi) 准确度等级：0.05级 4.2.2 干井炉 测量范围：(-5 120) 温场均匀度：0.1 电阻测量允差：60 ppm（读数） 4.2.3 标准铂电阻温度计 测量范围：(-5120) 准确度等级：二等 4.2.4 流量标准装置 测量范围：(080) L/min 允差：0.3读数 4.2.5 直流电压校准源 测量范围：(010) V 允差：0.3 mV 4.2.6 信号产生器 频率范围：(020) MHz 允差：0.03 Hz 4.2.7 辅助设备 4.2.7.1 直流稳压源 电压范围：（030）V，6 A

7、 4.2.7.2 航空专用液力源 在3 s内提供020.7 MPa(3 000 psi)的油压。 JJF（民航）0107-2010 4 工作压力：大于20.7 MPa (3 000 psi) 工作流量：大于80 L/min 4.2.7.3 管路和接头 系统连接所需要的管路和接头 5 校准项目 校准项目如下： a) 外观检查； b) 通电试压检查； c) 压力示值的校准； d) 温度计示值的校准； e) 转速指示器示值的校准； f) 流量计示值的校准。 6 校准方法 6.1 外观检查 6.1.1 整体检查 测试仪各组成部件应齐全完好无破损，内部安装应牢固、无松动现象，管路、接头无破损。 6.1.

8、2 各部件检查 指针表分度盘应平整光洁，各标志应清晰可辨，表玻璃应无色透明，不应有妨碍读数的损伤。指针式压力表的指针应位于零位标志内，温度计指针与刻度盘平面之间应保持一定距离，在校准过程中指针应平稳移动，不应有显见跳动和停滞现象。 6.2 通电试压检查 6.2.1 按图3连接，直流稳压源给测试仪提供28 V直流电压。 JJF（民航）0107-2010 5图3 6.2.2 将“POWER”（电源）开关置于“ON”（开）位。通电后测试仪各仪表显示值应清晰、无叠字断划、亮度应均匀，小数点和极性、过载的状态显示应正确。 6.2.3 预热15 min后测试仪数显仪表显示值不应有间隔计数顺序的跳动。 6.

9、2.4 按图4连接测试仪、流量标准装置、航空专用液力源。 图4 6.2.5 进行试压检查。航空专用液力源提供约6.9 MPa (1 000 psi)的油压和60 L/min 的流量，测试仪各仪表应显示正常，无油路卡阻，测试仪内部管路接口处无渗漏。 6.2.6 试压后，将航空专用液力源流量降至0 L/min ，将测试仪“POWER”开关置于“OFF”（关）位，同时将直流稳压源电源开关关闭。 6.3 压力示值的校准 6.3.1 指针式压力表示值校准 6.3.1.1 将指针式压力表从测试仪上拆下，安装在压力标准装置测量接口上。 6.3.1.2 指针式压力表的示值应按分度值的五分之一估读。 JJF（民

10、航）0107-2010 6 6.3.1.3 指针式压力表的示值校准按标有数字的分度线进行，校准时逐渐平稳地升压（或降压），当 示 值 达到测量上限后，切断压力源，耐压3min，然后按原校准点平稳地降压（或升压）。 6.3.1.4 调节压力标准装置，分别提供0 MPa(psi)、3.4 MPa( 500 psi)、6.9 MPa (1 000 psi)、10.3 MPa (1 500 psi)、13.8 MPa (2 000 psi)、17.2 MPa (2 500 psi)、20.7 MPa (3 000 psi)、24.1 MPa (3 500 psi)、27.6 MPa (4 000 ps

11、i)正反行程的标准压力。读取指针式压力表的示值，将数据填入附录A的表A1中。 6.3.1.5 对每一个校准点，在升压（或降压）和降压（或升压）示值误差校准时，轻敲表壳前后的示值与标准器示值之差最大值应符合指针式压力表的允许误差。 6.3.1.6 对同一个校准点，在升压（或降压）和降压（或升压）回程误差校准时，轻敲表壳后示值之差应符合指针式压力表的允许误差的绝对值。 6.3.1.7 指针偏转平稳性，在示值误差校准过程中，观察指针的偏转，应平稳，无跳动和卡阻现象。 6.3.2 数显压力指示器示值的校准 6.3.2.1 按图5 将测试仪电接头G号和H号插钉与直流电压校准源连接。打开直流稳压电源开关，

12、调节电压至 28 V，将测试仪“POWER” 开关置于“ON”位。 图5 6.3.2.2 调节直流电压校准源，依次提供1.2 V、2.2 V、3.0 V、3.8 V、5.0 V标准电压，分别对应1 MPa(145 psi)、6 MPa(870 psi)、10 MPa(1 450 psi)、14 MPa(2 031 psi)、20 MPa(2 901 psi)标准压力值，读取示值，填入附录 A的表B2中。 JJF（民航）0107-2010 76.3.2.3 将测试仪“POWER”开关置于“OFF”位，断开测试仪与直流电压校准源的连接。 6.4 温度计示值的校准 6.4.1 将温度计的测量端从测试

13、仪上拆下，之后将测量端插入干井炉恒温区中。 6.4.2 调节干井炉温度，分别提供0 、20 、40 、60 、80 、100 标准温度，设定的实际标准温度值（以标准铂电阻温度计为准）偏离校准点温度不应超过 2 。待示值稳定后，读取标准铂电阻温度计示值和被校温度计示值，将数据填入附录A的表A3中。 6.5 转速指示器示值的校准 6.5.1 将测试仪接线盒拆开，按图6将接线盒内17号和18号接线端与信号产生器连接。将测试仪“POWER”开关置于“ON”位。 图6 6.5.2 调节信号产生器，提供幅度为1 V，频率依次为100 Hz、300 Hz、900 Hz、1 200 Hz、1 600 Hz的方

14、波信号，分别对应333 r/min、1 000 r/min、3 000 r/min、4 000 r/min、5 333 r/min的标准转速值。读取示值，将数据填入附录A的表A4中。 6.5.3 将测试仪“POWER”开关置于“OFF”位，断开测试仪与信号产生器的连接。 6.6 流量计示值的校准 6.6.1 将经校准的指针式压力表、温度计测量端重新安装到测试仪相应位置，并将测试仪“POWER”开关置于“ON”位。 6.6.2 启动航空专用液力源，依次调节航空专用液力源和测试仪面板上的控制JJF（民航）0107-2010 8 阀，分别提供10 L/min、20 L/min、30 L/min、40

15、 L/min、50 L/min、60 L/min的流量，记录流量标准装置显示的流量值和测试仪流量指示器显示的流量值，每一个流量校准点应测量6次。计算6次测量数据的平均值，将测量数据和计算结果分别填入附录A的表A5中。 6.6.3 校准工作完成后，将“POWER”开关置于“OFF”位，关闭直流稳压电源开关，之后将测试仪E-CONNECTION上的电源接线从测试仪上拆下，拆掉外部的连接油管。 7 校准结果的处理 经校准的分析仪出具校准证书。校准证书的内容见附录B。测量不确定度评定参见附录C。测量不确定度评定示例参见附录D。 8 复校时间间隔 测试仪的复校时间间隔一般不超过12个月，必要时可随时送校

16、。 JJF（民航）0107-2010 9附录A 校准记录格式 设 备 名 称 型 号 规 格 制 造 厂 设 备 编 号 送 校 单 位 相 对 湿 度 环 境 温 度 校 准 结 果 校 准 员 核 验 员 校准日期 外观检查： 通电试压检查： 表A1 指针式压力表示值误差校准记录 测量范围：(04 000) psi 准确度等级：1.0 级 分辨力：50 psi 允许示值误差：40 psi 允许回程误差：40 psi 被校表轻敲后示值 轻敲指针变动量 压力校准点 psi 正行程 反行程 正行程 反行程 示值误差 回程误差 0 500 1 000 1 500 2 000 2 500 3 000

17、 3 500 4 000 JJF（民航）0107-2010 10 表A2 数显压力指示器示值误差校准记录 标准值 校准点 psi 测量值 psi V psi 示值误差 psi 允许误差 psi 145 870 1 450 2 031 2 901 15 表A3 温度计示值误差 校准点 测量值 标准值 示值误差 允许误差 0.00 20.00 40.00 60.00 80.00 100.00 1.6 表A4 转速指示器示值误差校准记录 标准值 校准点 Hz 测量值 r/min Hz r/min 示值误差 r/min 允许误差 r/min 100 300 900 1 200 1 600 27 JJF

18、（民航）0107-2010 11表A5 流量计示值误差校准记录 L/min 流量校准点 测量值 标准值 测量值 平均值 标准值 平均值 示值误差 允许误差 10 0.2 测量值 平均值 标准值 平均值 20 0.4 测量值 平均值 标准值 平均值 30 0.6 测量值 平均值 标准值 平均值 40 0.8 JJF（民航）0107-2010 12 表A5(续) L/min 流量校准点 测量值 标准值 测量值 平均值 标准值 平均值 示值误差 允许误差 50 1.0 测量值 平均值 标准值 平均值 60 1.2 JJF（民航）0107-2010 13附录B 校准证书的内容 校准证书的内容应排列有序

19、、清晰，一般包括下列内容： a）标题“校准证书”； b）实验室名称和地址； c）证书或报告的唯一性标识（如编号），页码及总页的标识； d）送校单位的名称和地址； e）被校测试仪的描述和明确标识； f）校准日期； g）采用本校准规范的说明，包括名称、代号以及对本规范的任何偏离、增加或减少的说明； h）本次校准所用测量标准的溯源性及有效性说明； i）校准环境的描述； j）校准结果：数据及测量不确定度的说明； k）校准证书或校准报告签发人的签名或等效标识，以及签发日期； l）复校时间间隔的建议； m）校准实验室签章； n）校准结果仅对被校对象有效的说明； o）未经实验室书面批准，不得局部复制校准证书

20、的声明。 JJF（民航）0107-2010 14 附录C HFK-02冲压空气涡轮测试仪不确定度评定方法 C1 指针式压力表示值的不确定度评定方法 C1.1 测量依据、测量标准、数学模型和不确定度分布 测量依据：JJG52-1999 弹簧管式一般压力表、压力真空表和真空表 测量标准：压力标准装置 数学模型：见公式(C1)。 不确定度分布：见表C1。 标被 ppp =d （C1） 式中： pd 指针式压力表的压力示值误差，psi； 被p 指针式压力表在被测点上的示值，psi； 标p 加压后的标准器产生的标准压力值，psi。 表C1 标准不确定度分量 不确定度来源 类别 ( )1被pu 测量重复性

21、 A ( )2被pu 人眼读数引入的不确定度 B ( )标pu 标准器引入的不确定度 B C1.2 不确定度 ( )被pu 的评定方法 C1.2.1 计算方法 ( )被pu 包括两个不确定度分量 ( )1被pu 和 ( )2被pu ，计算方法见公式(C2)。 ( )被pu = ( ) ( )2221 被被 pupu + (C2) C1.2.2 不确定度分量 ( )1被pu 的评定方法 设测试仪指针式压力表的压力示值在某点附近，在重复性条件下用标准器连续校准n次，得到观察列 ix (i=1n)。 ( )1被pu 属于A类不确定度，采用贝塞尔JJF（民航）0107-2010 15公式计算, 求出观

22、测值的算术平均值 =niixnx11 ,单次实验标准差=niii xxnxs12)(11)( 及测量列算术平均值的实验标准差nxsxs i )()( = 。若在实际测量中取m次测量的算术平均值为一次测量结果，则 ( )1被pu = ms0 , 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差 )( ixs 。 C1.2.3 不确定度分量 ( )2被pu 的评定方法 由于指针式压力表的读数是由人眼观察指针在分度盘上指出的被测压力值，因此在读数过程中必将产生一定的误差，其引入的不确定度 ( )2被pu 属于B类不确定度。人眼的读数误差为人眼最小分辨力读数的半宽，人眼最小分辨力读数为指针式压力表最小分度值

23、的五分之一，即10 psi。 ( )2被pu 所属分布类型的包含因子为 3 ，因此： ( )2被pu = 32 10 =2.88 psi C1.3 不确定度分量 ( )标pu 的评定方法 ( )标pu 是由压力标准装置引入的不确定度，属于B类不确定度。若标准器检定证书或校准证书上出具了不确定度的可直接引用在测量点上的标准不确定度（需注意的是证书经常给出的是扩展不确定度，应将其除以扩展系数换算为标准不确定度）；若标准器检定证书或校准证书上未出具不确定度，可引用标准器在此测量点上的准确度或允差计算得到的不确定度，设允差为a，所属分布类型的包含因子为 3， ( )标pu 按公式(C3)计算： ( )

24、标pu = 3a (C3) C1.4 合成不确定度 ( )pu d 及扩展不确定度U 的评定方法 因为各不确定度分量相互独立，因此按公式(C4) 计算合成标准不确定度，JJF（民航）0107-2010 16 按公式(C5)计算扩展不确定度U。 ( ) ( ) ( )22 标被 pupuu p +=d (C4) ( )pUku d= (C5) 式中：k为包含因子，一般取2。 C2 数显压力指示器示值的不确定度评定方法 C2.1 测量依据、测量标准、数学模型和不确定度分布 测量依据： HYCOM HFK-02 冲压空气涡轮程序手册 测量标准：直流电压校准源 数学模型：如公式(C6)所示。 不确定度

25、分布：见表C2。 标被 ppp =d (C6) 式中： pd 数显压力指示器的示值误差，psi； 被p 数显压力指示器在被测点上的测量示值，psi； 标p 电压所对应的标准值，psi； 表C2 标准不确定度分量 不确定度来源 类别 ( )被pu 数显压力指示器示值重复性 A ( )标pu 标准器引入的不确定度 B C2.2 不确定度分量 ( )被pu 的评定方法 设测试仪数显压力指示器示值在某点附近，在重复性条件下用标准器连续校准n次，得到观察列 ix (i=1n)。 ( )被pu 属于A类不确定度，采用贝塞尔公式计算, 求出观测值的算术平均值 =niixnx11 ,单次实验标准差=niii

26、xxnxs12)(11)( 及测量列算术平均值的实验标准差nxsxs i )()( = 。若在JJF（民航）0107-2010 17实际测量中取m次测量的算术平均值为一次测量结果，则 ( )被pu = ms0 , 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差 )( ixs 。 C2.3 不确定度分量 ( )标pu 的评定方法 ( )标pu 是由直流电压校准源引入的不确定度，属于B类不确定度。由于标准器提供给数显压力指示器的是电压信号，和对应的压力指示值存在线性关系，线性系数为290.1，因此在计算不确定度时需将电压信号转换为压力信号。若标准器检定证书或校准证书上出具了不确定度的可直接引用在测量点

27、上的标准不确定度（需注意的是证书经常给出的是扩展不确定度，应将其除以扩展系数换算为标准不确定度）；若标准器检定证书或校准证书上未出具不确定度，可引用标准器在此测量点上的准确度或允差计算得到的不确定度，设允差为a，所属分布类型的包含因子为 3，按公式(C7)计算 ( )标pu ： ( )标pu = 3290.1a (C7) C2.4 合成不确定度 ( )pu d 及扩展不确定度U 的评定方法 按C1.4的方法计算合成标准不确定度 ( )pu d 和扩展不确定度U 。 C3 温度示值的不确定度评定方法 C3.1 测量依据、测量标准、数学模型和不确定度分布 测量依据：JJG310-2002 压力式温

28、度计 测量标准：标准铂电阻、干井炉 数学模型：见公式(C8)。 不确定度分布：见表C3。 标被 Ttt =d (C8) 式中： td 压力式温度计的示值误差，； t 压力式温度计测量示值，； JJF（民航）0107-2010 18 T 标准铂电阻的温度示值，。 表C3 标准不确定度分量 不确定度来源 类别 ( )1被tu 被测温度计的示值重复性 A ( )2被tu 被测温度计的示值估读 B ( )1标Tu 标准铂电阻的示值重复性 A ( )2标Tu 标准铂电阻的漂移量 B ( )3标Tu 干井炉电阻测量不确定度 B ( )4标Tu 干井炉温场不均匀性 B C3.2 不确定度分量 ( )被tu

29、的评定方法 C3.2.1 计算方法 ( )被tu 包括两个不确定度分量 ( )1被tu 和 ( )2被tu ，计算方法见公式(C9)。 ( )被tu = ( ) ( )2221 被被 tutu + (C9) C3.2.2 不确定度分量 ( )1被tu 的评定方法 设测试仪压力式温度计的温度示值在某点附近，在重复性条件下用标准器连续校准n次，得到观察列 ix (i=1n)。 ( )1被tu 属于A类不确定度，采用贝塞尔公式计算, 求出观测值的算术平均值 =niixnx11 ,单次实验标准差=niii xxnxs12)(11)( 及测量列算术平均值的实验标准差nxsxs i )()( = 。若在实

30、际测量中取m次测量的算术平均值为一次测量结果，则 ( )1被tu = ms0 , 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差 )( ixs 。 C3.2.3 不确定度分量 ( )2被tu 的评定方法 JJF（民航）0107-2010 19( )2被tu 来源于被测温度计的示值估读，此处压力式温度计示值估读的最小单位为其最小分度值的十分之一即0.2 ，所引起的误差区间半宽为0.1 ,所属分布类型的包含因子为 3，则 ( )2被tu = =30.1 0.048 。 C3.3 不确定度分量 ( )标Tu 的评定方法 C3.3.1 计算方法 ( )标Tu 由四部分组成分别是 ( )1标Tu 、 ( )

31、2标Tu 、 ( )3标Tu 和 ( )4标Tu ，按公式(C10)计算： ( )标Tu = 24232221 ( ） 标标标标 TuTuTuTu + (C10) C3.3.2 不确定度分量 ( )1标Tu 的评定方法 在对被测温度计进行校准的同时，在重复性条件下得到标准器示值的观察列iX (i=1n)。 ( )1标Tu 属于 A 类不确定度，采用贝塞尔公式计算, 求出观测值的算术平均值 =niiXnX11 ,单次实验标准差 =niii XXnXs12)(11)( 及测量列算术平均值的实验标准差 nXsXs i )()( = 。若在实际测量中取m次测量的算术平均值为一次测量结果，则 ( )1标

32、Tu = ms0 , 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差 )( iXs 。 C3.3.3 不确定度分量 ( )2标Tu 的评定方法 ( )2标Tu 来源于标准铂电阻的漂移量，标准铂电阻的漂移量非常小，所带来的不确定度贡献可忽略不计。 C3.3.4 不确定度分量 ( )3标Tu 的评定方法 ( )3标Tu 来源于干井炉电阻测量的不确定度，由上级校准正书给出的干井炉电阻测量准确度等级非常小，所带来的不确定度贡献可忽略不计。 JJF（民航）0107-2010 20 C3.3.5 不确定度分量 ( )4标Tu 的评定方法 ( )4标Tu 来源于干井炉温场的不均匀性，指定温度下干井炉温场最大温差

33、非常小，所带来的不确定度贡献可忽略不计。 C3.4 合成不确定度 ( )tu d 及扩展不确定度U 的评定方法 因为各不确定度分量相互独立，因此合成标准不确定度按公式(C11)计算，用公式(C12)计算扩展不确定度U。 ( ) ( ) ( )22 标被 Tutuu t +=d (C11) ( )tUku d= (C12) 式中：k为包含因子，一般取2。 C4 转速指示器示值的不确定度评定方法 C4.1 测量依据、测量标准、数学模型和不确定度分布 测量依据： HYCOM HFK-02 冲压空气涡轮程序手册 测量标准：信号产生器 数学模型：见公式(C13)。 不确定度分布：见表C4。 标被 Rrr

34、 =d (C13) 式中： rd 转速指示器的示值误差，r/min； 被r 转速指示器在被测点上的测量示值，r/min； 标R 标准器给出频率所对应的标准值，r/min。 表C4 标准不确定度分量 不确定度来源 类别 ( )被ru1 转速指示器示值重复性 A ( )被ru2 转速指示器的最小分辨力 B ( )标Ru 标准器引入的不确定度 B C4.2 不确定度分量 ( )被ru1 的评定方法 JJF（民航）0107-2010 21设测试仪数显转速指示器示值在某点附近，在重复性条件下用标准器连续校准n次，得到观察列 ix (i=1n)。 ( )被ru 属于A类不确定度，采用贝塞尔公式计算 , 求

35、出观测值的算术平均值 =niixnx11 ,单次实验标准差=niii xxnxs12)(11)( 及测量列算术平均值的实验标准差nxsxs i )()( = 。若在实际测量中取 m 次测量的算术平均值为一次测量结果，则 ( )被ru = ms0 , 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差 )( ixs 。 C4.3 不确定度分量 ( )被ru2 的评定方法。 ( )被ru2 转速指示器的最小分辨力带来的不确定度分量，属于B类不确定度。设最小分辨力为a,分量变化为半宽，所属分布类型的包含因子k为 3，按公式(C14)计算： ( )被ru2 = 32/a (C14) C4.4 不确定度分量 (

36、 )标Ru 的评定方法 ( )标Ru 是由信号产生器引入的不确定度，属于B类不确定度。由于标准器提供给数显转速指示器的是频率信号，和对应的转速指示值存在线性关系，线性系数为 3.33，因此在计算不确定度时需要将频率信号转换为转速信号。若标准器检定证书或校准证书上出具了不确定度的可直接引用在测量点上的标准不确定度（需注意的是证书经常给出的是扩展不确定度，应将其除以扩展系数换算为标准不确定度）；若标准器检定证书或校准证书上未出具不确定度，可引用标准器在此测量点上的准确度或允差计算得到的不确定度，设允差为a，所属分布类型的包含因子为 3，则按公式(C15)计算： ( )标Ru = 333.3a (C

37、15) JJF（民航）0107-2010 22 C4.5 合成不确定度 ( )ru d 及扩展不确定度U 的评定方法 因为各不确定度分量相互独立，因此合成标准不确定度按公式(C16)计算，用公式(C17)计算扩展不确定度U。 ( ) ( ) ( )2 2212()ruururuRd =+被被标 (C16) ( )rUku d= (C17) 式中：k为包含因子，一般取2。 C5 流量示值的不确定度评定 C5.1 测量依据、测量标准、数学模型和不确定度分布 测量依据：JJG667-1997 液体容积式流量计 测量标准：流量标准装置 数学模型：见公式(C18)。 工作流体受压力和温度影响的修正公式：

38、见公式(C19) 。 不确定度分布：见表C5。 sVV QQv =d (C18) 式中： vd 齿轮流量计的示值误差，L/min； VQ 流过被检流量计的实际体积值，L/min； sVQ 流过流量标准装置的实际体积值，L/min。 )(1)(1 spssVV ppQQ += bqqbq (C19) 式中： qb 校准用液体在检定条件下的体积膨胀系数 q校准时流量计处液体的温度，； sq 校准时流量标准装置处液体的温度，； pb 校准用液体在检定条件下的体积压缩系数； p校准时流量计处液体的压力，Pa； sp 校准时流量标准装置处液体的压力，Pa。 JJF（民航）0107-2010 23表C5

39、标准不确定度分量 不确定度来源 类别 灵敏系数 1u 被校流量计测量重复性 A 1c 2u 标准器的准确度等级 B 2c 3u 标准器测量重复性 A 3c 4u 体积膨胀系数带来的不确定度 B 4c 5u 体积压缩系数带来的不确定度 B 5c 6u 温度变化对标准器示值的影响 B 6c 7u 压力变化对标准器示值的影响 B 7c 8u 温度变化对被校流量计示值的影响 B 8c 9u 压力变化对被校流量计示值的影响 B 9c C5.2 不确定度分量 1u 的评定方法 设测试仪流量计示值在某点附近，在重复性条件下用标准器连续校准n次，得到观察列 ix (i=1n)。 1u 属于A类不确定度，采用贝

40、塞尔公式计算，求出观测值的算术平均值 =niixnx11 ，单次实验标准差 =niii xxnxs12)(11)( 及测量列算术平均值的实验标准差 nxsxs i )()( = 。若在实际测量中取m次测量的算术平均值为一次测量结果，则 1u = ms0 ， 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差)( ixs 。此不确定度分量与其他分量相互独立，灵敏系数 1c =1。 C5.3 不确定度 )( sVQu 的评定方法 C5.3.1 计算方法 标准器引入的不确定 )( sVQu 由两部分组成分别为 2u 和 3u ，按公式(C20)计JJF（民航）0107-2010 24 算： )( sVQu

41、2322 uu += (C20) C5.3.2 不确定度分量 2u 的评定方法 若标准器检定证书或校准证书上出具了不确定度的可直接引用在测量点上的标准不确定度（需注意的是证书经常给出的是扩展不确定度，应将其除以扩展系数换算为标准不确定度）；若标准器检定证书或校准证书上未出具不确定度，可引用标准器在此测量点上的准确度或允差计算得到的不确定度，设允差为a，所属分布类型的包含因子为 3， 2u = ka。此不确定度分量与其他分量相互独立，灵敏系数 2c =1。 C5.3.3 不确定度分量 3u 的评定方法 设流量标准装置流量示值在某点附近，在重复性条件下连续校准被测流量计n次，得到标准值列 ix (

42、i=1n)。3u 属于A类不确定度，采用贝塞尔公式计算, 求出观测值的算术平均值 =niixnx11 ,单次实验标准差 =niii xxnxs12)(11)(及测量列算术平均值的实验标准差 nxsxs i )()( = 。若在实际测量中取m次测量的算术平均值为一次测量结果，则 3u = ms0 , 0s 可以选取为实验室经验数值的实验标准差 )( ixs 。此不确定度分量与其他分量相互独立，灵敏系数 3c =1。 C5.4 不确定度分量 4u 和 5u 的评定方法 4u 来源于流体膨胀系数引入的不确定度，其灵敏系数 4c = )( sqqbq 。 5u 来源于流体压缩系数引入的不确定度，其灵敏

43、系数 5c = )( sp pp b 。由流体性质参考资料得知 qb 和 pb 都非常小，因此这两个分量带来的不确定度贡献非常小可忽略不计。 C5.5 不确定度分量 6u 和 7u 的评定方法 JJF（民航）0107-2010 256u 来源于标准器处流体温度引入的不确定度，其灵敏系数 6c = qbq 。 7u 来源于标准器处流体压力引入的不确定度，其灵敏系数 7c = ppb 。由流体性质参考资料得知 qb 和 pb 都非常小，因此这两个分量带来的不确定度贡献非常小可忽略不计。 C5.6 不确定度分量 8u 和 9u 的评定方法 8u 来源于被校流量计处流体温度引入的不确定度，其灵敏系数

44、8c = qbq 。 9u来源于被校流量计处流体压力引入的不确定度，其灵敏系数 9c = ppb 。由流体性质参考资料得知 qb 和 pb 都非常小，因此这两个分量带来的不确定度贡献非常小可忽略不计。 C5.7 合成不确定度 ( )vu d 及扩展不确定度U 的评定方法 因为各不确定度分量相互独立，因此合成标准不确定度按公式(C21)计算，用公式(C22)计算扩展不确定度U。 vd 232221 uuu += (C21) ( )vUku d= (C22) 式中：k为包含因子，一般取2。 JJF（民航）0107-2010 26 附录D HFK-02冲压空气涡轮测试仪不确定度评定示例 D1 指针式压力表示值的不确定度评定 D1.1 测量依据、测量标准、数学模型和不确定度分布 测量依据：JJG52-1999 弹簧管式一般压力表、压力真空表和真空表 测量标准：压力标准装置 数学模型