[工程类试卷]注册结构工程师（一级专业考试-上午）模拟试卷4及答案与解析.doc

1、注册结构工程师（一级专业考试- 上午）模拟试卷 4 及答案与解析1 圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 l0=5200mm。受轴心压力设计值 N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HBB335 级钢筋，箍筋用 HPB235级钢筋。1 按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As=_mm2。（A）8574.64（B） 8184.51（C） 7981.36（D）7798.192 若按配有螺旋箍筋的柱计算，箍筋用 1250，纵向受压钢筋用 ，As=8836.2mm2，则柱的承载力 Nu=_kN。（A）4667.2（B） 5640.8（C） 6200.6（D）7

2、000.83 无梁楼板，柱网尺寸为 7.5m7.5m，板厚 200mm，中柱截面尺寸为600mm600mm，安全等级二级，环境类别为一类。3 若静载标准值 gk=6.1kN/m2，活载标准值 qk=3.6kN/m2，则冲切集中反力F1=_kN。（A）536.69（B） 644.02（C） 650.83（D）683.864 若在距柱边 800mm 处开有一 700mm500mm 的孔洞(如图)，则临界截面周长um=_mm。（A）2400（B） 2760（C） 2872（D）31205 若 um=2847mm，则系数 =_。（A）0.7（B） 0.82（C） 1（D）1.136 若 F1=669.

3、5kN，g+q=12.1kN/m 2，C30 混凝土，HPB235 级钢筋um=2847mm，=1.0 。上图中洞口距柱边 700mm，则仅采用箍筋作为受冲切钢筋所需的箍筋面积 Agvu=_mm2。（A）1966.7（B） 2288.8（C） 2458.4（D）2581.37 上题中，若仅采用弯起钢筋(采用 HRB335 级)作受冲切钢筋时所需的弯起钢筋截面面积 Asbu=_mm2。（A）1720.9（B） 1947.3（C） 2266.1（D）2434.18 某金工车间为单层单跨钢筋混凝土排架结构房屋，跨度为 18m，柱距 6m，车间总长 60m，吊车梁为装配式钢筋混凝土构件，其跨度与柱距相

4、同，车间内安装有两台起重量为 5t 的 A5 级电动吊钩桥式吊车，吊车跨度 lk=16.5m，车间的平面、剖面及柱尺寸图如图(a)和图(b)所示。8 柱 A 牛腿处由两台吊车最大轮压产生的最大垂直力 Dmax 标准值为_kN。（A）182.2（B） 191.3（C） 202.5（D）255.19 柱 B 牛腿处由两台吊车最小轮压产生的最小垂直力 Dmin 标准值为_kN。（A）28.2（B） 29.6（C） 31.3（D）39.510 吊车最大水平荷载标准值 Tmax,k 为_kN。（A）4.13（B） 4.59（C） 5.78（D）6.8711 某三跨 10 层现浇框架，抗震等级二级，第一层

5、层高 3.9m，地面到基础顶面1.1m，柱截面尺寸为 500mm500mm，梁高 600mm，混凝土 C25，纵筋 HRB335级，籀筋 HPB235 级，在竖向荷载地震作用组合下内柱有关截面(下图)的内力值见下表。11 柱底-截面处对称配筋 As=As=_mm2。（A）2071（B） 2171（C） 2271（D）237112 柱顶-截面处对称配筋 As=As=_mm2。（A）1057（B） 1087（C） 1127（D）115713 （A）0.465（B） 0.515（C） 0.565（D）0.61514 钢筋混凝土矩形截面对称配筋柱，下列说法错误的是_。（A）对大偏心受压，当轴向压力 N

6、 值不变时，弯矩 M 值越大，所需纵向钢筋越多（B）对大偏心受压，当弯矩 M 值不变时，轴向压力 N 值越大，所需纵向钢筋越多（C）对小偏心受压，当轴向压力 N 值不变时，弯矩 M 值越大，所需纵向钢筋越多（D）对小偏心受压，当弯矩 M 值不变时，轴向压力 N 值越大，所需纵向钢筋越多15 偏拉构件的抗剪承载力_。（A）随轴向力的增加而增加（B）随轴向力的减小而增加（C）小偏拉时随轴向力的增加而增加（D）大偏拉时随轴向力的增加而增加16 根据业主要求，需要在一混凝土厂房内用厂形钢制钢架搭建一个不直接承受动力荷载的工作平台。横梁上承受均布荷载 q=45kN/m(设计值)，柱顶有一集中荷载P=93

7、kN(设计值 )。钢材为 Q235-B。钢架横梁的一端与混凝土柱铰接(钢架可不考虑侧移)；其结构的计算简图、梁柱的截面特性以及弯矩计算结果如图所示。提示：柱间有垂直支撑，A、B 点可作为 AB 柱的侧向支承点。16 当对横梁进行验算时，如其中的轴心力略去不计，试问 BE 段内以应力形式表达的抗弯计算最大数值为_N/mm 2。（A）174.3（B） 166.5（C） 183（D）196.317 当对横梁进行强度验算时，B 点截面上最大剪应力为_N/mm 2。（A）61.7（B） 55.1（C） 48.5（D）68.318 假定横梁在 B 点处用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，梁的支座端板用 C

8、 级普通螺栓(4.6 级) 与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置如图梁柱栓接所示。试问应选用以下_项公称直径的螺栓方为正确? 提示：连接处的弯矩设计值近似取 B 点的弯矩值，并假定中和轴在底排螺栓线上。（A）m 27，A e=459.4mm2（B） m24，A e=352.5mm2（C） m22，A e=303.4mm2（D）m 20，A e=244.8mm219 假定横梁在 B 点处仍采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，但梁的支座端板改用 8.8 级摩擦型高强度螺栓与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置仍如题 18图所示，但中和轴为螺栓群中心，试问应选用以下_项公称直径的螺栓方为正确?（A）

9、m 24（B） m27（C） m20（D）m 2220 柱 AB 在钢架平面内的计算长度，与以下_ 项数值相近?（A）2.94m（B） 3.05m（C） 3.50m（D）2.45m21 假定横梁在 B 点处连接如图所示，当对柱 AB 进行压弯计算时(截面无孔洞削弱) ，其以应力形式表达的强度计算数值为_N/mm 2 （A）213.5（B） 204.6（C） 190.4（D）177.322 当对柱 AB 进行平面外稳定性验算，其以应力形式表达的计算数值为_N/mm2。 提示：在验算中所用到甲。的可采用规范中所给出的近似公式。（A）170.7（B） 181.2（C） 192.8（D）204.323

10、 某简支箱形截面梁，跨度 60m，梁宽 b0=1m，梁高 h=3.6m，采用 Q345B 钢，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定性系数 b 可取_。（A）0.76（B） 0.85（C） 0.94（D）124 弯矩绕虚轴(轴) 作用的格构式压弯构件，计算其弯矩作用平面内稳定性时，所用截面模量 W1X=Ix/y0，I x 为对 x 轴的毛截面惯性矩，如格构式压弯构件题 24 图所示(a)、(b)两种截面形式，其 y0 应分别取_。（A）y 1，y 2（B） y2，y 1（C） y3，y 4（D）y 4，y 325 某双跨具有中级工作制吊车的厂房，跨度均为 30m，柱距 12m，采用轻型屋面，屋面恒荷载

11、为 1.5kN/m2(包括钢结构自重)，活荷载 1.0kN/m2，屋架间距 6m，设置有屋架下弦纵向水平支撑，中列柱钢托架的几何简图，如图所示。图中尺寸单位为mm。业主提供 Q235 的热轧等边角钢。25 在进行设计时，腹杆的轴力与下列_项值接近。（A）392kN（B） 407kN（C） 415kN（D）421kN26 当上弦杆 O:N=-288kN，L x=3000mm，L v=6000mm，选用1108， A=3447.6mm2，在验算稳定性时，杆件应力与_项值接近。（A）175N/mm 2（B） 181.2N/mm2（C） 188.7N/mm2（D）198N/mm 227 下弦杆的轴力设

12、计值与下列_值接近。（A）576kN（B） 583kN（C） 589kN（D）595kN28 斜压杆 S2:N=-470kN。选用 1108，A=3447.6mm 2。在进行稳定性验算时，应力与_项值接近。（A）198N/mm 2（B） 203N/mm2（C） 209N/mm2（D）212N/mm 229 屋架弦杆在屋架平面外的计算长度应取_。（A）杆件的几何长度（B）弦杆节点长度（C）弦杆侧向支撑点间的距离（D）檩条之间的距离30 某办公楼采用装配式钢筋混凝土楼盖，刚性方案，平面布置如图所示；墙体采用 MU10 烧结普通砖、M5 混合砂浆砌筑；纵墙及横墙厚度为 240mm，内隔墙厚度为 12

13、0mm，底层层高(从基础顶面算起)为 4.5m。30 外纵墙高厚比验算的关系式( 12)与下列_项数值相接近?（A）17.3224（B） 17.3219.2（C） 18.7524（D）18.7519.231 承重横墙高厚比验算的关系式( 12)与下列_项数值相接近?（A）18.7523.60（B） 18.7524（C） 14.0823.60（D）14.082432 内隔墙高厚比验算的关系式( 12)与下列_项数值相接近?（A）37.5024（B） 37.5034.56（C） 28.1624（D）28.1634.5633 某砖拱端部墙体宽度为 490mm，墙体厚度为 370mm(如图所示)，采用

14、 MU10 烧结普通砖、M5 混合砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值为Nu=33kN，由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力(由永久荷载效应组合控制设计)，该墙体水平受剪承载力验算表达式接近下列_项数值?（A）18.2kN22.25kN（B） 18.2kN23.04kN（C） 18.2kN25.07kN（D）18.2kN24.57kN34 某砂浆面层的组合砖柱，计算高度 6m，截面尺寸及配筋如图所示，砖柱采用砖MU10、混合砂浆 M10 砌筑，面层砂浆为 M10，施工质量控制等级为 B 级。该柱的受压承载力设计值与下列_项数值相接近?（A）461.2kN（B） 458.3kN（

15、C） 464.6kN（D）473.4kN35 已知基础梁上墙体高 12m，墙厚为 370mm(如图所示)，单面抹灰，采用 MU10烧结普通砖 M5 混合砂浆砌筑，柱距 6m，基础梁长 5.095m，伸入支座 0.5m，混凝土采用 C30 ，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。基础梁断面尺寸为bhb=370mm450mm(按自承重墙梁分析 )。35 使用阶段托梁正截面承载力计算时，其跨中截面的弯矩 Mb 和轴心拉力 Nb,分别接近下列_组数值?（A）68.03kNm，145.87kN（B） 35.98kNm，145.87kN（C） 68.03kNm，49.65kN（D）3

16、5.98kNm，49.65kN36 托梁的受拉和受压钢筋分别接近下列_组数值?（A）305mm 2，546mm 2（B） 333mm2，567mm 2（C） 362mm2，584mm 2（D）403mm 2，593mm 237 使用阶段托梁的斜截面受剪承载力计算时，箍筋的合理配置接近下列_项数值?（A）6250 （B） 6200（C） 6150 （D）720038 假定施工阶段作用在托梁上的均布荷载为 20.10kN/m，在施工阶段托梁纵向钢筋的合理配置应接近下列_组数值。（A）593mm 2（B） 642mm2（C） 663mm2（D）682mm 239 某单层单跨厂房，其纵向窗间墙截面尺寸

17、如图所示。墙的计算高度 H0=6m，截面面积 A=862 500mm2，烧结多孔砖和混合砂浆强度等级分别为 MUD 和 m2.5。39 窗间墙的折算厚度与_项数值最为接近。（A）521.9mm，（B） 576.8mm（C） 488.6mm（D）598.5mm40 假设形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值M=40kNm，轴向力设计值 400kN，则该窗间墙的相对偏心距及高厚比分别与_项数值最为接近。（A）0.22，12.0（B） 0.20，12.0（C） 0.25，12.0（D）0.20，12.541 该窗间墙采用 MUl5 的蒸压灰砂砖和 M5 的混合砂浆

18、砌筑，轴心力偏心距e=100mm，折算厚度 hT=500mm，则该墙的承载力与 _项数值最为接近。（A）558.5kN（B） 615.6kN（C） 674.3kN（D）655.8kN42 桁架在恒载作用下，使用年限 50 年，用云南松制作的桁架受拉构件，截面尺寸200mm200mm，构件中部有两个 d=20mm 的螺栓孔，间距 100mm。该受拉构件能承受的轴向拉力设计值应为_。（A）299.20kN（B） 269.28kN（C） 239.36kN（D）217.60kN43 两段湿水曲柳木板，室内常温，在荷载 V 作用下，采用螺栓连接，如图所示，螺栓受剪截面的设计承载力与_项数值接近。（A）6

19、.86（B） 5.23（C） 6.94（D）7.444 由钻探取得某原状土样，经试验测得土的天然重度 =17kN/m3，含水量=13.2%，土粒相对密度 ds=2.69。土的饱和度 Sr 最接近以下 _项数值?（A）0.418（B） 0.198（C） 0.36（D）0.6445 如图所示的基础和各承受总荷载标准值 Nk=1134kN，基础底面尺寸bl=2m3m，基础埋深 d=2m，其他条件见图。45 在上述条件下基底的附加压力，最接近下列_项数值?（A）153kPa（B） 193kPa（C） 149kPa（D）189kPa46 已知基底附加压力 p0=153kPa，则基础中心点 O 下第一层土

20、(黏土)底处的附加压力(不考虑基础的影响)，最接近下列_项数值?（A）65.18kN/m 2（B） 16.29kN/m2（C） 29.53kN/m2（D）118.12kN/m 247 已知基底附加压力 p0=153kPa 考虑基础的影响下，基础 I0 点下第一层土底处的附加压力，最接近下列_项数值?（A）0.71kN/m 2（B） 1.41kN/m2（C） 11.2kN/m2（D）6.52kN/m 248 已知基底附加压力 p0=153kPa，考虑相邻基础的互相影响下，基础 I0 点第二层土(粉土)的压缩变形量，最接近下列_项数值?（A）8.67mm（B） 12mm（C） 5mm（D）14mm

21、49 某群桩基础的平面、剖面和地基土层分布情况如图，地质情况如下： 杂填土其重度 =17.8kN/m3； 淤泥质土其重度 =17.8kN/m3，桩的极限侧阻力标准值qsik=20kPa，属高灵敏度软土； 黏土其重度 =19.5kN/m3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=60kPa，土的压缩模量 Es1=8.0MPa； 淤泥质土地基承载力标准值fk=70kPa，压缩模量 Es2=1.6MPa；在桩长深度范围内务土层的加权平均土层极限摩擦力标准值 qsk=21kPa； 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 F=3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值 C=480kN。本桩基安全等级为二级。49 如果

22、桩基直径为 0.4m，则基桩极限侧阻力标准值与下列 _项值接近。（A）435.9kN（B） 450.9kN（C） 467.23kN（D）475.94kN50 如果桩身直径为 0.4m，则基桩端阻力标准值与下列 _项值接近。（A）327.69kN（B） 339.12kN（C） 346.78kN（D）350.51kN51 当 Qsk=440.59kN，Q pk=301.24kN 时基桩的竖向承载力设计值与下列_项值接近。（A）455.57kN（B） 465.64kN（C） 473.59kN（D）480.161kN52 软弱下卧层顶面处的附加应力与下列_项值接近。（A）38.59kPa（B） 43.

23、84kPa（C） 48.94kPa（D）51.43kPa53 软弱下卧层顶面处自重应力与下列_项值接近。（A）149.56kPa（B） 157.96kPa（C） 172.34kPa（D）184.1kPa54 软弱下卧层地基承载力设计值与下列_项值接近。（A）249.52kPa（B） 267.47kPa（C） 273.82kPa（D）284.31kPa55 计算地基变形时，传至基础底面上的荷载应按_项荷载效应组合。（A）短期效应组合（B）短期效应组合且计入风荷载和地震荷载（C）长期效应组合且计入风荷载和地震荷载（D）长期效应组合，不计入风荷载和地震荷载56 公式 fv=Mbb+Md0d+McCk

24、 是根据以下_项公式导出的。（A）（B）（C）（D）临塑压力57 土的级配状况常用不均匀系数 评定。_项为级配良好的土。（A）K u5（B） 5K u8（C） 8K u10（D）K u1058 钢筋混凝土烟囱高 100m，上口外径 5m，底部外径 9m，坡度为 2%。已知地区基本风压为 0.4kN/m2，B 类地面粗糙度，按以下高度100m75m、75m50m、50m25m、25m0m 分为 4 段(如图所示)。先计算各段的平均风荷载，求得在底部截面产生的弯矩及剪力标准值与下列_项接近。计算示意图见图。（A）M k18000kNm，V k=325kN（B） Mk=17350kNm，V k=32

25、0kN（C） Mk=16870kNm，V k=285kN（D）M k=18250kNm，V k=340kN59 某高层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 7 度，高度 55m，乙类建筑，类场地，设计地震分组为一组，某框架柱的竖向荷载与地震作用组合的最大轴压力设计值 N=7540kN，柱截面尺寸为 700mm700mm，混凝土强度等级为C40， fc=19.1MPa，柱轴压比验算结果下列_项是正确的。（A） N=0.8060.95，满足三级要求（B） N=0.8060.85，满足二级要求（C） N=0.830.9，满足三级要求（D） N=0.760.8，满足二级要求60 框支层为两层的底部大空

26、间剪力墙结构，底部总设计剪力设计值为 20000kN，该结构有 8 根相同的框支柱，其中一根柱计算分配的剪力为 180kN，该柱的最终剪力设计值与_项接近。（A）200002%=400(kN)（B） 2000020%/8=500(kN)（C） 400kN 再加上竖向荷载下的该柱剪力（D）由竖向与地震作用组合计算所得剪力设计值乘以 1.25 调整系数61 某教学楼为高层框架结构，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，类场地，设计地震分组：第一组，共 10 层，总高度 43.3m。其中一榀横向中框架的竖向荷载分布及梁柱尺寸如图所示。框架混凝土强度等级为 C30，梁均为 C25，竖向荷载作用下结构经内力

27、计算第一、二层梁柱端弯矩如表 1 所列，第一、二层柱抗侧移刚度Di 值，楼层框架总抗侧移刚度D i，柱反弯点高度九，及当水平地震作用由左向右时的楼层总剪力 Vf 如表 2 所列。61 采用 D 值法计算第二层柱 C1、C 2，由水平地震作用产生的剪力 Vc1、V c2(kN)，最接近下列_项数值。（A）65.15，75.07（B） 65.15，98.85（C） 93.43，98.85（D）75.00，93.4362 水平地震作用下，一层顶梁 B1 的左右端弯矩值 Mb1、M br(kNm)最接近下列_项数值。（A）182.42 175.91（B） 276.78 266.90（C） 294.30

28、 172.85（D）288.52 236.1763 一层顶梁 B1 左右端竖向荷载及水平地震作用下组合弯矩设计值Mb1、M br(kNm)最接近下列_项数值。（A）283.34，276.78（B） 262.75，450.52（C） 273.34，420.52（D）109.45，383.5264 一层顶梁 B，左右端竖向荷载及水平地震作用下组合剪力设计值 Vb1、V br 最接近下列_项数值。（A）198.64，78.43（B） 60.12，187.45（C） 48.74，94.82（D）13.37，231.5365 计算一层柱 C2 下端弯矩设计值 Mc2b，最接近下列_项数值。（A）468.25（B） 620.82（C） 506.54（D）389.7466 某高层钢筋混凝土框架-简体结构，房屋高度 56m，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，场地类别类。框架梁的截面尺寸为 500mm600mm，混凝土强度等级C30，承受地震作用为主的梁端剪力设计值为 450kN。箍筋采用 HPB235 钢，四肢箍筋。沿梁全长的箍筋直径应为下列_项所示。（A）6（B） 8（C） 10（D）1267 框架抗震设计中应遵循_原则。 ()强柱弱梁；()强剪弱弯；()强梁弱柱；() 强节点、强锚固。（A）、（B） 、