[工程类试卷]注册结构工程师（一级专业考试-上午）模拟试卷8及答案与解析.doc

1、注册结构工程师（一级专业考试- 上午）模拟试卷 8 及答案与解析1 某三跨 6 层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度 23m，边跨跨长( 中-中)为 6m，柱截面尺寸为 bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bh=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，作用于梁上的重力荷载代表值为 52kN/m，a s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为 边支座柱边弯矩材 Mmax=210kNm；-M max=-410kNm； 中支座柱边弯矩 Mmax=170kNm；-M max=-360kNm； 跨中 Mmax=18

2、0kNm； 边跨粱的最大剪力Vmax 乙 =230kN。 1 框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为_项数值。（A）0.23%（B） 0.25%（C） 0.30%（D）0.20%2 边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与_项配置最为接近(按单筋梁计算)。（A）1552mm 2（B） 1156mm2（C） 1276mm2（D）1701mm 23 框架梁端最大剪力设计值与_项数值最为接近。（A）269.5kN（B） 230kN（C） 209.5kN（D）285.6kN4 若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值 Vb=250kN，则粱端箍筋( 箍筋加密区)的 与_ 项最为接

3、近。（A）1.23mm（B） 1.00mm（C） 1.15mm（D）1.26mm5 混凝土强度等级为 C70，HRB400 级钢筋的相对受压区高度 B_。（A）0.55（B） 0.544（C） 0.518（D）0.4816 （A）8.01（B） 46.32（C） 48.43（D）48.727 已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 bh=250mm500mm，C25 混凝土，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋，a s=35mm。7 设该梁承受的扭矩设计值 T=15.0kNm，弯矩设计值 M=105kNm，剪力设计值V=80kN，则以下_项判断正确?（A）仅按受弯构件的正截

4、面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力分别进行计算（B）仅按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算（C）按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受剪扭承载力分别进行计算（D）按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力及纯扭构件的受扭承载力分别进行计算8 若弯矩设计值 M=90kNm，混凝土强度等级 C20，则受弯纵筋 As=_mm2。（A）250（B） 714.9（C） 1250（D）20469 在题 7 中，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t=_。（A）1.15（B） 1（C） 0.5（D）0.3510 若该梁承受的扭矩设计值 T=10.0kNm，剪力设计值 V=90kN

5、，混凝土强度等级C20，取 = 1.2， t=0.98，则受扭箍筋（A）0.147，0.273（B） 0.24，0.28（C） 0.20，0.37（D）0.159，0.35611 （A）201.9（B） 215.1（C） 218.8（D）233.112 若此梁的受弯纵筋 As=675.8mm2，受扭纵筋 Ast1=218.4mm2，受扭箍筋Ast1/s=0.2mm2/mm，受剪箍筋 Asv/s=0.37mm2/mm，则此梁最后纵筋配筋与下图中_最为接近?（A）（B）（C）（D）13 上题中，此梁最后箍筋配筋与以下_最为接近?（A）（B）（C）（D）14 钢筋混凝土受弯梁的裂缝间距_。（A）随保

6、护层增大而增大（B）随配筋率增大而增大（C）随保护层增大而减小（D）随配箍率增大而增大15 规范规定的纵向受拉钢筋锚固长度 la_。（A）随混凝土强度等级提高而增加（B）随钢筋等级提高而降低（C）随混凝土强度等级提高而减少，随钢筋等级提高而增大（D）随混凝土及钢筋等级提高而减少16 某两端铰支压弯杆件，长 9m，采用 Q235-B 钢材，轧制扁钢焊接组成I300300610， A=76.8cm 2，W x=914.5cm3，i x=13.36cm，i y=7.66cm，两端各承受轴压力 N，杆中沿腹板平面受集中力 N 使杆件绕强轴 x 受弯，按下列各题要求及其补充条件求解。16 按强度计算 N

7、=_kN。（A）82.99（B） 86.92（C） 90.7（D）9517 按平面内稳定性计算，采用 GB500172003 式 (5.2.21)，其 按 0.0257 计，N=_kN。（A）80.17（B） 83.91（C） 87.62（D）91.718 按平面外稳定性计算 N=_kN。（A）59.9（B） 82.3（C） 65.4（D）89.919 受压翼缘板局部稳定计算，当取 x=1.0 时，板的自由外伸宽度 b 与其厚度 t 之比 b/t=_ (容许值)。（A）14.71.5（B） 15=15（C） 7.3513（D）7.51320 杆件承受轴压 N=59.9kN，弯矩 Mx=134.

8、8kNm， x=67.4，进行腹板稳定计算，h0/tw=_容许值)。（A）46.698.4（B） 46.673.5（C） 5098.4（D）5073.521 某机械厂单跨厂房，内有 2 台 Q=20/5t 软钩吊车，工作级别 A6(重级工作制)，每台吊车有 4 轮，一边轨道上最大轮压 Pk,max=230kN，按钢结构设计规范GB500172003 第 3.2.2 条，考虑吊车摆动(卡轨)引起的横,向水平力作用在一边吊车梁上的总和H k=_kN。（A）92（B） 87.4（C） 46（D）13822 某单层工业厂房柱网平面布置如图(a)所示，横向为两个 30m 跨，纵向长 96m，柱距 12m

9、，屋架间距 6m，中列柱和边列柱均设置有 12m 跨度的托架，屋架与托架平接，并设置有屋架上弦纵向水平支撑。托架的几何尺寸如图(b)所示。 屋面永久荷载标准值为 1.5kN/m2(包括托架自重在内)，屋面可变荷载标准值 1.0kN/ m2。托架选用 Q235-B 钢制造，手工焊接用 E4303 焊条。 22 中列托架跨中集中荷载 F 最接近下列_项数值?（A）616.5kN（B） 576.0kN（C） 540.9kN（D）550.8kN23 假定边列托架跨中集中荷载设计值 F=307.2kN，试确定桁架下弦杆(U 1)的轴心拉力设计值最接近下列_项数值?（A）307.2kN（B） 217.2k

10、N（C） 153.6kN（D）614.4kN24 假定托架上弦杆(O 1)轴心压力设计值 N=-288.0kN；选用1108，A=3447.6mm 2，i x=34mm，i v=48.9mm。当按轴心受压构件的稳定性验算时，截面上以应力形式表达的数值最接近下列_项?（A）132N/mm 2（B） 147N/mm2（C） 198N/mm2（D）207N/mm 225 托架上弦杆选用 1108，i x=34mm；i y=48.9mm(单角钢的iy0=21.9mm， ix0=42.8mm)。上弦杆节间长 3000mm(扣除节点板连接后，实际长度为 2700mm)，在两个角钢之间设置填板，填板的数量应

11、取下列_项数值?（A）1 块（B） 2 块（C） 3 块（D）不设填板26 托架腹杆(D 2)的轴心压力设计值 N=-436kN；选用11010， A=4252.2mm2，i x=33.8mm，i y=49.3mm。当按轴心受压构件的稳定性验算时，截面上的以应力形式表达的数值最接近下列_项?（A）185.4N/mm 2（B） 222.9N/mm2（C） 161.5N/mm2（D）164.1N/mm 227 托架竖杆(V 2)轴心拉力设计值 N=+328.8N；选用 806，A=1879mm 2；每个角钢上有一个 d=23.5mm 的普通螺栓孔。当按轴心受拉构件验算时，截面上的应力最接近下列_项

12、数值?（A）205.9N/mm 2（B） 189.2N/mm2（C） 175N/mm2（D）250N/mm 228 托架下弦杆(U 1)轴心拉力设计值 N=616.5kN；选用 1107，下弦杆端部与节点板连接采用双面侧焊，角钢背处焊缝高度取 hf=8mm。试确定焊缝长度应接近_项数值?（A）260mm（B） 185mm（C） 360mm（D）585mm29 钢与混凝土组合梁进行正截面抗弯强度计算时，钢梁_。（A）按弹性设计（B）按塑性设计（C）可考虑部分塑性发展（D）按受拉杆件设计30 己知某 5 层商店住宅进深 6m，开间 3.3m，其局部平剖面及楼(屋)盖恒载和活载如图所示。托粱 bhb

13、=250mm600mm，混凝土为 C30，纵筋为 HRB335 级，箍筋为 HPB235 级；墙体厚度 240mm，采用 MU10 烧结多孔砖，计算高度范围内为M10 混合砂浆，其余为 M5 混合砂浆；顶梁，b tht=240mm180mm 托粱自重为4.185kN/m，每层墙体自重为 11.59kN/m。30 墙梁的计算跨度为下列_项数值?（A）5.64m（B） 6.00m（C） 5.13m（D）6.87m31 墙梁跨中截面的计算高度为下列_项数值?（A）2.96m（B） 2.90m（C） 2.66m（D）11.6m32 托梁顶面的荷载设计值 Q1、墙梁顶面的荷载设计值 Q2，应为下列_组数

14、值?（A）29.85kN/m，143.96kN/m（B） 29.90kN/m，139.25kN/m（C） 29.90kN/m，143.95kN/m（D）13.00kN/m，87.25kN/m33 墙梁使用阶段验算时，托梁跨中截面的弯矩和轴向力为_组数值?（A）205.12kNm，283.88kN（B） 118.69kNm，283.88kN（C） 205.12kNm，255.11kN（D）118.69kNm，255.11kN34 墙粱使用阶段，托梁正截面承载力验算时，托梁按_种构件计算?（A）大偏心受拉构件（B）小偏心受拉构件（C）受弯构件（D）梁拱组合构件35 墙梁使用阶段，托梁斜截面受剪承载

15、力验算时，其剪力 Vb 为下列_组数值?（A）298.12kN（B） 76.57kN（C） 327.76kN（D）84.18kN36 墙梁使用阶段，墙体受剪承载力验算时，墙体的受剪承载力应为_数值?（A）610.73kN（B） 423.53kN（C） 678.58kN（D）564.73kN37 施工阶段托梁承载力验算时，托梁按何种构件计算，结构重要性系数 0 取_值?（A）受弯构件 0=1.0（B）受弯构件 0=0.9（C）偏心受拉构件 0=1.0（D）偏心受拉构件 0=0.938 某五层烧结普通砖房办公楼，装配式钢筋混凝土楼盖，平面如图(a)所示，外纵墙、山墙为 360mm 墙，其余均为 2

16、40mm 墙，采用 MU10 砖，混合砂浆首层M10、23 层 M7.5、45 层 M5，各层质点的重力荷载和计算高度如图(b)，抗震设防烈度为 8 度，墙体交接处均设钢筋混凝土构造柱。38 墙体截面抗震承载力验算时，横向应选择_个轴线的墙段进行验算?（A）轴墙段（B） 轴墙段（C） 轴墙段（D）轴墙段39 各层的地震剪力见下表。 墙体正应力：首层 01=0.945MPa；二层 02=0.741MPa，三层 03=0.556MPa；四层04=0.370MPa。验算 轴墙体截面抗震承载力_不满足? （A）四层（B）三层（C）二层（D）一层40 如图所示的山墙，采用 MU10 的烧结多孔砖，M2.

17、5 的混合砂浆砌筑，带壁柱墙的折算厚度 ht=476mm。40 该壁柱墙的高厚比与下列_项数值接近。（A）=18.91（B） =16.81（C） =21.01（D）=23.1141 该山墙壁柱间墙的高厚比与下列_项数值接近。（A）=6.3（B） =10.50（C） =12.50（D）=20.8342 用原木、方木制作承重木结构时，木材的含水率应选取下列四种含水率中_含水率?（A）30%（B） 25%（C） 18%（D）15%43 下列有关木结构的防火规定，_不符合规范要求?（A）承重柱，难燃烧体、耐火极限 1 小时（B）屋顶承重构件，难燃烧体、耐火极限 1 小时（C）三级木结构建筑之间的防火间

18、距为 8m（D）两座木结构建筑的外墙，无门窗洞口时，防火间距不应小于 4.0m44 某一砂土的天然孔隙比 e=0.60，最大孔隙比 emax=0.8，最小孔隙比 emin=0.5。砂土的相对密 D r 最接近下列_项数值?（A）0.67（B） 1.5（C） 0.154（D）1.07945 如图(a)所示，某二级建筑物有一柱下桩基础，采用 8 根沉管灌注桩，桩身设计直径 d=377mm，桩身有效计算长度 l=13.6m，桩中心距 1.5m。作用于承台顶面的外力有竖向力设计值 F，力矩设计值 M 和水平剪力设计值 V。承台埋深 1.5m，其平面尺寸见图(b)，承台中间厚度为 1.0m。柱截面尺寸

19、400mm400mm。45 已知粉质黏土、黏土和黏性土的桩侧阻力特征值 qsia 分别为 24kPa、16kPa 和28kPa，黏性土的桩端端阻力特征值 qpa 为 900kPa。初步设计时按建筑地基基础设计规范(GB500072002)的规定进行计算，试确定单桩竖向承载力特征值 Ra 最接近下列_数值?（A）503.7kN（B） 419.8kN（C） 604.5kN（D）585.79kN46 假定在该工程中，经单桩竖向静载荷试验得三根试桩的单桩竖向极限承载力分别为 830kN、 865kN 和 880kN，根据建筑地基基础设计规范的规定，所采用的单桩竖向承载力特征值 Ra 应最接近下列_数值

20、?（A）429.3kN（B） 515kN（C） 415kN（D）618kN47 假定基桩的总侧阻力设计值为 360kN，总端阻力设计值为 120kN，承台底 1/2 承台宽的深度范围内地基土极限阻力标准值 qck 为 320kPa。考虑桩群-土-承台的相互作用效应，当按建筑桩基技术规范(JGJ9494)的规定进行复合基桩的竖向承载力设计值 R 计算时，R 的计算结果接近下列_数值?（A）578kN（B） 377kN（C） 1260kN（D）571kN48 已知桩身的混凝土强度等级为 C20。按建筑桩基技术规范的规定进行计算，试确定在轴心受压荷载下的桩身承载力最接近下列_数值?（A）893kN（

21、B） 1116kN（C） 1005kN（D）875kN49 假定作用于承台顶面的竖向力标准值 F=3000kN，力矩标准值 M=950kNm，水平剪力标准值 V=265kN。桩基承台自重和承台上的土自重标准值 C=450kN。当按建筑地基基础设计规范的规定进行偏心受压计算时，单桩所承受的最大外力标准值 Qkmax 最接近下列 _数值?（A）566kN（B） 510kN（C） 537kN（D）481kN50 假定 F=3550kN，M=0，V=0 时，复合基桩桩顶的反力设计值 N=500kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G=450kN。现要求按建筑桩基技术规范的规定计算承台的弯矩，其弯矩设计值

22、 M 最接近下列_ 数值?（A）1731kNm（B） 1997kNm（C） 1950kNm（D）1744kNm51 已知地下水位深度在地表面以下 3.5m 处。在正常状态时，粉质黏土、粉土和黏性土的单桩极限侧阻力标准值 qsik 分别为 42kPa、25kPa 和 50kPa；黏性土的单桩极限端阻力标准值 gpk 为 1550kPa。饱和粉土的标准贯入锤击数实测值 N63.5 为 6，液化判别标准贯入锤击数临界值 Ncr 为 8。假定该建筑物抗震设防烈度为 7 度；并假定黏性土效应系数 s=0.9、 p=1.35，粉土效应系数 s=1.1。试确定该基桩的竖向承载力设计值 R 最接近下列_项数值

23、?（A）329kN（B） 436kN（C） 276kN（D）383kN52 假定该建筑物位于抗震设防地区，且粉土土层为严重液化土层时，根据建筑抗震设计规范 (GB500112001)的规定，桩进入黏性土土层的长度(不包括桩尖部分)不宜小于下列_项数值?（A）1.5m（B） 2.0m（C） 0.745m（D）0.5m53 5357 范围内是杂填土，重力密度 =16kN/m3，其下为厚度较大的淤泥质软土，承载力特征值 fEk=70kN/m2，天然重力密度 =18kN/m3，含水量 =50%( L)，颗粒相对密度为 2.60，地下水位在-3.5m 处，基础砌至标高 -1.0m。若基底下采用中砂垫层，

24、中砂垫层承载力特征值 fak=150kPa，中砂填筑后湿密度 =18.2kN/m3，含水量 =7%。剖面如图所示。要求：使用健筑地基处理技术规范。53 中砂垫层的承载力 fa 与下列_项数值接近。（A）149kPa（B） 158kPa（C） 168kPa（D）174kPa54 如果垫层承载力 fa=168kPa，则基础最小宽度与_项数值接近。（A）1.24m（B） 1.29m（C） 1.35m（D）1.49m55 如果基础宽度为 1.45m，砂垫层厚度 z=2.0m，基础底平均压力 pk=168kN/m2 时，砂垫层与软弱土层界面中心处附加应力 pz 与_项数值接近。（A）47.9N/m 2（

25、B） 53.6N/m2（C） 56.6N/m2（D）64.1N/m 256 砂垫层底面中心处自重应力 Pcz 与下列_项数值接近。（A）34.61kN/m 2（B） 43.61kN/m2（C） 49.9kN/m2（D）52.4kN/m 257 淤泥质软弱土层承载力与_项数值接近。（A）112.5kN/m 2（B） 120.6kN/m2（C） 133.4kN/m2（D）141.3kN/m 258 （A）V b=272.92kN（B） Vb=260.89kN（C） Vb=238.8lkN（D）V b=250.18kN59 某高层剪力墙结构中的单肢实体墙，高度 H=30m，全高等截面，混凝土强度等级

26、 C25，墙肢截面惯性矩 Iw=3.6m4，矩形截面面积 Aw=1.2m2，该墙肢的等效刚度EcIeq 与下列_项接近。（A）972.9710 5kNm2（B） 1008105kNm2（C） 978.64105kNm2（D）44010 5kNm260 如图所示，在类场地上建一座高为 100m 的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为 7度，远震，T g=0.55s，烟囱自重的标准值 Gk=18738.8kN，筒身的重心 C 距基础顶面 H0=37.7m。60 试问烟囱的第一周期 T1(s)，最接近于_项数值。（A）2.69（B） 2.013（C） 3.756（D）4.10661 假定该烟囱的基本周期为 2

27、.5s，试确定与之相应的水平地震影响系数与 _项数值最为接近。（A）0.0154（B） 0.016（C） 0.0205（D）0.04162 假设该烟囱水平地震影响系数 1=0.0249。当对烟囱采用简化方法进行抗震计算时，烟囱底部(基础顶面) 由水平地震作用标准值产生的地震弯矩 M0(kNm)最接近于_项数值。（A）22867（B） 24350（C） 17590（D）4665963 假定该烟囱基本自振周期 T1=2.40s， 1=0.021240。试问，其底部由水平地震作用标准值产生的地震剪力 V0 与_项数值最为接近。（A）338.31kN（B） 340.50kN（C） 328.67kN（D

28、）367.10kN64 某 16 层建筑，每层面积为 1000m2，在风力及地震作用下，倾覆力矩设计值为27000kNm，已知荷载标准值：活载为 1.5kN/m2，恒载为 12kN/m2，平面重心距倾覆边缘的距离为 x(m)，以下 x 值中_项为满足抗倾覆要求的最小值。（A）1.5m（B） 1.4m（C） 1.3m（D）1.6m65 某框架-剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 82m，剪力墙很多，框架柱净高与截面长边尺寸之比小于 4，设计柱时其轴压比应取下列_项值。（A）0.6（B） 0.7（C） 0.75（D）0.866 有三跨现浇框架梁，左边跨的跨度为 6.1m，梁上恒荷载设计

29、值为 25.75kN/m，活荷载设计值为 8kN/m，梁左边跨的内力标准值如下表所示。 若取梁端调幅系数为 0.8，对重力荷载的弯矩进行调幅。计算调幅后的跨中弯矩 M中 (kNm)，其与下列_项数值最为接近。 （A）70.99（B） 62.58（C） 69.19（D）77.3567 某抗震设防的高层框架，抗震等级为二级，已知顶层中节点左侧梁端的弯矩设计值 Mbl=100.8kNm，右侧梁端的弯矩设计值 Mbr=-28.4kNm，左侧梁高 700mm，右侧梁高 500mm，纵向钢筋合力点至截面近边的距离 as=as=35mm，下列计算所得的节点剪力设计值 Vj(kN) _项是正确的。（A）150

30、.26（B） 141.64（C） 120.67（D）126.4168 某 10 层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，各楼层的重力荷载代表值均为 8000kN，层高均为 3.6m，9 度抗震设防，场地类别类。68 计算结构总的竖向地震作用标准值 FEvk(kN)，与下列_项数值最为接近。（A）12448（B） 10280（C） 14153（D）1665169 计算一层竖向地震作用标准值 Fv1(kN)，与下列_项数值最为接近。（A）379（B） 341（C） 227（D）30270 当高层建筑结构采用时程分析法进行补充计算所求得的底部剪力应符合_项规定。（A）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于

31、振型分解反应谱法求得的底部剪力的 80%（B）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 80%（C）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 90%（D）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法或底部剪力法求得的底部剪力的 75%71 下列_情况不属于高耸结构的正常使用状态?（A）风荷载作用下的水平位移（B）不均匀日照下的设备所在层的塔身转角（C）钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度（D）小震作用下的水平位移72 框架结构与剪力

32、墙结构相比，下列_项是正确的?（A）框架结构的延性好，但抗侧力刚度小（B）框架结构的延性差些，但抗侧力性能好（C）框架结构的延性和抗侧力性能都比剪力墙结构好（D）框架结构的延性和抗侧力性能都比剪力墙结构差73 73 最大剪应力发生处的腹板宽度为_。（A）15cm（B） 99cm（C） 23cm（D）16cm74 距支点 30cm 处的计算剪力为_。（A）227.51kN（B） 237.27kN（C） 205.91kN（D）251.3kN75 经验算需配抗剪钢筋，假定距支点 h/2 处的计算剪力为 229.5kN，最大剪应力发生处的腹板宽度 b 为 25cm，计算得箍筋配筋率(%)为_。（A）0.24（B） 0.19（C） 0.13（D）0.5476 假定选用 nk=2，a k=0.785cm2，最大剪应力处腹板宽度 b=25，箍筋配筋率为0.0037，计算所得箍筋间距为_。（A）13cm（B） 14cm（C） 17cm（D）18cm77 对于四边支撑的板，当长边长度与短边长度之比等于或大于下列_值时，可按短边计算跨径的单向板计算?（A）1（B） 1.4（C） 1.8（D）2