1、p gL 中华人民共和国电力行业标准DL/T 5058 - 1996 水电站调压室设计规范条文说明主编部门：电力工业部华东勘测设计研究院批准部门z中华人民共和国电力工业部1 ria咆片也u.位、科1997北京目次1 总贝。553 调压室的设置条件及位置选择.56 4 调压室的基本布置方式、基本类型及选择.59 5 调压室的水力计算及基本尺寸的确定.61 6 抽水蓄能电站调压室的设计.66 7 调压室的结构设计、构造、观测及运行要求.70 54 1 总则1. o. 1 我国水电站压力水道系统调压室的设计以往参照国外规范进行。为了在今后调压室的设计中积极慎重地推行我国已有的建设经验和当前国内外先进
2、技术，特在总结我国已建的60余座调压室设计、施工、运行、科研工作的基础上制订本规范。编制过程中也参照了国外的调压室规范和工程实例。1. o. 2 抽水蓄能电站的调压室与常规水电站的调压室在运行工况上有较大差别，而近年来我国修建的这种电站数目逐年增加。因此，本规范中结合国内外设计抽水蓄能电站调压室的经验专列一章。小型水电站在设计方面的要求可较大、中型水电站有所不同。因此，小型水电站的调压室设计可参照执行本规范。1.0.3 本条阐明调压室的总的设计要求。1. o. 4 本条指出应协调一致的同级有关标准、规范的名称。55 3 调压室的设置条件及位置选择3. 1 调压童的设置条件3.1. 1 设置调压
3、室的目的在于z限制水击波进入压力引水（或尾水道，减小压力管道（或尾水管及水轮机的水击压力F改善机组的运行条件及供电质量。因此，最终压力水道中是否需要设置调压室，要根据电站的压力水道系统布置及压力水道浩线的地形、地质条件，机组运行参数，由压力水道系统与机组联合的调节保证计算成果结合机组最大速率升高和蜗壳最大压力升高（或下降的限值及电站运行稳定性综合比较最后确定。3.1. 2 根据我国已建电站的设计、运行经验及国外有关规范与资料的分析论证，说明以压力水道的水流惯性时间常数TwTw, Tw取2缸，作为设置上游调压室的初步判别条件是可行的。湖电站机组容量3,5万kW，占系统比重小于10%,Tw达4.3
4、s, 不设调压室，运行一直正常。图3.1. 2是根据美国垦务局和田纳西流域管理局使用的Tw,T.与调速性能关系图按我国法定计量单位绘制的。由该图可看出机组的调速性能与Tw及T.有关。根据我国统计资料，一般大、中型机组的加速时间常数T，值多为710s，据此从图3.1. 2可看出，在Tw为24s范围内，均属调速性能良好的区域。我国援助阿尔巴尼亚的菲尔泽电站机组容量412.5万kW,Hp=l18m,L =754m, Tw达3s，电站容量在系统中占50%,T.值达10.36s, 未设调压室，运行正常。国外设置调压室的初步判据见表1.3.1.3 根据我国现行的水力发电厂机电设计技术规范规定，压力尾水道上
5、设置下游调压室的条件，可按机组丢弃全部负荷时，尾水管内的最大真空度不大于8m水头的要求决定。按混流式机56 组极限（末相）水击计算公式反推，可得Lw=(2一的K豆2V响( 8一在一H.）。因高水头电站值一般较小，即使按低水头极限水击的上限考虑，约为o.5。为安全计取O.5，并取水流压力脉动和流速不均匀分布修正系数K=0.7，则Lw 5T. 8 Vj ) 帽1x- I w v.，。l- 2g I 表1圈外设置调压鑫条件的初步判揭资料名称设置调压室判刑式ILvKH，独立运行就电站比重大于50%电网容量，K=1620，比重不大于10%20%, K可达50就更大T.，誓，几36sILv45H 1.前苏
6、联1970水电规范2.1980年版古宾水力发电站章料一文资一里本德日一乔和一大国一拿法一加-m- aO币，结T . 3 Ss 5，美国垦务局和田纳西流就管理局使用的调遮住能判揭图阁3,1. 2) 曾分析过国内外长压力尾水道抽水蓄能电站不设下游调压室的工程实例，如奥美浓电站，尾水道长度764m，因吸出高度H,为一79.5m，用式（3.1.3-1)近似判断，仍属不设下游调压室之列，与实际情况相符。各地大气压力，随海拔高程而异，在机电设计技术规范与过去许多资料中，都把Sm水头作为控制尾水管真空度的下限，这在低海拔地区是适合的。对于高海拔地区，大气压力较低，应作高程修正，用8一元代替Sm值。3.2 调
7、压室的位置选择-3. 2. 1 从调节保证计算角度考虑，调压室位置越靠近厂房，越能57 减少压力管道及机组所承受的水击压力，越有利于机组稳定运行。但实际常受地形、地质及压力水道布置等因素的限制，与厂房之间仍需保持一定的距离。因此应根据实际条件进行综合技术经济比较后确定。3.2.4 为了水力联系密切，副调压室宜靠近主调压室。58 4 调压室的基本布置方式、基本类型及选择4, 0.1 本条为调压室的基本布置方式z(1）上游调压室，在长压力引水道中多采用这种方式(2）下游调压室，当压力尾水道较长时，需设置尾水调压室。(3）上、下游双调压室系统，在厂房上、下游都有较长的压力水道，在厂房的上、下游均设置
8、调压室，而成上、下游双调压室系统。(4）上游双调压室系统，一般用于电厂扩建，原有调压室容积不够而需增设副调压室时。除此以外，如有必要可采用两条引水道合用一个调压室，或两座竖井共用一个上室等型式。4.0.2 本条为调压室的基本类型z(1）（2）简单式与阻抗式的区别t以阻抗孔的尺寸大小区分，当阻抗孔或连接管的断面面积小于调压室处压力水道断面面积的称阻扰式，不小于压力水道断面面积的称简单式。(3）水室式z过去称为双室式，实际工程中采用坚井与上室组合的较多，而完全用双室的实例较少，故改为水室式。上、下室可与竖井分别组合。上室可以是有溢流埋或无溢流堪两种型式。(4）溢流式s专指调压室顶部设有溢流埋世水的
9、型式，不包括有溢流堪的水室式与有溢流堪升管的差动式。(5）差动式2一般由带溢流魄的升管、大室和阻抗孔组成。升管可设在大室内，亦可与大室相邻分开设置，阻抗孔可设在大室与升管之间，亦可设在大室底部与压力水道直接相连。(6）气垫式2这是一种将自由水面与大气隔开的调压室，室内水面气压高于大气压力，水面波动时，气体体积与压力亦随之变化。4.0.3 根据工程实际情况，亦可取两种或两种以上基本类型调压59 室型式的特点组合成混合型调压室。我国采用混合型调压室的有z古田二级龙亭电站的差动溢流式，鲁布革电站的差动上室式等。4.0.4 本条为选择调压室型式时，应遵守的基本原则。各种型式的调压室都有其特定的适用条件
10、及优缺点，需结合工程规模、运行要求及地形、地质条件等，进行技术经济比较，合理选择。在选型时应注意各种调压室的基本特点：(1）简单式调压室结构最简单，反射水击波效果最好，但波动衰减慢，常需较大的容积，没有连接管时水头损失较大。通常用于下游调压室或低水头、小容量的电站。(2）阻抗式调压室具有容积小、波动衰减较快、结构简单等优点。当孔口尺寸选择恰当时，可做到不恶化压力水道受力条件的效果。适用范围较广。(3）水室式调压室的上室供丢弃负荷时储水用，下室供增加负荷时补给水量用。这种调压室所需的容积最小，适用于高水头，水位变幅较大的电站。(4）溢流式调压室当丢弃负荷时，调压室内的水位迅速上升，到达溢流埋顶后
11、就开始溢流，具有水位披幅小及衰减快的优点。但须设置排泄水道以溢弃水量。适用于在调压室附近可经济安全地布置泄水道的电站。(5）差动式调压室具有溢流和阻抗调压室的优点，不论常规或抽水蓄能电站都可以采用，这种调压室所需要的容积小，反射水击条件好，水位波动衰减快，但结构较复杂。(6）气垫式调压室目前我国尚未采用，适用于水头高，地形、地质条件好的地下式水电站，水头越高，经济性越好。这种调压室的布置比较灵活，可以靠近厂房，调压室内的压缩空气大大削减了水位被动的幅度，有利于反射水击波，减少水击压力，对电站运行有利。但其缺点是需要较大的调压室稳定断面和容积，对地质条件要求较高，还需配备空气压缩机以定期对空气室
12、充气。60 5 调压室的水力计算及基本尺寸的确定s. 1 调压室的稳定断面面积s. 1. 1 调压室水位发生波动时，所需要的稳定断面面积，用托马准则进行计算，几十年来，为国内外许多调压室设计者所遵循。托马公式是以孤立电站小波动的稳定性确定断面面积的。因为小搅动的稳定性如得不到保证，则大波动必然不能衰减、收傲。近年来，随着电力系统容量的增大和电器装置的完善，国内外均有一些电站，在设计中考虑系统或调速器的作用等而采用了小于托马条件的调压室断面面积。因此在本规范中规定了稳定断面面积按托马公式计算，在有足够论证时，可以采用小于托马准则计算的断面面积。托马公式的形式，现在常见的有以下几种z(1) A，一
13、LA1th一2gCHo一儿。一3hwm)(2) A,h = ，咱、LA12gl在）(Ho - hwo - 3hwm) (3) A,h = ，吨LA1 2gl a在）Ho一hwo是一3hwmLA, (4) A由J 2ga( Ho - hwo - 3hwm 去）式中Vo一一调压室底部压力水道的流速，m/s。鉴于托马公式有许多近似假定，不同的结构布置型式亦有不同的影响。本条中采用了上面第二种形式是偏于安全的。在计算水头损失时，压力引水道宜用最小糙率，压力管道可61 用平均糙率，以策安全。计算水头损失时，取用的计算流量应与Ho值相对应。s. 1. 2 尾水管后的延伸段是指尾水管出口至下游调压室之间的压
14、力水道。延伸段对提高水轮机效率可能有利，但在稳定断面面积的计算中可以不予考虑。s.1. 3 上、下游均设有调压室，在负荷变化时，上、下游调压室波动方向相反，产生波动振帽的不利叠加。因此，各自所需的稳定断面面积较单独设置调压室时大，且彼此影响。设计时尚需复核共振问题，当上、下游调压室的计算参数及稳定断面面积相近时尤应注意。上游压力水道上设有双调压室的稳定断面面积之和，较单设一个调压室所需的稳定面面积为大，副调压室越靠近主调压室，主、副调压室面积之和越接近单独设置的调压室，反之则相差越多。气垫式调压室的水面波幅会显著地影响压力波动，是一个较复杂的计算问题。因此，需要较大的气体体积，应根据具体情况结
15、合水击进行分析计算。其他特殊型式的布置，应根据具体布置和运行情况进行论证分析。s.2 调压室的涌波计算s. 2. 1 水击主要对压力管道影响较大，对调压室的涌波影响较小，阻抗式和差动式调压室在阻抗孔尺寸选择恰当时，水击对涌波影响也不大。故在调压室的涌波计算时，可不计水击的影响。对于气垫式调压室，则水击波与气态方程和水面波动之间的影响较显著，故应与管道水击联合分析计算。s.2.2 s.2.3 此两条规定了调压室最高、最低涌波水位的计算工况。(1）关于丢弃负荷调压室涌波水位的计算情况z鉴于特大洪水时输电线路全部中断的可能性是存在的，为了安全与运行留有62 余地，本条规定需按水库校核洪水位时全部机组
16、瞬时丢弃全部负荷作为校核工况。(2）关于增负荷调压室涌波水位的计算情况z鉴于增负荷情况可以由运行控制，根据以往设计经验，由（n一1)台增至n台，或由2/3负荷突增至全负荷计算涌波水位是可行的。s.2.4 如经主接线、电气设备可靠性、系统接线和建筑物布置等分析论证后认为不存在同时丢弃全部负荷时，亦可按丢弃部分负荷考虑。s.2.s 在调压室涌波水位计算中特别是波动周期较长的调压室，在上一工况未稳定时另一工况投入有可能对涌波产生不利组合（如增负荷过程中的甩负荷；甩负荷后增加负荷），其涌波水位可能超过5,2.2和5.2. 3规定的控制水位，因此需进行涌披叠加情况复核，如不满足要求，在设计中应根据实际可
17、行的运行工况，研究拟定多台机连续开机的时间间隔、分级增荷幅度、全部机组丢弃负荷后重新开机的时间限制等合理的运行要求p对无法控制的工况（如增荷过程中的甩负荷），则应根据实际需要修改调压室尺寸。5.2.6 因压力水道糙率值难以准确预计，因此本条规定计算调压室涌披水位时糙率按不利情况取值，以策安全。5,3 调压室基本尺寸的确定5.3.2 阻抗式调压室阻抗孔尺寸选择的基本要求是增加阻抗以后不恶化压力水道的受力状态，能有效地抑制调压室的波动幅度及加速波动的衰减。根据耶格尔所作的大量分析与计算，以及我国河海大学的试验结果，均说明当阻抗孔面积小于压力引水道面积的15%时，压力管道末端及调压室底部的水击压力才
18、会急剧恶化，而孔口面积大于压力引水道面积的50%时，对抑制披动幅度与加速波动衰减的效果则不显著，在特长的压力水道中收效更徽。附录B中，阻抗式调压室涌波计算图可供选择阻抗孔尺寸的参考。63 表2为国内外几个已建的阻抗式调压室阻抗孔的取值。襄2部分阻抗式调压寞阻抗孔的取值电站简称隧洞直径(m) 阻扰孔直径(m) S/A1 意大利埃多洛5.4 2.9 0.288 意大利蟠洛罗5.5 3. 5 0.405 台湾明湖7 3. 2 0.209 日本新高激川8 4.0 0.25 广州蓄能电站9 6. 3 0.49 上下游调压室8 4 0.25 日本本川6.0 3. 2 0.28 5.3.3 差动式调压室设计
19、按理想差动状态设计，即在设计库水位丢弃负荷时，大室最高涌波水位等于升管开始溢流的水位；水库最低水位增负荷时，大室最低涌波水位等于升管最初时段的下降水位，以使调压室容积得到最合理的利用。阻抗孔应设计成流进大室时具有较小的流量系数，流出大室时具有较大的流量系数，以减小大室容积。5.3.4 水室式调压室上室容积按上游最高库水位丢弃负荷时的漏水量确定，上室底板宜设置在最高静水位以上。设有溢流堪的上室底板可以低于最高静水位，但不宜低于调压室的运行水位。水室式调压室在涌波过程中，下室会出现明满流交替的工作状态，必须妥善解决水位升高时的排气及保证水位降低过程中出流通畅。因此要求下室的顶部做成背向坚井的斜坡，
20、下室底板做成倾向竖井的斜坡。下室结构形状不宜过长。如下室较长时，应验算坚井水位降低时的下室供水能力，防止因下室供水不畅造成坚井水位下降过快、空气进入压力水道。在多泥沙的河流上，应考虑下室底部淤积的可能性及预留占据的容积，如六郎洞电站曾出现过下室底板淤积的现象。64 附录B中B3.l及B3.2仅供水室式调压室涌波及容相作初步计算，精确计算应采用数值积分法求解，有长上室的调压室，尚应按不稳定流计算，考虑水面坡降的影响。5,3,5 溢流式调压室因丢弃负荷时要排泄溢出水量，应按最大溢流量设计排水明渠，必要时还要考虑消能措施。65 6 抽水蓄能电站调压室的设计6.0.2 因抽水蓄能电站的工况复杂，变化频
21、繁，水位变幅大，需要选用涌波振幅小、衰减快的调压室型式。一般多采用阻抗式、差动式、水室式或混合型调压室，不选用简单式调压室。从现有统计资料看，除美国的巴斯康蒂设在上水平段隧洞的调压室和意大利的埃多洛下游调压室由于特殊原因采用简单式外，其余均非简单式。具体见表3国内外部分抽水蓄能电站调压室型式及尺寸表。6.0.4 6.o.s 抽水蓄能电站调压室的涌波计算工况多而复杂，除了应考虑相应于发电及抽水两种工况的丢弃负荷和水泵断电、导叶拒功情况外，还要考虑调压室涌波水位的动态组合问题。因此，6.o. 4和6.o. 5中规定了抽水蓄能电站调压室涌波计算的八种情况。广州抽水蓄能电站、十三陵抽水蓄能电站两个电站
22、调压室涌披水位计算的经验说明考虑这些工况是必要的。6.0.1 计算抽水蓄能电站调压室的最高、最低涌波水位时压力水道的糙率取值，发电工况丢弃全部负荷时与常规水电站调压室涌波水位计算时的取值相同，即压力水道的糙率取小值。抽水工况突然断电时则须进行分析，以引起最不利涌波水位时的槌率值作为取值的标准。6.o.s 本条列出了抽水工况突然断比、导叶全拒动调压室涌波计算的三种方法。抽水蓄能电站输水系统过渡过程的特征线法较复杂，需涉及整个压力水道系统并将调压室作为边界条件处理进行计算，可应用计算机程序进行分析。目前已有成熟软件可资应用。本规范仅将较简便的图解法和筒算法列入附录C。6.0.9 抽水蓄能电站压力水
23、道为双向水流，为防止抽水工况机组进气，本条规定下游调压室的最低涌波水位及压力尾水道顶部的安全高度与常规水电站上游调压室的要求相同。66 提3圈内外部分摘水蓄能电站调压窒型式及尺寸襄序号电站简称调压室部位型式有关尺寸及鼓掘1 广宵上游调压室阻抗上宽式引水隧洞内径9.0m，坚井内径14m，商65.Sm，上室内径25m，高lOm，阻扰孔内径6.3m，竖井与隧洞连接管内径8.Sm, * 15. Sm, 下游调压室阻抗上室式尾水隧洞内径a.om，坚井内径14m，高58.Sm，上室断面为6.Sm5. Sm，长37m，坚井与隧洞之间连接管内径s.6m, * 47. Sm，阻扰孔内径4.0m 2 十三陇上游调
24、压宽阻扰水室式上室内径lOm，高15m1下室内径77. Sm，长23m，坚井内径7m，高82. Sm，隧洞内径5.2m 3 台湾明湖上鹅湖压室阻扰上室式竖井内径12m，高86.Sm，上室内径30m，高12.Sm，阻扰孔内径3. 2m，隧洞内径7m4 日本奥吉野上游调压室水室式坚井内径s.3m，高82.3m，下室妖60m，内径阿竖井，隧洞内径s.3m 5 日本新高激川上扭调压室阻扰式隧洞内径Sm，坚井内径15m，高98m，阻扰孔内径4m，流量系数萨o. 8，进、出相同6 日本奥樊浓上游调压室阻扰式下都斜井内径7m,1 82. 03m，上部坚井内径11m，高58.45m，隧洞内径7m7 日本沼原上
25、游调Bi室阻扰水室式竖井内径7m，高95m，上室内径lSm，高22m，下室内径7m，长60m8 日本本川上游调压室水窒式上室，宽7m，离5,57.Sm, 1是88m, 坚井z内径67.Sm，高87m,下室g宽7m，高s.57.5m, * 35m, 斜井s内径6.、Om，长44.77m，媳潮肉得6m67 续表3序号电站简称调压宣部位型式有关尺寸及数据8 日本本川下游调压室阻扰上室式上室g宽Sm，高5s.Sm，长80m,!I井B内径7.2m，高77.42m, 阻扰孔内径3.2m，高42.33m，尾水隧洞内径6m9 意大利普上游调压室盖动式地面以下内径13.Sm，高Slm，地列森扎诺面以上内径18m
26、，高25m,结构比较复杂，属于升管与大宽分别与隧洞连接型式10 意大利上游调压室阻扰上室式坚井内径18m，高105m，上室断面埃多洛宽Sm，高9.7m，长67m，阻扰孔内径2.9m，隧洞内径S.4m,下游调压室简单式竖井内径18m，高约45m，连接管内径5.Sm，与尾水隧洞相同11 意大利奇上游调压室羞动水室式两井中心距65m，升管内径6.lm 奥塔斯（与隧洞同），大室内径13m，上室容积1000m3，下室容积4200m3,下游调压室双井水室式两个竖井，各为内径5.Sm，中心相距70m，顶部上寰容积l000m3，中部下室容积2000m3，上、下室与两竖井连通12 意大利上游调压室差动上重E式升
27、管内径3.3m，大室内径lOm，隧洛维娜洞内径2.9m，与奇奥塔斯共厂房，共下游调压室13 法国大厘上淤调压室阻扰式竖井内径lOm，井离200m，隧洞内径分段为7.7 6. 9和s.4m 14 法国蒙下游调压室双井上室式尾水洞直径8.Sm，竖井内径Sm,特齐克高81.5m1两竖井之间设公用上室，上室直径9.lm，长73m，容枫5000m3 15 法国格兰德迈松上游调压室阻扰式竖井内径lOm，高200m，隧洞内径分别为7.7m和6.9m 68 续褒3序号电站简称调压宣部位型式有关尺寸及数据16 美国巴斯康帮上部调压室简单式坚井内径13.4m，高103m，隧洞内径s.sm17 美国腊孔山下扭调压室
28、断面13.4m27.4m，高14lm1Jig 水隧洞主管内径10.6m 18 英国迪谱威克上协调压室阻扰上宣式紧井内径30m，高65m，上室长80m，宽40m，深14m，阻扰竖井内径lOm，高度35m，隧洞内径10.Sm 69 7 调压室的结构设计、构造、观调j及运行要求7, 0.1 锚杆钢筋网混凝土衬砌，属于半柔性结构，具有加强围岩整体稳定性与良好的抗裂、防渗性能，既能减少因糙率影响造成的水头损失，又可满足内压作用下的限裂要求。近年来在地下建筑物中发展较快。可在围岩条件较好的调压室结构中予以考虑。湖南镇水电站调压室大室直径19.5m，原为双层钢筋渥凝土衬砌，厚度lm。后改为锚杆钢筋网混凝土衬
29、砌，厚度50cm。节省了一半混凝土及大量钢筋，方便了施工。钢筋混凝土衬砌是过去应用最多的一种结构，经验较多，是常用的结构型式。1.0.2 调压室结构采用锚抨喷混凝土支护在国内尚无先例，主要是由于调压室靠近厂房或边坡，需考虑渗漏对边坡安全影响之故。鉴于国外已有高压竖井不加衬砌的实例，有条件的采用锚喷支护应是可行的。7.0.3 差动式调压室大室与升管的最大水位差，一种是大室水位最高、升管水位最低，一种是大室水位最低、升管水位最高，两种情况在设计中都必须考虑。1.0.s 地下建筑物具有良好的抗地震的能力，已为国内外许多实践资料所证实，因此在地下建筑物中多不强调抗震计算与校核，只采取适当加强其整体性和
30、刚度等抗震措施即可。但对位于差动式调压室大室内的升管及地面上的塔式结构，则必须按水工建筑物抗震设计规范的要求进行抗震计算。1.0.6 调压室承受明显的不对称荷载，常见的主要为围岩的构造压力，尤其对于高边墙的矩形结构（多用于下游调压室），应进行偏压荷载的结构计算和稳定分析，并采取相应的结构措施，如加设锚杆或采取横撑等。70 1.0.9 调压室内升管、闸门槽、通气孔等容易削弱调压室结构。因此，首先应注意合理布置，同时对关键部位的结构尺寸、构造措施及钢筋配置应予加强，以确保建筑物的安全。7.0. 10 调压室边坡的稳定与否，关系到调压室与电站的安全，应进行分析，并做好边坡的加固处理，如加设锚杆、啧混
31、凝土及排水等。在调压室顶部应做好运行安全保护设施，曾有电站因石头从调压室升管落入压力水道引起水轮机导叶被卡住的事故。1.0. 12 在寒冷地区的调压室应防止结冰，以免影响调压室的作用及结构工作状态。1.0. 13 当闸门设在调压室内，特别是利用闸门井作为差动式调压室升管时，应考虑水击波、涌波与闸门之间的相互不利作用，需采用适当措施，如合理拟定升管尺寸，加强闸门井或升管）结构，增加门叶刚度和重量及选择合适的启闭机等，以确保运行安全。7.0.14 水工建筑物的原型观测资料，是最宝贵的工程资料。因此做好观测设计，并提出电站运行后进行及时观测及资料整理的要求是很必要的。观测设计内容应结合水力学、结构及地质等条件考虑。7.0. 15 鉴于曾发生过机组试运行期间，连续、快速丢弃负荷、增加负荷与设计工况不一致而导致调压室发生事故的实例，因此要求调压室设计中应根据电站运行特性、调压室设计条件等因素，合理提出调压室运行包括试运行和正常运行的要求和限制条件，以确保电站与调压室的运行安全。71 gmFtgom JO 侃元嘈AE- cum, MMZ趴MW-1 Edm EA B-2 号价书定
