1、p L DL/T 5063 - 1996 送电线路对电信线路干扰影晌设计规程条文说明主编部门z电力工业部西南电力设计院批准部门z中华人民共和国电力工业部f 咆fl线以必1996北京目次号符定法施、值规方措则语许算算护气总术允计计防11123456附26 1总则I. o. I 阐述本规程的指导思想及主要设计原则。要求防护设计按照工程特点，做到技术先进，经济合理。. o. 2 规定了本规程的适用范围。适用于35kV及以上三相交流架空送电线路，不适用于直流架空送电线路和电力电缆线路。适用于架空明线或电缆的双线电话、“线地”电报线路和兼电话用有线广播双线回路，不适用于无线通信及遥控、遥测线路，不适用于
2、与送电线路同杆架设的电信线路。. o. 3 主要阐明本规程与相关标准、规范、规程之间的关系。它有两方面的含义。一方面防护设计除应符合本规程外，尚应符合DL 5033-94送电线路对电信线路危险影响设计规程以及送电线元线电干扰相关系列的规程；另一方面在处理送电线路与电信线路间的感应影响时，送电线路与电信线路本身应是符合有关设计、运行规程要求的线路。27 2术语、符号2. I术语2. I. I 电力线电磁作用在通信线路上产生电压或电流而引起的干扰，包括z一一电话传输质量的降低p一一对信号的干扰；电报信号的附加畸变。2.1.4 频分复用（FDM）：将音频信号经调制（调幅、调频、调相）实现多路频分复用
3、的模拟传输体制。时分复用（TDM）：将音频模拟信号经量化、编码（PCM）实现多路时分复用的数字传输体制。2. . 6 通过加权反映电话中噪声干扰的效果，是人耳对于话音通路以及所使用的话机的特定频率响应的函数。目前世界各国有以下几种噪声加权曲线za) FlA噪声加权曲线。其基准频率为lOOOHz，基准电平为-85dBm，噪声测量单位为dBa，其中m为对lmW为基准的功率电平，a为FlA噪声加权。美国西电公司的FlA理话机采用该种曲线。b) C信息加权曲线。其基准频率为lOOOHz，基准电平为90dBm，噪声测量单位为dBrnC。OdBrn= -90dBm，其中rn为相对噪声，m为对于lmW为基准
4、的功率电平，C为信息加权。美国贝尔系统及北美地区较灵敏的话机采用该种曲线。c) CCIR/CCITT噪声计加权曲线。其基准频率为800Hz，噪声测量单位为dBmp，其中m为lmW为基准的绝对噪声计功率电平，即在6000电阻上消耗lmW功率，p为噪声计加权代号。欧洲、原苏联和我国采用该种曲线。以上三种加权曲线是基本相同的，只是取的基准点略有不同28 而已，可参见困1。电话回路噪声加权系数和偏差限值见表1，加权系数P1曲线见图2o表1电话回路噪声加权系数和偏差限值表频率相对加权偏差限值(Hz) Pt 噪声（dB)（士dB)16. 66 o. 056 -85. 0 50 o. 71 -63. 0 2
5、 100 8.91 -41. 0 2 200 89. 1 21. 0 2 300 295 10. 6 1 400 484 -6. 3 1 500 661 3. 6 1 600 794 2. 0 1 700 902 o. 9 1 800 1000 o. 0 o. 0 （基准900 1072 十o.6 1 1000 1122 十.0 1 1200 1000 o. 0 1 1400 905 -o. 9 1 1600 824 1. 7 1 1800 760 2. 4 1 2000 708 -3.0 1 2500 617 4. 2 1 3000 525 -5. 6 1 3500 376 8.6 2 40
6、00 178 一15.0 3 4500 56. 2 25.0 3 5000 15.9 36.0 3 6000 (%市内用户通话4. 5 95 60 经长话网用户通话4.5 95 57. 5 县至乡用户通话10 80 52.5 根据电力部、邮电部、铁道部、解放军通信兵部及广播事业局（简称四部一局）1957年颁发的架空电力线路与弱电流线路接近和交叉装置规程第3、4条关于划分电信线路等级的规定，I、E级线应满足1款，E级线应满足2款要求。其他各部门及机关（包含军事部门所属电信线参照该划分原则确定。邮电部业务电话，一般指线务段、巡房、水线房等的业务联络、维护用电话。业务电话允许值沿用邮电部规定。邮电部
7、明确不再发展单线电话，故不再作规定。对确实先于送电线建设的单线电话或兼电话用的单线广播线，可沿用30mV标准，如超过30mV，可考虑采取单线改双线的过被措施。本规程允许值与国际标准接轨的问题。据了解各国噪声计电动势允许值差异较大，例如z法、英、爱尔兰2.omV 34 苏联对于线通信线路3.0mV 澳大利亚1. 6mV 荷兰10. OmV 日本电气化铁道干扰2. OmV （电缆5. OmV （明线高压输电线干扰1. OmV （电缆，困难时可2.OmV) 2. OmV （明线）德国国际话路1.0mV 国内话路5.0mV UIC建议在有严重技术困难和（或）财政困难时3.0mV CCITT导则1. O
8、mV 祷本导则规定介入链路的电信设备尽可能对地完全平衡。并符合最新式设备的要求。同时，1988年版CCITT导则E卷7章指出z对具有平衡终端（即带线路变压器）的电信线路的不平衡纵向转换损耗（LCL）最小值建议为60dB（译注相当于敏感系数为1%。）。在采用交叉和补偿的平衡方法后，电信电缆LCL值可改善达lOOdB（相当于敏感系数为o.05%0）或更高。上述表明干扰允许值标准是与电信线自身的平衡度紧密相关的。如果敏感系数达到1%o、噪声计电动势允许值为lmV与敏感系数为4%o、噪声计电动势允许值为4.5mV基本是对等的。当电信设备、电信线路达到“尽可能对地完全平衡，符合最新式设备的要求”时，与国
9、际标准lmV接轨是不困难的。但也必而注意到，对架空电信明线，特别是敏感系数为5%o6%。的架空农话线的要求与国际标准接轨是难于作到的。而且日本、德国等国规定的架空电信线干扰标准与电信电缆有明显的区别。3.0.2参考广播电影电视部GY1784农村有线广播线路传输质量要求及运行实践决定的。3.9.3 参照19631978年CCITT导则第5章第2节规定，单线电报线路在收发报机直接接到电报线的情况下，当外界影响源通过磁感应和电感应引起流经收报机的电流有效值超过稳态电报电流的1/10时，就可能产生干扰影响。鉴于目前国内尚有为数不多的音频单幻电报线路，则暂定10%工作电流作为干扰允许值。另外在广播信号线
10、上目前有开通传真电报的，属于图象信息传输的范畴。当在音频话路上开放时，可将传真机与话路直接连接起来，只需插入适当的衰耗器（或音频放大器）以满足接口电平要求，不需其他中间设备。单路传真机占用一个3003400Hz35 的话路频带，且利用现有模拟信道进行传输，其中模拟信道典型传输速率为12002400bit/s。音频电话与传真电报的区别在于音频电话为模拟信号，频率为3003400Hz，需要加衡重网络z传真电报为数字信号，数据信号频率为21004600Hz，控制信号频率为15501950Hz，不加衡重网络，并且有错误重发功能。根据1991年10月山东省电力设计院会间有关方面进行的龙（口）文（登）22
11、0kV送电线对栖霞县广播县庙后乡广播线上开通传真电报的试验表明z从波形图和频谱圄比较，显示出送电线干扰源主要为50Hz工频及邻近的几个奇次谐波，而传真机的调制解调器（MODEM）能有效地抑制这些谐波分量。测得送电线感应在电信线f：的噪声计电动势为5.3mV，而广播在该电信线上串音引起的噪声汁电动势却达1020mVo在送电线运行或停电状态下，传真信号的被形图和频谱图具有高度一致性。因此，就送电线对传真电报的干扰影响而言，目前可沿用电信线的相应标准。详见1991年10月山东省电力设计院高压电力线对传真电报电磁影响试验总结报告。36 4计算规定4. 0.1 中性点直接接地系统的送电线路，发生单相接地
12、故障时，都能迅速切除故障，故仅计算送电线正常运行情况下对电信线的音频干扰。电气设备内铁磁元件的影响（如磁通的非正弦形分布、铁芯的磁饱和特性等）；电气化铁道牵引机采用的单相供电硅整流技术；冶金部门的轧钢机、炼钢炉，煤矿的卷扬机，有色冶金的电解槽以及电解化工等方面都采用了硅整流设备；在家用电器方面也普遍采用了硅整流技术等。这些非线性整流负荷产生大量的高次谐被电流，单相非线性负荷还产生不对称的高次谐破。这些谐披通过所有联络电网传播，形成“谐披污染飞使得电力系统内除基波外还存在着各种谐波分量。经多次测试验证各高次谐披分量的频率主要分布在话频范围内，故送电线对电信线的音频干扰是由高次谐波电流和电压所引起
13、的。幻线电报不能进入自动转报网，故目前县至省中心已为频分复用（即音频载波电报或插报）和时分复用的电报。直流传输的幻报只在县至地和县至省电路上用。而直流传输的人工电报电路仅在市内、县内及防汛方面还有使用的。线一地直流传输电报机的工作速率一般较低，接近r送电线的工作频率，因而对电报的于扰仅考虑基波的影响。因不能确切计算每条送电线对电信线噪声计电动势的相位，故多条送电线对同一条电信线产生的干扰，按平方和的平方根计算真合成干扰。4.0.2 四部原则协议第55条对中性点不直接接地系统的送电线路规定z如送电线事故发生后2h内消除者，按正常情况计算，否则按不正常情况计算。CCITT导则则是以lOs能否切除故
14、障来划分的。考虑到目前我国中性点不直接接地系统中，当送电线37 发生单相接地短路故障时，有允许运行Zh的规定。因此，对中性点不直接接地系统的送电线对电信线的音频干扰，按送电线单相接地故障情况计算。中性点不直接接地系统，发生单相接地短路故障时，非故障相的相电压升高为线电压，送电线将由对称系统变为不对称系统短时间运行。使送电线的电压剩余分量，成为干扰影响的主要成分，故对音频电话回路只考虑送电线路基波和谐波电压的干扰影响，同理对线地电报回路只考虑基波电压的干扰影响，不考虑多条送电线的合成于扰影响。4.0.3同4.0.L4.0.4 因接地的金属外皮或理地电缆对静电的屏蔽作用，故可不考虑电于扰影响，只需
15、考虑磁干扰影响。4. o.s 由于双线电话对送电线存在几何位置不对称，使电话回路两导线间产生电位差，形成噪声计电动势，称为环路影响。同时，由于电信线导线对地导纳和导线阻抗不平衡使两导线间产生电位差，形成噪声音计电动势，称为不平衡影响。送电线路一般包含有电压平衡分量、电压剩余分量、电流平衡分量和电流剩余分量。而送电线对双线电话线的干扰影响是由双线电话回路对送电线不对称（即环路影响）和电信线两导线不平衡（即不平衡影响）引起的。因此，送电线上4个干扰源将在电话线上诱起8个噪声计电动势分量。但是，在中性点直接接地系统中，电压剩余分量等于零，相应在电话线上只诱起6个噪声计电动势分量。在实际工程中，6个噪
16、声分量在总噪声计电动势中所占比例是很不相同的，其大小差值可用数量级来衡量。通过计算及分析表明，送电线对电信线的于扰影响，主要是由电信线两导线不平衡引起的。电信线对送电线的不对称影响（环路影响）往往比电信线两导线的不平衡影响小10到几十倍。可以忽略，因而在工程计算中，只需考虑不平衡影响的3个杂音分量。4.0.6 干扰噪声计电动势的传统计算，无论是电力部、邮电部、38 铁道部、解放军通信兵部1961年颁发的四部原则协议，还是1963年1978年版CCITT导则都没有考虑电信线的传播效应，这是造成干扰计算误差大的重要原因之一。70年代以来，国内外都在致力于这研究。我国电力、铁道部门经10多年的研究及
17、多次现场实测验证表明，由于噪声的产生是分布的，如果根据“考虑噪声累积过程中的差模传播效应”的原理，在干扰计算中计人电信线计算长度全长的传播效应衰减系数，可将计算误差从原来的几倍降低到5%50%以内，使计算更符合实际，可减少王程中不必要的干扰防护费用。这可参见1992年5月西南电力设计院50-K89-D03、005送电线路对电信线路杂音干扰试验研究。1993年12月西北电力设计院送电线路对电信线路音频干扰影响计算如何考虑传输衰耗。1988年版CCITT导则中用噪声功率叠加法计算差模噪声计电压时，也计入了电信线的传播衰耗，只是工程实用还有）定困难，但计算原则是明确的。参见1994年2月西南电力设计
18、院Y一1/QZ9191送电线路对电信线路的干扰影响摘译汇编及综述。4.0.1 因计算噪声计电动势采用800Hz等效频率，故各类屏蔽系数也应是800Hz时的屏蔽系数。39 5计算方法S. I 音频双线电话回路计算s. . 1 当各噪声计电动势分量间的相位关系不易确定时，用几何求和，可参考1963年CCITT导则第6章规定。b+c 一般情况，系指电信线大部分接近小段满足0.1的条件。不平衡影响的3个噪声分量，随着送电线和电信线的架设高度、接近距离以及大地电导率等因素的不同，各分量所占比重也不同。在中性点直接接地系统中，当送电线与电信线间接近距离a在100200m时，电感应分量的影响在总噪声中占有较
19、大比重。但随着接近距离a的逐渐增大，电感应分量急剧下降，磁感应分量上升为主要分量。其中电流平衡分量又比剩余电流分量随a的增大而衰减更快，因此当接近距离a大于300600m时，实际上，剩余电流已上升为主要影响分量。5.1. 2 近年来，在实际应用中发现按传统的电和磁干扰公式的计算与实测之间有一定误差，特别在接近长度较长或电信线有延长段时误差更大。这是由于忽略了送电线及其邻近的电信线上电压和电流的传播效应所致。80年代以来国内、外都在进行这一课题的研究，在我国经电力、铁道部门的研究和实测验证，结果表明在干扰计算中计入电信线全长传播效应衰减系数后，可进一步减少计算误差，而且各单位按传统计算编制的干扰
20、程序不作大的变动，仅乘以传播效应的衰减系数，即可，使计算值更接近实际。从物理概念来分析，当考虑了噪声信息波在电信线上的传播衰减作用后，电和扰影响计算相当于电信线受感应段缩短了，假设缩短后的电信线受感应长度fT为等效电信长度，则40 l T = (1 - e r1r )( e r1 + erz) 且2T显然，不计传播效应，即T0时，则。e T1T) (e 1-11 + e 1-12) liml T = lim _ T。也r-o乙T= h (fTfT) 而电信线传播效应衰减系数一(1-e一也r1T)(e一1-11+ e一1,)一2TfT 同理，不计传播效应，即T0时，则(1-eT气）（巳.，.1，
21、十e也r12)lim =lim T o .,.-o 2TfT =1 （1)故可改写为ffTif 是通用表达式，如IT为每小段的Lr.，则计算的是仇；如fT为影响段电信线总长，则计算的是札应注意的是当计算你时，则应是第i段首端至左端点的长度为l1，第i段末端至右端点的长度为l2。另外电信线总长1在电干扰分量计算中实际起到了一个电信线对地电容的作用，传统计算法(1963年版CCITT导则公式中，是把全线电容实际相加的，因而在考虑了电干扰信号的传输衰减后，电信线对地电容对于静电感应电荷的泄漏实际上起不到全线电容直接并联那么好的作用。同样，假设缩短后的电信总长L为等效电信线总长度，则L= 帅A(ll+
22、 -t）协A如t）A 当不计传播效应，即何一，o时limL =lim 邮A(/1十专门队（l2+ t )A-O 0A，。=l1十fT+ f2 =l (L l)A 41 同样应注意的是计算每个接近小段的L时，都具有各小段的n和各不相同的左右延长段l1、l2。以上分析说明，本规程推荐的公式与1963年版CCITT导则公式基本原理完全相同，且导则公式是本规程公式忽略了电信线上波的传播效应后的表达式。参见1993年12月西北电力设计院专题报告送电线路对电信线路音频干扰影响计算如何考虑传输衰耗。为了进一步减少计算误差，对电压平衡分量楠合系数简化公式作了修正，参见1994年11月西北电力设计院专题报告补充
23、捐合系数n(a）立的修正。式5.1. 2中，a、llA、llB都是代数接近距离，当在送电线一侧的a,llA、llB取为正值时，另一侧则为负值pP为各类屏蔽体的静电屏蔽系数，可按工程具体条件考虑，当无法确定其值时，可取P=l。表5.1. 2-3敏感系数值参考了以下文献za) 1993年3月G93-D01一02东北电力设计院通信线路敏感系数的推荐报告。b)l988年3月邮电部设计院K-8503电信线路杂音敏感系数测试与分析研究报告。c) 1987年11月铁道部通信信号公司研究设计院铁路专用长途通信电缆杂音敏感系数测试报告。d) 1994年8月江西省电力设计院用模拟感应法测试通信电缆的敏感系数。e)
24、 1994年8月邮电科学研究院通信技术发展研究中心和全国电气标委会电磁干扰分委会江阴市市话电缆敏感系数测试报告。s. 1.3 同5.1. 2，当考虑了噪声信息披在电信线上的传输衰减作用后，磁干扰影响计算相当于电信线在送电线上的投影长度缩短了，即两线间的接近长度缩短了，如设缩短后的接近长度为等效接近长度，则根据CCITT导则第回章、第XII章、第XVI章42 所述，其通用表达式为l = (1-e一气什）（e吁11+ e-T12) r T 2T 当送电线路与电信线线路平行接近时，由于fp=T，所以斗的表达式与IT的表达式完全相同。而当送电线路与电信线路斜接近或交叉时，由于p手IT，此时l表达式按上
25、述定义式可写为。e T1r) ( e T11 + e T12) = lp= /p . 2TIT 同样，如不计传播效应，即T0时，则。e也r1r)( e T11十eT2) liml = limlp n_ 1 一一T-o T 0 l.TT =lp （即1) 表8摘自1963年CCITT导则第10章2.2节表9，并对原文有误处作了修正。由于磁藕合阻抗z：表示三相对称送电线路与电信线路间的直感阻扰。它与两种线路的架设、两线路间的代数距离a以及大地电导率有关。从镜象法确定互感系数的原理可知，z：与所谓入地电流的深度紧密相关。一般情况下，导线电流镜像深度总是远大于送电线的悬挂高度和相间距离，因此送电线的排
26、列方式对藕合阻抗z：的影响不十分敏感。可假定送电线排列方式的影响可忽略，从满足工程实际需要的简化计算出发，则平行接近段z：的计算式为Z ,/3 w毛主（0/km) a2 + (b + c + 2h0)2MlA = lOOln 。川a+(b - c) (H/km) ho= 400 -b (m) 气IT 经化简后得1380 Z！一寸一一一一(0/km) a aa十自0043 式中8一一送电线导线间的几何均距（m);ho入地电流零位面深度（m）。表3的z：值计算表。该表列出两种z：计算值z按CCITT 导则与CECS65:94的表达式作出的计算值；按忽略送电线排列方式后，以z：的简化式作出的计算值。
27、计算条件为0=12m （拱形排列取Oo=9.4m, h=2m) b=l2m, c=5m，1010s/m 表3Z！值计算表a (m) 50 100 200 500 水平0.326 0.153 0.062 0.0103 送电线排垂直0.373 o. 164 0.065 0.0105 列方式U三角形0.322 0.1434 0.0567 0.009 拱型0.347 0.16 0.065 0.0108 lJ 1380 0.401 0.184 0.069 0.010 a a2a+soo 从表3中可看出，简化计算值与其它公式的计算值接近（在小接近距离时误差较大，在工程中出现机率较少，且简化式计算值又偏于安
28、全，故本规程推荐了简化表达式。需要精确计算时，仍可按CECS65:94推荐的公式计算。交叉跨越段的磁藕合阻抗Z!J，一般情况下，在正三角形、拱形或上字形的排列方式中，虚数项总是远小于实数项，可以忽略。因此，可近似地认为对于送电线路任何排列方式下的表达式为I 1 1. 40 Z!J!t一一一一R.(aB)- R.(aA)aa aA 从1963年版CCITT导则知，当U0.1,VO. l时，R (a) =z。（X)=Zm (X) I 1 . 40 故ZJ一：Czm (Xa) -zm (XA)“ a-uA 44 式中：Zm (X) =wM。（X），是单导线回路间800Hz互感阻抗，可从表5.1. 3
29、-2查得，也可用附录A公式计算。式（5.1. 3-1)中的a、aA、aB都是代数接近距离，且Zm(X) =zm (-X）。表5.1. 3-3表5.1. 3-6、图5.1. 3-1和图5.1. 3-2中的屏蔽系数参考了下列文献a) 1975年8月上海市电缆研究所通信电缆理想屏蔽系数测试报告。b) YD2002 92长途通信干线电缆线路工程设计规范。c) 1991年2月邮电部基本建设司推荐人民邮电出版社出版的电信工程手册之8一长途电缆线路。d) 1994年9月邮电部邮电科学研究院应用基础科学研究部及全国电气标委会电磁干扰分委会江阴市话电缆固有屏蔽系数测定测试分析报告。5.1. 4 在实际工程的干扰
30、影响计算中，一般电流剩余分量等值干扰电流Jpr磁感应的噪声计电动势er1在总噪声计电动势中占主导地位。从1985年开始，西北院、电科院、西南院、东北院和电磁于扰分委员会分别进行了fpr的实测。其中西北院对陕西、青海两省境内的所有330kV线路，四川的成都、福建、江苏、甘肃部分地区的110220kV线路进行了数十吹测量，电科院和东北院对东北、中南地区部分500kV线路作了测量，西南院在西南地区结合部分工程作了110500kV线路的测量，电磁于扰分委员会对北京的沙岭于吕平的sookv线路作了测量。根据上述实测结果，经数理统计和综合分析，推荐了表5.1. 4的pr值，在无工程具体实测数据时，可按该表
31、选用。Iv，值可参见1993年12月西北电力设计院专题报告等值干扰电流的测试与统计值，1993年7月东北电力设计院交流500kV送电线路等值干扰电压（流）测试报告等。如用附录A中公式计算Zm和Zmr模值，则计算表达式要作如下相应改变：45 a）对平行段，因M。（X)= 142. 5 + 45. 96X - I. 413X2一198. 4lnX (H/km) 则Zm(X)=wM。（X)(0/km) xB S (Xa) + S (XA) b）对交叉段，令M。（X）一(H/km）。xA - Xa + XA俨式中zS (X) = 340. 9X + 22. 98X2一o.471X3 - 198. 4X
32、lnX (H/km），则比（X)= wMo(X月(O/km), 相当于式（5.I.的的第二项中 Zmr(Xa) - Zmr(XA)= Zmr(X) (0/km) (Xa - XA) 因在送电线路两侧，电流剩余分量磁感应影响，不存在相互抵消的问题，因此在计算时a、aA、旬在送电线路的任意侧都是正值。s.1. s 根据1984年12月西北电力设计院电力线路对电信线路干扰影响实用简化计算专题报告。经计算分析可知，当送电线路与电信线路间的接近距离a较大，或仅作估算时，中性点直接接地系统的送电线对音频双线电话的干扰影响，只需考虑电流剩余分量的影响，然后乘以综合系数Kc即可。对110330kV送电线，Kc
33、=l.05 I. 1；对500kV送电线，Kc=l.05 I. 25。大地电导率小时，Kc取小值z大地电导率大，接近距离a小时，Kc取大值。按附录A公式计算磁藕合互感阻抗时，式（5.I. 5）可改写为ze =Kcer1 =KJIY1JKmzm(X)/pl/J Zm(X）lp）或e =Kelp，守1Kmzm(X)lpZm(X汩汩p 分析比较上述两式可知，逐段计算你及e，求出的e，与用全线等值计算及e，求出的e，两者相差大约在土5%以内，这给估算带来更大的方便。即对每一条电信线路，全线用一个等值衰减系数计算即可。值计算比较分析也可参见1993年6月西南电力设计院50K89 005送电线路对电信线路
34、杂音干扰计算试验研46 究的补充。又当TlO.5时，则户卜卡Tf，叫川z式（5.J. 5）尚可进一步简化为e = KJp,1/Km (zm仰p川一般铜钱回路在IOOkm以内，铁线回路在30km以内，近似表达式计算误差小于5%。s. 1.6 中性点不直接接地系统的送电线路，当发生单相接地短路故障时尚可带故障运行血，此时非故障的相电压升高为线电压而表现为电压剩余分量，成为主要的干扰源。基于5. 1的同一理由，电信线对送电线不对称形成的干扰影响可以忽略，故只需考虑电压剩余分量等值干扰电压感应的噪声计电动势e罚。s.2 “钱一地”电报回路计算s. 2.1 四部原则协议对电报回路干扰只考虑送电线路电场的
35、影响是不够全面的。19631978年版CCITT导则第V章40、43条指出，应考虑中性点直接接地系统的送电线路正常运行的电场和磁场影响，但仅在十分特殊的情况下，剩余电流产生的纵电动势大于电报回路工作电压1/10，可能产生干扰时，才计算电磁影响。但实践证明电流分量产生的磁场对电报回路的干扰是不可忽视的，故推荐按式（5.2. 1)计算。1988年版CCITT导则没有对电报干扰影响的计算，可能与国外都已进入自动电报网，没有线一地电报有关。电报传输有直流传输、频分复用（音频载报和插报或时分复用（刚起步）等方式。由于线路损耗，使直流电报传输的距离受到一定限制，同时在一条幻线或实线电路上只能开通一路直流电
36、报，是远不能满足要求的。为此在一路载波电话电路上再进行频分复用电报传输，即将电报机发出的直流电报信号分别调制成47 不同频率的交流载波信号，利用载波电话电路传送到对方。如16/24路频分制载波电报所用的话路频带为3003400Hz，当每报路频带宽度为180Hz时，可开16路载披电报，当报路频带宽度为120Hz时，可开24路载波电报。目前已成为一种主要的电报传输方式，其传输方框图如图3所示z出回用一出一用用l 局叫J 图3电报传输方式方框图故频分和时分复用电报可不考虑干扰。“线一地”电报回路的直流传输方式在市内、边远地区、县内及防汛部门还时有应用，有单线制和单幻制两种回路形式，故应考虑于扰。5.
37、 2. 3送电线路在正常运行情况下的负荷电流（可取额定电流及剩余电流将在“线一地”电报回路内分别感应一纵电动势。此纵电动势将在电报回路内产生干扰电流。而此干扰电流的大小取决于“线地”电报回路的阻抗。目前，应用于“线一地”电报通信的电传机其工作电流一般为40mA。因此，采取在电报回路内串接可变电阻的方法以保证电报回路工作电流40mA的恒定性，这样即使“线地”电报回路长度有异，但回路阻抗只取决于回路工作电压U,（一般为60V或120V）及工作电流I,(40mA）。s.2.4 送电线路工频电流剩余分量与系统的运行情况和负荷性质有关。我国目前对该项试验数据较少。根据西北电力设计院在西北地区几条330k
38、V送电线路及北京地区500kV沙昌I回送电线路、西南成都太和变电站等的测量（见表4、表5），初步表明z工频电流剩余分量般小于工频电流的1%。48 表4工频剩余电流测试表序测试负荷工频电流剩余电流剩余电流(%) 送电线名称号时间性质(A) (A工频电流1 330kV花龙I回1993. 8. 2 混合550 3. 19 o.58 2 330kV花龙E回1993. 8. 2 混合440 5. 1 1. 16 3 330kV花海I回1993. 8. 4 混合540 6. 38 1. 18 4 330kV花海E回1993.8.4 混合350 1. 276 o.365 5 330kV花黄线1993.8.4
39、 整流120 0.638 o. 53 330kV龙花E回6 线1993. 8. 6 混合460 4. 9 1.07 7 330kV黄花线1993.8.10 整流180 2.22 1. 2 8 330kV金将线1991. 7. 17 混合160 0.734 o. 459 9 llOkV金铝线1991. 7. 18 整流150 0.83 o. 553 成都西郊太和变10 电站主变压器：照明320 1985. 11. 15 0.84 0.26 llOkV侧动力（三条线路上午520 220kV侧1. 8 o. 346 （三条线路）500kV沙昌I回11 1993. 10. 12 线14: 20 1.
40、663 o. 519 16: 00 320 1. 663 0.519 16 I 40 1. 329 0.415 注混合负荷指整流电流占工频电流的10%30%，而大于30%时属整流负荷。49 前苏联1978年版通信设施遭受危险和干扰影响的防护（邮电出版社，1980年提出z中性点直接接地的对称三相系统，其工频电流剩余分量如表5所示。表5前苏联工频剩余电流（A）测试统计表负荷性质llOkV 150 220kV 400 sookV 750kV 照明及动力1. 5 2. 0 6. 0 10. 0 混J口. 6. 0 3. 0 10. 0 15. 0 E 流1. 0 7. 0 由表5看出，除llOkV混合
41、负荷的工频电流剩余分量较大外，按各种电压等级的自然功率考虑，电流剩余分量与负荷电流的比值一般在0.5%1.0%之间。因此在元实测数据的情况下，对于主要供照明及动力负荷，电流剩余分量可取额定电流的o. 5%；对于主要供整流负荷，电流剩余分量可取额定电流的1. 0%。s.2.s 19631978年版CCITT导则第V章44条规定z中性点不直接接地系统送电线应考虑单相接地短路时的电场和磁场影响。但实际此时电场影响占主导地位（因剩余电压为线电压），故只考虑剩余分量电压感应。50 6防护措施6. 0.1 架空电力线路与弱电流线路接近和交叉装置规程中，对E级电信线路的交叉角度元规定，当交叉角度过小，干扰影响超标时，可考虑增大交叉角度降低干扰。51 附录A互感系数模值多项式的简化计算式，是根据互感系数精确算式简化而来，并已纳入1988年CCITT导则第2卷第4章中。该计算式表明，其与精确式计算值极为一致。52 mwmmFlmuom 白书号：1580125 121 定价：610 元
