1、1 CS 2 1. 120. 40 J 04 二,.- .!. 飞:.f.F.:.;.王1人.啕中华人民圭七_;、不日国国家标准G/T 6557-2009/ISO 11342: 1998/Cor. 1 : 2000 代替GB/T6557 1999 挠性转子机械平衡的方法和准则Mechanical vibration-Methods and criteria for the .mechanical balancing of flexible rotors (IS0 1134Z:1998jCor. l:ZOOO ,IDT) 2009-04-24发布2009-12-01实施,.,. liI z回营瞿
2、码脐伪中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会发布GB/65572009/ISO 11342: 1998/Cor. 1 : 2000 自次m 寻i育.N I 范朋2 规范性引用文件.3 术语和定义.4 挠性转子动力学和平衡的荔础5 4 5 挠性转子挺速平衡方法77 挠性转子高速平衡方法88 评定准则119 评定方法N附录A(资料性前录关于现场转子的注意事项.口附录B(资科位前录最桂平黯平衡锻速三商平衡18前录C(资科性甜录转换因子.19 附录D(资料性附录)计算等效据型剩余不平衡量的例子m附录立(资料性附录)确定转子是刚性的还是挠性的方法. . . . . . . . .
3、 . . . . . . . . . . . .-. ,. . n 附录F(资料性附录许用的等效振型不平衡量计算采倒参见8.3.3.2)m附录G(资料性前录不平衡校正计算的方法.26 附录H(资料性附录)GB/丁6444-1995关于挠性转子术语的定义29 I GB/T 6557-2009/附o11342: 1998/Cor. 1 : 2000 自在吕国采用ISO11342 :1998C英文版)和补充14= ISO 11342: 1998/Cor. 1: 2000。同翻译ISO11342:1998，在标准结构和技术内，本标准与国际标准比较，做了如下铺辑性修改211342:19部的前亩，重薪编写
4、际标准一词改为本掠准-叫周小数点符号本标准代替GB/T65571999 1. 16/109。转速0.042 5/扩1 000 r/min 苦0.36/26503 400 r/min 普0.224/602.07/1760 9 000 r/min 0.595/2810 影响系数的单位为(mm/s) / (kg mm) ，角度扭对于转子上的某一参考系统给出。用于计算确系数带有记号4丧气最靠近轴承的Bp1和Bp3选用于嵌速。对于其他转速，选用对每个的平面队3最终摆动诙数在最终平衡条件下运转期间挺得的振动列于表D.20 表D.2最终摆动读数转速1 传感器21. 000 r/min 0.01/2370 0
5、.022/147 mm/s 3 400 r/min 0.55/520 0.22/1250 mm/s 9 000 r/min 2.35/3050 1. 44/1390 mm D.4 保速(1000 r/min)下的剩余不平衡量见表D.3)根据影确系数法对校正平吉ij、Bp3(最靠近轴承的平面和传感器1和2进行计算。在其他平衡转速下，剩余不平衡量由振动动的朝位倍it:.，i:，0 以影响系数的绝对告南得到，这表示没有茹要考虑振D.5 3 400 r/min下的期余不平衡量(在表且引21 6557-2009/晤。11342:1998/Cor. 1 : 2000 D.6 9 000 r/min下的黑余
6、不平衡量见表D5)表D.59 000 r/min下的剩余不平衡量22 GB/T 6557-2009/ISO 11342: 1998/Cor.1:2c 附录E(资料性甜录确定转子是期性的还是挠性的方法E.1 摄述本附录说明了确定转子是酣性的还是挠性的方法。如果确定转子j富于刚性范畴，可用低速平衡方法来平衡。通常，捷性转子需要在高速下，采用如第7章的方法进行平衡。第醋，有的转子按定义是挠的但是于边界，也可以采用第6章中给出的专门方法做情速子衡。转子的辑理外形对平衡南市不足以确定转子是黑于刚性范畴还是挠性拖畴。作，它可能靠近或超越格界转速。转子会有明显弯曲，因此要求高一阶挠曲辑界转速之比小于0.7，
7、对平衡市言认为转子是阳性的。如果转子最高工作转速与第立.2转子是陪习性的还是挠性的确定下述各段之一成更多可用来确定转子是副性的还是挠性的，从而确定采取E. 2.1 向转子制造厂咨询以明确转子结构型式和特性以及推荐的平衡方法见第5章。E.2.2 如果转子的最大工作转速与第一盼挠曲临界转速之比小于0.7，对平衡阳言，这转子能认为是刚性的。在.2.3另一办法是进行下述试验，按照GB/T923立1中规定的方法在每速下做两面平衡。将转子装在能使转子至少可升速至工作转速，而且轴承及其支座的刚度和盟旦与现场安装类似的设备上，使转子逐渐升速至工件转速，注意在整个期间振动要在安全眼值以内，在升辈辈E降速过程中以
8、踊数的形式记录振动诙数。如果振动不随转速发生明显的变化，东么转子是刚性的，或者转子虽然是挠性较小。按E.3规定的梁性试验可以确定转子照于那一种情况。如果在升速或降速期间振功发生了明显变化，那么存在以下一个或多千可能性: 转子是挠性的;b) 转子是剧性的但文承是柔性的;c) 转子有部件移位，它明显地是转速或温度的菌数。如果降速至零转速期间的撮动读数与自往降速过程的读数室友，为帮助区分这些可能性，再次升迎至工作转速进行检查，如果转子巴稳定，可进行E.3中规定的柔性试验以确定转子是刚性的或者是挠性的。注:将转子升速至其工作转速或走在班时，由于离心力的影响，有的部件可能发生移位并稳定在新的位置。f9l
9、J如，发电抗和电动机转子常常要求完住性的运转，使铜钱捷组和文承系统径肉串井移动至它们如果读数不重复，那么转子的不平衡量是可变的，在校正此问题之前，内。E.3 转子的柔性试脸转子中央戚在萤期能引起较大转子按动的边当位置如一个质量块，将转子升速至工作转速，黯个升速期间要保证振动在安全限值内，如果在升速期间振动摇借过大，减小此块的贯盘并重复i吃过，在工作转速及与丑2.3中相岗位置:册费振动矢量，用新测量值对在E.2.3中记录的矢量桔减的办法确定该羡量对振动的影鸭，其结果用A表示。把转子停F来并取下该放量块，在与该庚量块栩同的角度位置上放置两个质量块，这两个质量块应23 GB/6557-2009/IS
10、O 11342: 1998/Cor. 1 : 2000 放置在靠近转子两端的平面上，并与单个质量块产生的准静不平衡量相同而不引起任何附加的偶不平衡，再将转子升速至工作转速，扭w量振动矢量，用该矢量减去E.2. 3得到的矢量，确定这两个质量块对转子的影响。此矢量用B表示。E.4 柔性试验数据的评定计算矢量CA-B)的幅值，如果该值除以矢量A的幅值小于o.2时，对平衡而言，转子通常认为是刚性的，相反，如果大于等于0.2，应按挠性转子对待。如有足够的转子系统的模化数据，有可能用分析的办法得到E.4中计算该比例所需的数据，因而不必进行柔性试验。用这种方法时，必需准确地模化转子-支承系统的刚度和阻尼特性
11、。24 GB/6557-2009/胳o11342: 1998/Cor.1 :2000 附录F资料性附录i午爵的等效报黯不平衡量计算示例参克.8.3.3.2)避平压缩机乎每要求按GB/T923立1平衡品质等级G2.5工作转速 15 0旷mln. 1 000 kg 假设在靠近轴承的两个平面低速平衡按照GB/T9239.1等效酣宦转子总的剩余不平衡量1.60 g mm/kgX 1 000 kg二1600 g mm i午用的多在一阶振型不平衡量(60%).960 g mm 许用的第工阶振盘不平衡量(60%)960g mm 刚性转子总的剩余不平衡最1600 g mm(每平800g ram) 25 GB/
12、T 6557 2009/ISO 11342: 1998/Cor.l :20号。附录G资料性附录)不平衡较正计算的方法由现测试黯质最组效应采计算不平衡校正的一种方法。因G.l中矢量主代表对某个任意参考角度而绘击的初始振动，矢量苟代表当在转子上加质量组时在同一转速下对同一参考角度绘出的合成按动，那么，试验票最组的效应持捂矢景:互E代表其阳值和角度。四此，为使票始振动为零，试验互交量坦应移过角度BAO并且试验员量缸中每个质量的AO 大小按比例一进行迦整。AB 13 。A G.l 的矢量效应26 G/6557-2009/菇。11342:1998/Cor. 1 : 2000 醋录H资料性醋最G/T 64
13、44-1995关于挠性转子术语的定义H.l 转子)挠曲i陆界转速Crotor) fleXllral critical叩eed出现般大挠曲时的转子转速，并且转子的这种挠曲远比轴颈振动显著。H.2 刚性转子报剧l恼界转速rigid -rotor-.mode critical叩eed轴颈出现般大振动时的转子转速并且轴颈的这种振动远比转子的捷岳蛊著。日.3转子挠船主探望C rotor) fleXllral principal mode 的转子一轴承系统，转子在某一挠曲路界转速时出现的提型。H.4 多商平衡阳llltiplane如alancing，需要在两个以上校正平而上进行不平衡校正的任何平衡过程。H
14、.5 报型平衡model balancing-的一种方法，分别在有影响的各阶挠曲主振型下进行不平衡校正担振蟠减小至u规定汪国之内。由彭;民的菌数。丑.7模态最最(mn)model mass 的系数，表示为:mnzh叫式中:的H.8 第nnth model llnbalance 曲曲统的第阶主振塑起作用的注:U理:Un二I(z)e(z)轧(z)dz=enmn式中z向在点z处局部质量中心的偏心距;轧(z)协第n阶振型函数;n阶撮型偏心距;n 27 GB月6557-2009/ISO11342: 1998/Co汇1: 2000 H.9 第n阶振型不平衡量不娃一个单一的不平衡盏，而是一个按第酌辈革型分布
15、的分布量。U口ep-(z)二去内式U对第黯二是振型的作用再表示为:n n U emn = I e功立(z)J轧(z)dz口口i(z)句(z)dz摆摆偏心距(第n阶振型)model eccentricityCnth mode) n阶振型不平衡量除以第nl卦模态质量的值。en 到.10 等效第n阶报姐不平备量叫uivalentnth model unbalance 对挠曲曲线的第斡主振型的作用效果相当于第nl资振型不平衡量的最小单一不平衡量注:有关系式U(ze) 式中:轧(ze)-z=ze处的报型函数值;Unc的横战国辑自坐标。 在适当数嚣的校正平面上比例分布，以影碗豆汗考虑n所振型的一组分布不平
16、衡量，称为等效第n黯撮型不平衡量组。 n n防援望外，坯影响其他某些援型。H. 11 撮型不平铺公茬model unbalance tolerance 对应于某一提型所规定的等效援型不平衡量的最大值。的不平衡状态认为合格。日.12 借兢摆动multiple-仕equencyvibration 频率相当于转速梧应频率接数倍的鼓动。拉:该振动可能出转子各，转子/轴承系统的非线性特拉或其他原因市引起且13热敢不卒衡thermally induced unbalance 由于滥度变化而引起的转子不平茹状态的明显改变。这种状态变化可议是永久性的或的。在14低速平衡对于挠性转子)low speed bal
17、ancingCrelating to f1exible rotors) 在被平衡转子能视为酣性转子的转速下进行的平衡过程。在1528 高速平鲁吉对于挠性转子)high speed balancingCrelating to flexible rotors) 在被孚衡转子不能视为醋性转子的转速下进行的平衡过程。G/T 6557-2009/ISO 11342: 1998/Cor.1 :2000 参考文献口JGB/T 4201 平衡机的描述检验与评定.2J GB/T 11348(全部)旋转机械转轴径向振动的测量和评定.3J GB/T 19874 机械振动转子不平衡敏感度和不平衡灵敏度.4J GB/T
18、 6075 (全部)在非旋转部件上测量和评价机器的机械振动.FKFLFLF、FLFKFLV C，、CTTF、巳阳、rLEF、r、FEEL-h，、rMhh、，FFt、华人民共和国家标准挠性转子机械平衡的方法和准则GB/ T 6557一2009/ISO11342: 1998/ Cor. 1: 2000 国仁扣兴中国标准出版社出版发行北京复兴门外三里河北街16号邮政编码:100045 网址.c口中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销，坠印张2.25字数59千字2009年8月第一次印刷开本880X 1230 1/ 16 2009年8月第一版争夺书号:155066 1-38035 如有Ep装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68533533GB / T 6557-2009
