1、厂ICS 17.040.20 J 04 .f-: - I . 共、才，又对民1.:J:二3GB/T 7235 2004 代替GB/T7235-1987 Geometrical Product Specifications( GPS)一Methods for the assessment of departure from roundness; Measurement of variations in radius 2004-11-11发布/子中华人民共和国国家质量监督检验检菇总局中国国家标准化管理委员会2005-07-01实施发布-4 厂一一一GB/T 7235-2004 I 半径变化量测量。
2、言本标准代替GB/T7235-1987(评定圆度误差的方法本标准与GB/T7235-1987相比主要变化如下:增加了标准的前言，使标准更完善。标准的技术内容与产品几何技术规范(GPS)标准体系协调一致.一在标准编写格式上按新的GB/T1. 1的规定作了相应的修改。本标准附录A、附录B、附录C、附录D、附录E为资料性附录。本标准由全国产品尺寸和几何技术规范标准化技术委员会提出并归口。本标准起草单位z机械科学研究院、北京计量科学研究所。本标准主要起草人z王欣玲、陈月祥、吴迅。本标准所代替标准的历次版本发布情况为z一-GB/T7235-19870 前L_-l 产品几何量技评定圆度误差的方法范(GPS
3、)半径变化GB/T 7235-2004 测1 范围2 本标准规定了用接触式(触针式)仪器测量半径变化量评定困度误差的方法和仪器的一般特性。本标准适用于在给定条件下，经轮廓转换，以下列任一困心来评定零件轮廓的圆度误差。最小区域圆圆心;最小二乘圆圆心;一一最小外接圆圆心，一一最大内接圆圆心。注s给定条件包括触头、电于滤波器的频率特性(如使用的话)，图形或数字描述轮廓的许可偏心(通常为图形平均半径的7%-15%.见附录E)，测量截面的位置或与零件某些特征有关的截面位置。规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订
4、版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注目期的引用文件，其最新版本适用于本标准。3 4 4. 1 GB/T 1182-1996 形状和位置公差通则、定义、符号和图样表示法CeqvISO 1101 , 1996) GB/T 7234-2004 产品几何最技术规范CGPS)圆度测量术语、定义及参数术i吾定义GB/T 1182-1996和GB;T7234-2004确立的以及下列术语和定义适用于本标准。仪器仪器分类和一般要求a) b) 接触式圆度测量仪分二种2传感器旋转式z带有触头的传感器随主轴旋转，放置在工作台上的被测零件固定不动。工作台旋转式
5、z带有触头的传感器固定，放置在工作台上的被测零件随工作台一起旋转。仪器测量结果有两种输出方式。a) 图形记录式gb) 参数直接显示式。同一仪器可具有上述一种或两种输出方式。仪器触头应符合4.1.14.1. 3的要求。4. l. 1 触头型式及其尺寸被测零件的表面特征是选择触头型式的首要条件，为满足测量被测表面不规则的特征和大小的不同要求，触头有不同型式，如图l图4所示。触头尺寸r或R应按下列数值选取=O. 25mm , O. 8mm, 2. 5mm, 25mm。注:为满足特定要求，允许制造和使用其他适宜形状和尺寸的触头。1 斗。因GB/T 7235-2004 柱形触头图2球形触头图1一一图34
6、. 1.2 触头静压力触头的静压力应能在(0-0.25)N范围内调整，测量时，触头的测量力应调整到保证触头与被测表团连续接触的最低值。4. 1. 3 仪器的频率响应仪器滤波器范围(通带范围)规定如下:(1 -15) upr , (1-50) upr , (1-150) upr , (1-500) upr , (1-1 500) upr( upr即u叫ulationsper revQ lution波数/转)，滤波器通带名义截止端的传输率为75%。滤波器的幅度传输特性等效于相同时间常数的两个独立CR网络。注l图5曲线仅表示出幅度衰减特性而未考虑相位移，可以使用具有相同衰减率(或较小)的己知特性的相
7、位修正滤波器。注2，当用衰减高频的滤波器时(通常采用双CR形式).高频相对于低频的相位移而造成的传输轮廓的畸变通常是不重要的。当用衰减低频的滤波器时，由于相位移而造成的畸变可能是重要的，并且不得不考虑其影响，或采用相位修正滤波器加以避免。注32仪器频率(以Hz为单位)的主弦波频率，见GB/T7234中6.3。注42当要求仪器电路的频响低于每转一次波动时，为避免相位畸变，常把电路频响做到零赫兹，并允许用静态方法校正。4.2 仪器误差4. 2. 1 仪器视值误差仪器视值误差是仪器所指示、显示或记录的参数值与该参数的真值间的差别。仪器视值误差用引用误差表示，即由仪器得出的绝对误差与该测量范围上限值之
8、比的百分数来表示。仪器视值误差由主轴回转误差、噪声、震动和放大倍率等所产生的系统误差和随机误差分量组成。4.2.2 主轴回转误差主轴回转误差应在给定条件下确定，见4.2.2.3。4.2.2.1 仪器径向误差在与基准回转轴线相垂直的方向测量一个具有理想圆度和理想同心的试件截面时，由仪器测得的困度值。卵形触头圈4斧形触头2 GBjT 7235-2004 -.,. -AVO J JV 1 JV h习气/ 100 050 877 滨飞回霄毒也up汀1500 500 15 50 150 滤波器幅度传输特性曲线图51 。4.2.2.2 仪器轴向误差测量一个与基准回转轴线理想垂直的理想平面时，仪器测得的区域
9、值。4.2.2.3 主轴回转误差主轴囚转误差通常由下述成分组成za) 与回转轴线平行的径向位移;与回转轴线平行的轴向位移$c) fl质斜。仪器径向误差的大小取决于触头的轴向位置，仪器轴向误差的大小取决于触头在测量平面上的径向位置。因此必须说明评定时选择的轴向和径向位置。仪器径向误差应用沿轴向二个充分分隔的位置上的径向误差表示，或用某一位置的径向误差及其沿轴向的变化率来表示。仪器轴向误差应在轴向，并以一个规定半径上的轴向误差来表示。) to 因度误差的评定5 评定中心本标准规定以下列任一圆心(基准圆的中心)得出的被lJ!j零件轮廊的最大半径和最小半径之差来确定被测截面的圆度误差。a) 最小区域圆
10、圆心(MZC)(见图6); b) 最小二乘圆圆心(LSC)(见图7); c) 最小外接圆圆心(MCC)(见图的pd) 最大内接圆圆心(MLC)(见图9)。注:使用体现零件安装偏心的记录图形时，零件对仪器轴线应有足够好的同心(见附录A附录E)。5. 1 3 L一GB/T 7235-2004 图6以最小区域圆圆心评定因度误差/1Z，图7以最小二乘圆圆心评定圆度误差/1Z，4 图8图9以最小外接困因心评定因度误差，Z，滤植器1. 50 田庄误差flZ; =2. 63m 以最大内接圆圆心评定圆度误差，Z，G/T 7235-2004 5 GB/T 7235-2004 5.2 评定代号评定代号由D.Z加上
11、表示相应评定中心的一个角标字母构成，见表1。表1代号评定中心角标字母f1Z. 最小区域圆圆心z f1Z. 最小二乘圆圆心q f1 Z, 最小外接圆圆心C AZl 最大内接圆圆心1 5. 3 测量要求5. 3. 1 一般测量条件当采用GB/T1182方法标注因度公差时(见图10)，规定:圆度误差一般按D.Z，评定，测量时，仪器的频率响应范围为Cl50)upr。5.3.2 特定测量条件对特定要求的测量条件，应在按GB/T1182规定注法的公差框格下方按顺序分别标注(或部分标注)以下内容，见图1。评定代号/测量时仪器的频率响应范围/触头形状及半径。0.001 。0.01 aZ150/柱形r2.5图1
12、011 6 A. 1 概述附录A(资料性附录)圆度测量本附录在仪器的调整和测量方面给以一般性指导。GB/T 7235-2004 A. 1. 1 被测零件必须调整，控制安装偏心在规定的范围内(见E.2.幻，以避免过量的偏心畸变。被测零件轴线应平行于仪器回转轴线，以避免过量的倾斜误差(见A.1. 4)。A. 1. 2 在偏心方向，偏心图形的半径并未因偏心而变化，但在垂直方向的半径略有变化，其变化量与偏心量的平方成正比(见图A.l)。E E 偏心量sR 图形半径。E 2R E 蜗形线中心圆偏心回图A.1偏心对图形的影响理想圆的偏心图形为蜗形线，然而当偏心量很小时，蜗线形状几乎不明显。现已广泛地使用电
13、子学方法进行补偿，并正在实现用数字修正来消除畸变。某些畸变是由于极坐标图本身的原因，因为记录图上仅对零件的径向变化和偏心作高频放大，而对半径本身并未进行相应的放大。A. 1.3 分布在周期性变化轮廓上的波峰间的用向距离大于波谷间的距离，而实际零件上的差别可能是很小的，甚至可以忽略。为避免造成错觉，从图形中心测量的波峰与波谷半径的比例不能太大(见E. 2. 1)。A. 1. 4 被测零件轴线对回转轴线的倾斜将使理想圆柱体出现椭圆。图形上直径的变化由下式给出2MD(l-secB) 式中gD 零件直径(见图A.2); 0一一倾斜角(见图A.2); M 放大倍数。反之，适当的倾斜能使椭圆出现正因。7
14、GB/T 7235-2004 A. 1. 5 A.2 Dsec6 图A.2零件轴线倾斜的影响图形记录和读极坐标图的规则由附录E给出。测量方向A. 2. 1 当零件是圆柱体时，其圆度在垂直于仪器的回转轴线的横截面中测量，测量方向垂直于该轴线，被测量和描绘的轨迹轮廓即为该被测表面横截面的轮廓。A.2.2 当零件是圆锥面和环形曲面时，应根据零件的功用来确定测量方向，图A.3表示被测面为一圆锥面，如果要求测量方向垂直于被测表面，则被测轮廓为由假想困锥面(与被测圆锥面共轴，且该假想、圆锥面的母线与被测困锥面的素线垂直，由该母线所形成的轨迹即为假想圆锥面)与被测圆锥面相截交而形成，测量方向为沿着该假想困锥
15、国母线的方向，狈得值也是该方向上轮廓的变化量，当需要用径向值表达时，其误差区域宽度必须乘以零件圆锥半角的正割(见图A.3)。对于环形曲面(如轴承滚道)的测量方向应按触头接触部位的切线所形成的圆锥来处理(见图A.4)。 xsec9 图A.3圆锥面测量方向的选择图A.4轴承滚道测量方向的选择A.3 圆度、粗糙度和触头半径的关系-一关于粗糙度特征的考虑A. 3. 1 加工遗留的痕迹(通常是表面粗糙度特征的周向成分)是否应计入困度的评定区域必须反映出零件的用途。例如与相同形状的零件表面作滑动接触应区别于作滚动接触。仪器计入或除去粗糙度特征，将极大地影响圆度值。图A.5.)与A.5b)所表示的轮廓，虽然
16、它们有相同的误差区域宽度，但其影响效果却不一样。如果两个图形的截面都是滚珠轴承滚道，则图A.5.)会产生高频振动并且造成噪音，而图A.5b)则较平稳。但如果是轴、心轴、活塞等的轮廓时，则图A.5a)反而较好。对于零件的几何形状、机床的几何精度，则有效地评定应不包含粗糙度。当粗糙度足以使圆度失真时，粗糙度必须分离。8 al bl 图A.5不同表面特征的轮廓图形GB/T 7235-2004 A. 3. 2 粗糙度特征的周向成分的影响程度取决于表面特征的特点(方向、高度、间距)、触头尺寸及仪器频率响应的综合结果。A. 3. 3 用10mrn半径的触头测量圆柱形零件将抑制大部分通常遇到的磨削和车削痕迹
17、的轴向成分，但抑制残余周向成分或轴向纹理(挤压、拉削)的表面粗糙度的效率很低，其原因是难以获得周向曲率的较好一致性。图A.6.表示出半径大小不同的触头如何影响带有加工痕迹的圆柱体的测量。小半径尖触头由截面一相l波峰处移到截面另一回tl波谷处，再回到原波峰处，如果加工痕迹的形状恰为规则正弦波，则触头的轨迹为一理想圆。其次，如用大半径斧形触头，则不论加工痕迹如何，记录图形反映被测截面的实际几何形状。开Ifi触头形成的轨迹轮廓加工痕迹并Ifi触头图A.6失触;k形成的轨迹轮廓失触头接触式测量时触头半径的影响9 L GB/T 7235一2004图A.7是由普通车床切削零件的轨迹轮廓，局部放大部分表示出
18、刀具产生的切削痕迹。图中A为用斧形触头所描绘的轨迹，B为用针状触头所描绘的轨迹，触头调整成与圆柱体同一截面的光滑部分接触。这样，除在两曲线相重的最高波峰处外，由针状触头描绘的曲线应位于由斧形触头所描绘的曲线的内侧。由斧形触头描绘的外轮廓轨迹，在低放大倍率下，可用作圆度的评定，而针状触头得到的被测截面的轨迹，造成了困度的明显失真。半径小于0.8mm的球形触头，例如0.25mm，会整个进入常用0.8mm半径的刀具所产生的切削痕迹中，并很可能进人磨削造成的痕迹中，但仍能抑制由研磨、珩磨和超精加工产生的超精细表面特征。使用具有大轴向半径、小周向半径的触头是有好处的，因此，常使用斧形触头。随大倍量X40
19、0放大倍数=400倍(纵向)x 100倍轴向)图A.7由斧形和尖形触头形成的轨迹轮廓A. 3. 4 无论是使用尖触头还是钝触头，使用滤波器来抑制高频周向分量是有效的。A. 3. 5 选择测量沟槽(如滚珠轴承滚道)的触头半径不仅应根据零件的表面粗糙度，而且还应注意测头在沟槽中的位置。从图A.8可以看出，如果触头中心偏离测量方向x-x，!M当偏离量y随触头的旋转而变化时，将产生测量误差。出现误差的可能性随着触头与零件的半径差的减小而增大。x x 图A.8偏离量变化引起测量误差10 B. 1 径向放大倍翠的校准附录B(资料性附录)校准GB/T 7235-2004 静态校准可以用任何方便并精确地使仪器
20、触头位移的方法实现。例如，用螺旋微动杠杆或量块。动态校准可以用圆周上有一个或数个小平面的圆柱体进行，见图B.1。因为一般平面所对应的周角较小，己接近仪器的高频响应，所以，当使用该圆柱体来校准仪器的特性参数时，其小平面必须有适度的尺寸(图B.l中尺寸川，并应经过检定。轴向放大率的校准校准轴向放大率通常用静态方法，并使用与径向放大率相同的校正装置。的校准回柱体俨校准圆柱体半径sz一一小平面矢高，M 校准时仪器放大倍数gR一一记录图形半径.b)记录图形回B.1 动态校准11 GB/T 7235-2004 附录C(资料性附录)主轴系统误差的确定C. l 概述如果仪器的主轴误差充分重复，则主轴的系统误差
21、就能被确定;并可用来修正轨迹轮廓。有些仪器能自动进行主轴误差修正，因此显示轮廓和输出数据自动地消除了仪器的主轴误差。C.2 确定主轴误差的方法把主轴误差从主轴和试件的合成误差中分离出来有两种方法，即为多步法和反向法两种方法均假定，主轴误差充分重复，并且在适宜的环境下，通过多次测量，用误差平均的方法能使随机误差降至最小。C. 2. 1 多步法可应用于径向、轴向误差及其综合误差的测量。在多步法测量中，试件放置在分度指示台上，当有效测量开始时，分度指示台保持静止状态，因此分度指示台的旋转精度是不重要的。记录并存储多转测量数据，例如4转，取平均，以尽可能减少随机误差的影响。然后，试件转过一定的角度，例
22、如300，并再次记录和存储测量数据，接着试件又进入下-个定位位置。这过程是连续的，直至分度指示台指示出试件旋转12步(即转过360.回到起始位置)。如再增加测量数据，则可以用来判别仪器的系统漂移。在每个定位位置测量时，其测量数据将是主轴误差和试件圆度的合成。图C.1表示出在不同的定位位置，误差以不同的相位合成。分度指示台相对于仪器主轴旋转360。后，将得到列完整的矩阵方程，用计算机求解该矩阵，并且打印出所分离的仪器主轴误差和试件误差或通过数模转换后将误差记录在图上。C. 2. 2 反向法仅应用于径向误差测量，测量时，以尽可能高的仪器放大倍率记录试件的轮廓图形，然后在同一记录纸上记录试件和仪器传
23、感器相对于主轴转位180后测得的轮廓图形，此两轮廓图形的等分点的轨迹为试件的显示轮廓，主轴误差可用类似方法获得，但在记录第二轮廓图形时，需改变仪器的信号方向。其原理类似于解x+y和x-y形成的两个方程。图C.2表示出从合成误差中分离出来的主轴误差和试件的困度误差。12 r L 图C.1 一一一1 GB/T 7235-2004 O 60 120 180. 仨-2400 300. 主轴误差和试件的圆度误差在不同定位位置的合成13 GB/T 7235-2004 毛、试件的圆度误差分离出来的主轴误差和试件的圆度误差) b 主轴误差图C.2a) 14 GBI7235-2004 从记录中心画足够数量的偶数
24、个等问距的径向线，图阻1中用标号为112表示径向线。确定互成直角的两条线作直角坐标系中的X轴和Y轴，径向线与截面图形的交点P1P1Z各点到坐标轴的距离在X、Y轴上量取，并取正负号计算。最小二乘圆圆心偏离记录中心的距离a，b按以下近似公式计算Ea2L;主n b一尘2n 附录(资料性附录)最小二乘圆和圆心的确定D 式中2L;x一一一所有z值的总和3L; y 所有y值的总和，n一一径向线数。按下式求出最小二乘圆的半径RR = L; r 一二n 各P点距记录中心的径向距离之和。中式2x, Y x, x, 最小二乘圆X 孙、1 2 11 4 P 最小二乘圃圃i:-一一T最小二乘圆及圆心位置的确定D. 1
25、 15 GB/T 7235-2004 附录E(资料性附录)圆形记录和读极坐标图的规定E. l 概述E.2和E.3中规定的规则可作一般应用。E. 2 录E. 2. 1 为避免由于极坐标图形记录造成的过分畸变，一般显示轮廓的轨迹应分布在轮廓图形平均半径的1/2范围内(见图E.1)。E 安装偏心;R 平均半径。图E.1 轮廓轨迹分布示E.2.2 对于一般精度的测量，偏心E应限制在大约轮廓图形平均半径的15%以内，高精度测量应限制在7%以内。E.3 读图E. 3. 1 角度关系应从记录中心读取。例如试件上成180。的点与通过记录中心相隔180。的点相对应(见图E.2)。E. 3. 2 直径的变化要通过
26、记录中心来评定(见图E.3)。E. 3. 3 半径的变化从轮廓图形中心来评定，但官受到由许可偏心引起的误差的影响。E. 3. 4 应该注意，径向变化被高倍率放大而试件的实际半径没有相应放大，所以表面凸起部分在显示轮廓的圆周上可能出现凹形(见图E.4)。16 GB/T 7235-2004 -/ / ,f 、 Q 。记录中心;0 图形中心。 17 图E.3角度关系示直径变化示意图图E.2 一一-图形中心，E一偏心量。GB/T 7235-2004 I1 1 /f-g- / / / / / / / / / / l k 飞 hX儿，-LK 、/、-一/-_-飞-_-显示轮廓b) 试件a) 畸变示意圈固E.4M 放大倍数gh一一试件半径变化量，一一试件理想圆半径囚18 叮CON-tmmNhH囚。人民共国家标准产品几何置技术规范CGPS)评定圆度误差的方法半径变化量测量GB/T 7235-2004 国和华中 中国标准出版社出版发行北京复兴门外三里河北街16号邮政编码，100045网址电话，68523946中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销68517548 印张1.5字数36干字2005年6月第一次印刷特1/16 2005年6月第一版开本880X 1230 搀
