1、ICS 27 .1 20.20 F65 备案号:47847-2015 F白fl主中华人民共和圄能源行业标准NB/Z 20326-2014 核电厂安全系统仪表触发整定值不确定度的分析方法Analysis methodology for uncertainty I()f setpoints for insrumenation of safety system in nuciear power plants 2014-10-15发布2015-03-01实施国家能源局发布NB/Z 20326-一.2014目次前言. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
2、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111 A 引言.凹1 范围. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 2 规范性引用文件. 3 术语和定义. . .
3、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 4 符号.4 5 确定仪表通道整定值的准备.4 5. 1 概述.4 5.2 仪表通道的配置图.5 5.3 确定设计参数和不确定度源.5 6 仪表通道不确定度计算.6 6. 1 不确定度公式.6 6.2 不确定度数据.9 6.3 仪表通道的总的不确定度计算.19 7 建立整定值.24 7.1 整定值关系.24 7.2 触发整定
4、值的确定.25 7.3 允许值.25 8 其他考虑.26 8.1 单向整定值修正.26 9接I-l. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27 10 文件.28 附录A(资料性附录)容器/引压管温度变化对差压液位测量的影响.29 附录B(资料性附录)流量测量精度的影响.35 $ 附录c(资料性附录)管道压力损失/压头影响. 38 附录D(资料性附录)RT
5、D精度的确定.40 附录E(资料性附录)绝缘电阻的影响. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41 附录F(资料性附录关于统计分析的讨论.47 附录G(资料性附录数字信号调理的不确定度.49 附录H(资料性附录信号调理(调节)组件中的不确定度传递. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51 附录1(资料性附录)电!特定校准前状态/校准或验证后状态数据.57 NB/Z 20326-2014 附录J(资料性附录确定允许值中正常运行期间仪表不确定度的推荐方法.60参考文献. . . . . . .
6、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61 图1典型仪表通道配置国.5 国2整定值计算流程国.7 囤3不确定度模型.9 图4M&四不确定度结合. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15 图5整定值关系.24 图6确定允许值的方法.26 国A.l饱和水/蒸汽液位测量.33 图C.l管道压力损失举例.39 图E.1
7、电流网路的绝缘抗阻或电阻模型.44图1数字处理系统的结构图.50 图G.2数字处理器典型的运行流和.回国H.1 硬件误差计算.56 图H.2硬件误差计算(更典型情况).56 II NB/Z 20326-2014 目q吕本指导性技术文件按照GB/T1.1-2009给出的规则起草。.t-本指导性技术文件参考ISA晴RP67.04.02-2000.仨坐坐+0.址。.75kPa每IOO.C100-10) V._ 90 a 凹气J，司3AU +-n-叮叮一不AV-表口-M叽比叫-1分F气J-z-FY一翌。一一国卸11 NB/Z 20326-2014 :I: O.375kPa TE = - _.- . -
8、 - x 1 00% 士0.68%量程55kPa 本条解决在正常运行条件下的环境温度对组件的影响。事故影响和事故环境引入的过程测量不确定度(例如引压管温升)讨论参见6.2.5和附录A.如果在变化的被测介质温度下仪表会有不确定度，预期的过程温度范围就需要在实际不确定度计算的时候作为假设条件考虑进去。6.2.4压力影晌有一些测量设备会由于工艺过程或环境压力的变化造成输出信号变化。对于差压变送器可以使用典型的静压影响表达式，其中列出的参数规范是指过程压力的变化。例如，可以看作在制造商指定的范罔内每1000kPa有土0.5%量程变化。测量差压(dP)的仪表使用低静压工艺介质校准，但却在高静压的被测介质
9、中使用的时候就可能产生静压影响带来的测量不确定度。假定校准是在低静压下完成的，制造商府对在正常设计运行压力下工作的仪表校准提供指导以保证校准的仪表读数正确。这通常包括量程迁移和l调零，通过使用制造商提供的低压(校准条件修正因子可以使仪表在高压(实际运行条件获得正确的输出。为了计算静压影响不确定度(SP)，宣确保校准读数都在运行压力(OP)的正常高低压力变化范围内。这些校准点读数定义清晰后，与公式(3)相似的表达式就可以用于计算静压影响(假设影响是线性的)。正常情况下，制造商会分别给出量程和零点的影响。为了保证正确使用上述方法对压力影响造成的不确定度进行计算，应该注意一个问题。上述的压力影响都是
10、随机的。但是，考虑己经完成的静压校准修正方法不相同，冈此在一些情况下可能需要在计算中包括附加的偏移影响。例如，一些仪表在高静压的条件下读数旦单向负值。如果这些仪表的静压影响没有修正，则在不确定度计算中就需要包含一个负偏移分量。另外一种压力极端情况是过压影响。这种不确定度是肉为压力传感器超压力范罔引起的。环境压力变化会造成在压力表指示随着仪表所在位置的环境压力降低或升高而向上成向下偏移，而与被测(过程)变量的变化无关。这种情况往往发生在过程仪表的参比侧对环境压力开放而工艺系统是一个封闭系统，或者工艺过和是对周罔环境火气开放的但却有不同的环境大气压力。该影响结果是一个偏移。变化的幅度和方向则与仪表
11、所在位置环境火气压力变化有关。这种情况主要是针对处于封闭环境中的压力表，如反I句堆安全先内或去全先封闭I夭域内。6.2.5 环境影响一事故环境对事故T况，由于高温、高压、高温度和辐射环境并伴有地震晌J.产生的不确定度，可以根据需要纳入仪表不确定度的计算中。核安全相关仪表的鉴定报告通常包括表格，圆形或者两者都有，用于描述仪表在辐照和蒸汽/压力环境以及地震试验之前，试验中和试验后的精度。很多情况下制造商会将鉴定试验结果体现到产品说明书的相关表格中。更详细的信息建议在设备鉴定报告里面获得。肉为鉴定试验所周样品或者样机数量通常有限，可以保守地采用试验数据中最坏情况的数据来作为实际计算的不确定度。为了能
12、更好理解仪表设备不确定度的情况并获得相关帮助，建议与制造商开展详细讨论(例如:可以讨论某一不确定度分量是作为随机变量还是偏移分量来考虑)。用鉴定报告的数据(或使用组件特定的温度补偿数据)取代设备设计性能规范书中的数据时，通常可以证明采用较低的环境温度或者辐射剂量水平条件下可能存在较低的仪表设备不确定度值是合理的。一般情况下，鉴定试验需要模拟最极端的设计基准事故情况下的环境条件，每种试验都有不同的要求，这样可以保证鉴定后的产品最大限度适用于各种不同的厂址。肉此，当产品实际使用的环境条件并没有达到鉴定试验包络曲线中那样极限的工况时，使用鉴定试验的数据就显得过分保守。应引起注意的是，一定要避免错误使
13、用数据z12 NB/l 20326-一.2014a) 建议使用在降低的温度或剂量条件下所有被试验设备的最高不确定度:该原则是为了保证在缺乏样本统计数据时采用极限不确定度。如果推算的试验数据低于原先的试验环境数据时，需要加上一个裕量。在这种情况下，建议与制造商开展讨论，这样对确定推算数据有帮助。b) 被试设备应该在相同或等效的环境条件下以及相同的试验顺序下试验过。c) 如果使用了降低的温度，要保证在该温度下读数前有足够的保温时间保证仪表壳内达到足够的热平衡。换句话说，如果一个变送器壳体需要lmin达到热平衡，则先将降温状态保持至少1 min再读数。最后，在一些情况下根据驱动功能的时间叫以在计算过
14、辑中删除或减少事故不确定度。例如，一个电厂仅考虑设计基准事故失水事故(LOCA)停i扣，则反0.tt冷却剂低压停堆整定值不确定度计算中就不需要考虑事故环境下的环境影响囚索。这是因为在真正怕况中，照力降低非常快的情况下停堆信号会发生得非常快。也就是说停堆功能在环境变得恶劣前已经完成了，所以恶劣环境对设备性能影响就不明显或还不足以影响分析结果a在使用该计算技巧的时11式要注意证明已经使用了所有适用的安全分析极限条件。6.2.6 过程测量影响(PM) 过程测量影响是仪式测量不确定度的其中一个分量。该影响不是由测量设备本身造成的。该不确定度分量是由被测工艺过程的物理特性或者属性造成的。判定过程祖U:帚
15、不确定度分类为随机或偏移应遵循6.2.2的要求。在仪表系统设计中. r能遇到凡种过程测量不确应度分景。在附录A、B、C、D对一些最常见的过程测量不确定度分培进行了讨论。ti进行不确定度计算中，市里对所有4能的过和测量影响的适用性进行考虑。6.2.7 校;佳影响(CE)6.2.7.1 概述校准是为了验证设备能按g，设备说明书的精度要求发挥功能，并最大限度地消除由于安装和使用T况带来的偏移不确立分量。例如，压头影响和密应补f去。楼准影响则表示在校准过但中引入到仪表通道内的不确定度。包括由试验设备，校准规程和校准人员引入的个确应度。本段内容用于解决校准不确定度分量和这些分量应如何包插进仪表通道的总的
16、不确定度计算中。此外还要考喝其他影响，如安装影响仪表从现场拆卸，校;在之1日再安装回去也应该考虑进去。同时，在本文刊中假定对一个组件的每次校准都是在近似相同的温应F进役的这样不同时间先后的校准的祖度王号影响可以最小化。6.2.7.2 测量和技准设备(M&TE)不确定度/ / 在确定全部M&TE的不确定度种类手11大小时百要号虑这些网杂:M&TE的参比准确度、与M&TE校准相关的不确定度、M&TE对技术人员的时读性。通常假坛一个标准的M&TE不确定度(如土0.5%)。该方法要确保足够r.tr信，需要保证M&TE是受控的。M&TE的参比准确度(RA)通常都可以从M&TE制造商获得。需要注意的是参比
17、准确度可能随着M&TE上的刻度不同而不同。M&TE应该按照受控标准定期校准以维持精度。一般情况下，这些标准的参比准确度对仪表通道的总的不确定度影响不明显。但是如果受控标准源的RA劣于俐的M&的RA.该影响就需要评价。如果该标准的参比准确度需要包括到不确定度计算中.r.tr能就需要用平方和开根法组合M&TE的参比准确度来给M&TE确定一个单独的不确定度分量。13 NB/Z 20326-2014 例如:MfE=RAim，+RA归.(7) 式中zMTE一一M&TE的不确定度:见4MTE-M&TE的参比准确度:RASTD一一受控标准源的参比准确度。技术人员执行仪表校准(或M&TE的定期校准)会在仪表通
18、道内引入额外的不确定度。该不确定度是校准过程中读取仪表值时引入的。如果M&TE部件是模拟量刻度，除了仪表设备移动造成的不确定度，刻度的特定使用要求也同该在评估不确定度的时候加以考虑。如果校准过程安排成刻度分度一直不变并且没有视觉误差，则可以认为不会存在技术人员不确定度，因为指针可以很容易地与固定标记对准。这就要求校准试验准备人员对该过程有所了解。例如，如果刻度间隔较宽，技术人员可能造成刻度之间差的土20%的不确定度。在刻度间隔更近的情况下，人员造成的误差可能为刻度之间差的土50%才合理。通常，在校准过程中冈为读数引入的不确定度应该转换成恰当的单位并和M&TE不确定度合成以获得更准确的代表校准过
19、程的不确定度。组合计算方法可以采用均方根法。例如:MTE=(RAE+RD2yl2阶式中:RD一二楼数不确定度。如果测量和测试设备因为在校准时使用的标准而存在不确定度并且还存在一个读数不确定度，则M&不确定度按公式(4)计算:MTE=RA+RA:TD+RD2)1I2 .(10) M&TE不确定度计算所与仪表通道不确定度计算使用相同的单位。如果仪表逼迫不确定度计算使用量程百分比单位，则测量和测试设备也同该转化成量程百分比进行计算。例如，如果-个M&TE的参比准确度是其量杠的0./.5%，如果测量范f却是ok:&3 000 kPa，且如果使用该仪表测量通道的量挝是10)0kPa，则M&TE的参比准确
20、度就是:。000kPa(l 000 kPa) x 0.025% = 0.0/5%仪表通道量程。组件的M&TE不确定度的:包括试验设备输入信号和输出信号的不确定度。通常，校准时的输入和输出信号都I-IJ以看作是相互独立的。这些单独的不确定度分量口J以用平方和开根方法来组合计算得到一个总的测量和测试设备不确定度分量。例如，如国4所示，传感器的M&TE不确定度,1) D 开根号C= (A)1/2 eC(ALG) :;: (A + e A(B) Y/2 -(A)1/2若旦旦，.，. (40) 附)._ 2(A)1/2 平方根乘法C=K(AxBy/2K (BxeA1R)+ (A x eB1BI) -x
21、叫川一u旦.(41)C(AL的2. (Ax B)1/2 K. (BxeA(R/ +(AxeR(的)2t2eC(SJ邮局一x一一一一一n，1/2一.(42)J 2 (AxB) 上述式中:A，D-一输入信号(用信号单位); C一一输出信号(剧信号单位); eA(R) ,eB(R) , eD(的一一随机i正态输入不确定度(用信号单位); eA(B) , eB(B) , e川的广一偏移输入不确定度(用信号单位); e门AL的一才飞数(偏移)输出不确定度(用信号单位); e(SRSS)一一随机正态(或接近正态)分布输出不确定度(用信号单位); , NBIZ 20326-2014 K , Kl, K2一一
22、输入信号增益(无量纲的增益或者衰减。注1:公式(17)-公式(34)描述了一个或更多输入信号通过功能组件的误差传递关系.其中也包括多信号输入，公式还考虑输入误差的组合。注2:公式(17)-公式(34)中标有ALG的公式应用于偏移误差或非正态分布的误差计算，当采用SRSS方法产生的结果不保守时。注3:公式(17)-公式(34)中对单输入函数(例如，固定增益放大器)， SRSS 意味着正态分布的输入误差(或接近正态)会导致正态分布(或接近正态分布的输出误差，通过SRSS方法可将这些误差与其他随机正态分布误差组合计算。注4:公式(17)-公式。的中对单输入函数(例如1.1古1)主增益放入探、SRSS
23、 意味着正态分布的输入误差(或接近正态)会导致E态分布(或接近正态分布)的输出误差，通过SRSS方法iJJ将这些误差与其他随机正态分布误差组合计算v注5:公式(18)对任何阳性的输入误差都布效。因为传递函数是线性的，输:U的分布将和输入的分布相同。输出误差可与其他正态分布祺差分量栗用SRSS方法计算。注6:如果输入误差足够小，输出误差接近正态梵布，则可使用公式(26)、(28)和(32)。输出误差可与其他正态分布误差分量采用SRSS方#:;计算。注7:在一些情况，公式(17)公式(34)中米JfJ误差传递公t_际:J式，即ec/C口j能史切的保守。 在进行一个仪表测量通道的不确定度计算挝握中宜
24、考虑通道中的每个组什对仪表通道的总的不确定度的影响，还要考虑外部影响如;i仪表引入)对仪表通道的总的不确定度的影响。单独的仪表地道组件不确定度分量需根据姐们的类型不同来考虑。这些不确定度分量不但要考虑组件本身精度对仪表通过不确定度的影响，还要考虑由于输入不确定度方法产生的影响。在任何工程计算+1，正确选抒和l伎J+l.Jf单位都是非常重要的，I听以在各种不同咱不确定度计算方法中，工程单位换算仔可能成为计算的二个主要悔剖因为基本公式tl采用相同的单位，将不受该影响u既IIJ以便山主嚣的过程割草单位也口I以使用量程百分比单位。本文iIf1JH量程百计lt11 J.)基本申fj0 j丰样古利于文中举
25、例的统I1有利于对不同类型仪表通道的比较。6.3.4 多信号或非线性遇，道不确定度传递等式的应用对相互作用多信吐的J!l道，或含有非线性函数组件的通道，日j使用公式(17,) 公式(34)来计算仪表通道不确定度。仪表通道的不确定应计算1使用公式(1)将所有传递函数组作t.1、j圳不确定度分量进行计算，使用公式(17)公式(34)未嗣定经过函数后的不确定度。/对于一个包括平方根组件的i以通道的典型仪表通道按会副门)嘱:a二(PM2+Pf)ly/ .(44) 式中:一一平方根组件输入信号的随机不确定度(组件1)见公式(12)和(13)。cu+ =+a/(2xA勺f+组件lz+组件22+组件、l/2
26、+(A+BJ)l/2-AI/2+BLHH-HH-(4CU- = -a /(2 x A)2 +组件l2+组件22+组件n22 - A2 - (A - B;-) I2 + B元.(48)式中:组件I一一平方根组件的随机不确定度:组件2、组f!l:n.一一构成仪表网路每个剩余组件的总随机不确定度:23 NB/7. 20326-?014 A-平方根组件输入信号的幅度:Bt. Bj-一一与输入信号相关的正负偏移:B元，BD一一与平方根组件F游组件相关的总的正负偏移。在处理含有非线性传递函数的仪表通道时，不确定值取决于输入信号的相对幅度。这可以从上面的等式得出。输入不确定度保持常数，输入信号降低仪表通道不
27、确定度就会增加，反之亦然。这样可以得到结论，在计算含有非线性组件的仪表通道时使用特定的读数而不是量程百分比会比较好。假定上面的平方根等式的输入幅值是至少50%。对于较小的值，应使用更严格的等式来保证概率和置信度。要正确建立非线性的不确定度传递函数耍比较小心，因为非线性装置可能导致总的合成不确定度值的概率和置信度受到影响。工程计算中使用的常用方法是将非线性功能通过在一个相对小范围内的线性技术来线性化。当使用了这种方法后，应考虑因为线性化近似带来的模型不确定度。计算者还要保证传递的不确定度是包含在线性范围内。7 建立整定值7. 1 整定值关系在NB厅20072-2012中讨论了整定值的确定方法，以
28、及触发整定值与允许值、分析限值、安全限值之间的关系。只有完全理解了这些概念，才能在整定值确定过程中正确地使用仪表通道的总的不确定度。国5表示的是安全限值、分析限值、允许值、触发整定值与正常运行限值之间的关系。安全限值用于保证实体屏障的完整性，防止不可控的放射性释放。分析限值用于保证不超过安全限值。分析限值由事故分析模型，获得，并要考虑如过程延迟、控制棒插入时间、反应性变化和仪表响所时间等肉素。如何确定分析限值不是本文件讨论的范罔:在本文件中讨论如何使用分析限值获取允许值和触发整定值。允许值是在定期试验时可能达到的触发整定值，若超过这个允许值，则需要对仪表通道的可运行能力进行评估。若校准前状态触
29、发整定值在允许值范围内，就能保证实际整定值和分析限值之间有足够的裕量米包容仪表不确定度，例如在定期试验中不会出现也不会测量设计基准事故的溢度和辐照影响，或与过程有关的影响。如果允许值被满足，则能保证不超过分析限值。允许值也为判断仪表性能是否可接受并采取校正行为提供了手段。触发整定值是一个预先设置在定值器组件内的数值，当监测的变量达到预设值时，定值器输出就会发生状态改变。仪表触发整定值的确定要确保在未达到分析限值前发山仪表通道触发信号，并在接近过程正常运行点处避免误触发的出现。24 =安全限值=u=坦自=国=分析限值=u=u=允许值:;:=:CI=f.:k发签定值= =正常运行F且值=固5整值关
30、系，、NB/Z 20326-2014 7.2 触发整定值的确定确定触发整定值有几种方法。如能提供证明报告也可使用其他方法。计算触发整定值的一种方法是在分析限值的基础上，在工艺过程变量的保守方向上加上或减去仪表通道不确定度，见公式(14):TS=AL士(CU+裕量).(50) 式中zTS-一-触发整定值zAL-一一分析限值:cu一一通道不确定度;裕量一一一个可选量，使俐者恨把需要选择保守的触发整在值o对于过程变量相对分相:民值减少的情况，触发整定值为分析胆创口t快表通道不确定度和裕量。对于过程变量相对分析限恒增加的情况，触发整定值为分析限值减去文衣通道不确定度和裕量。示例z在发生主给水管道破乳事
31、件时，稳fu器高压力触发停堆的安全分析中使阳的分析限值是2470kPa.使用第6章中的方法，仪表网路的li!i迫不确定度的计赁业j(f:CU-+ 1 00 kPa一-fll合了府有正的根确定度结呆;和-85kPa-一一组合f所任负的不确定度结果。由于过程变量向分析1;良值方向增加，币汁算不确定应1I才要考虑负的不确定鹰，若裕量毡拌为O.贝U78= 2470 Q (85 + 0) = 2 385 kPa (绝对lk.jJ)。由于士艺过程变量riJ交全分析限值方向增加，未使mll二的边边小确定度，际i此+100kPa没合使用。7.3 允许值确定允许值的方沾有几种，并目前己经被使用。其中，圈6中表示
32、了三种方法。免许值和l触发整定值之间的允许值宜包括被测仪表通道监督试验间隔时问(月度、季度，或换料归期)I且考虑的因素不宣超过以下三个万面:a) 漂移(基于监督试验问|届时间); b) 被试验仪表通道部分的仪表校准影响:c) 在试验时测得的IE常运行期间仪表不确定度(参r;H录JJ) 在图6和随后的讨论里，都是假设过程变量向分析限值方向增1HIa如果过程变量向分析限值方向减少，则给定的方向相反。/第一和第二种方法则6所示先计算出不包括7.3列出的如漂轨附彭响和正常运行时不确定度的仪表通道不确定度，然后1-8分析限值(AL)减去这个计算的仪表通道不确定度来确定允许值(AV)。在第-种方法中，从A
33、V减去可括女11凉移、校准影响和正常运有时不确定度来确定触发整定值。在国6所示的第二种方法中，触发整定-也据7.2叶呐说明进行计算。/在国6所示的第三种用于计算AV的jJ法中，元根据7.2(tJ说明来计算触发整定值，然后计算漂移、校准影响和l正常运行时不确定度这三类仪表通道不确定度的允许值，该允许值与触发整定值相加得到允许值。如果允许值不能采用与确定触发整定值的方法相一致的方法来确定时，宜进行一次检查计算。例如:如果确定触发整定值时使用了SRSS方法，且在确定触发整定值和IAV之间的允许值时使用了代数方法，则宜进行一次检查校准。检查计算宜提供保证，为考虑试验中没有测得的那些不确定度而提供足够大
34、的允许值、AV值能满足要求。如果检查计算显示AL和AV之间没有足够的允许值，则应修改AV以提供必要的允许值。在所有情况下，AV与触发整定值之间的差值应至少与6.2.7.3中讨论的校准允差大小一样，如果情况不是这样，院调整触发整定值。25 NB/Z 20326-一，2014分析限值(AL)允许值(AV)立直-j法1蚀发整定值(TS)分析限值(AL)十I寸li由一互一一允许值(AV)触发整定值(TS)分析限值(AL)位资计算)允许值(AV)触发整l.值(TS)A _ t 方法3-_一确定允许值的方法图6其他考虑8 单向整定值修正对于很多与安全相关的整定值，只有在过程参数的单一值未被超过，且从单方向
35、接近该单一值，在这种概率情况下才有意义。在这种情况下，单方向分布有关的不确定度数值小于双方向分布的数值。较小的不确定度数值的计算方法如仇对于正态分布95%概率的不确定度，标准仅域分布表显示95%的事件的不确定度在土1.96之间，2.5%在小于-1.96的民域，另2.5%在大于+1.96区域。如果增加或者减少触发限值，则使用的合适限值为士1.96。对于正态分布的不确定度，标准区域分布表显示95%的事件的不确定度小于+1.645(50%低于中间值，45%在中间值和+1.645之间)，同时这95%的事件的不确定度大于-1.645。若过程参数的单一值未被超过，且从单方向接近该单一值，在这种概率情况F才
36、有意义，则95%概率使用的合适限值是+1.645或-1.645。使用这种方法，当只从单方向接近该单一值时，对于对称情况已被计算过且保证95%的覆盖率的正的不确定度可能被减少。例如，原始的对称数值是2，折算肉于是1.645/2.00= 0.8225;如果原始对称值是1.96，减小因于是1.645/1.96= 0.839。示例:3CU士=士2.00%量程(20值当过程参数降低到单一点时将会触发。变量降低导致的触发只会闵为正向误差而产生延迟，误差可能造成显示的触发参数高于头际触发参数的数值。CU+ = 2.0xO.822 5 = + 1.645%量程CU-=无意义8.1 26 NB/Z 20326-
37、2014 9接口核电厂安全设备的自动触发整定值既会影响不同的功能组织，也会受到多种电厂活动的影响。为了保证电厂仪表整定值能全面的支持安全分析和电厂运行要求，全面认识这些接口是非常重要的。-.面的讨论给出了核电厂典型的组织和活动。这里仅给出具有代表性的方面，不同部门间应该相互交流来确定和维护安全设备整定值。安全分析部门首先负责安全分析中使用不确定度允许量，并包括分析仿真的不确定度。通常安全分析计算安全限值时很少考虑仪表特性。但是，现在的分析方法考虑了历史记录和设备性能的相互关系。热工水力和中子模型通常要求系统响Ji.时间限值，该限值受到了.艺过程和仪表响应时间的影响。例如响应时间等限值的动态影响
38、的确定通常在事故分析中考虑!不是本标准的范围。如果动态影响没有在安全分析中考虑，则需要增加额外胁不确定度分量来考虑。任何导致仪表动态特性变化或仪表位置重新设置(或取压口的设计修改官评估其对安全分析的影响。/ 负责提出电厂安全系统设定值技术规格书的部门宜根据安全仪表通道适当的允许量来确定。如果制造商无法提供满足要求的硬件允许量，lj!iJ安全分析或整定值的确定可通拉迭代窍成。任何影响测量过程的设计修改宜评估其对档定值确定的影响。这种情况可能以直接的方式体现，如 _.- - - . - 组件更换:或通过其他方式，如通过支持系统(伊如，对房间的空调机组/风管路径进行修改。正确的组件选择，即将细件的等
39、级和性能与仪表通道的设计要求相匹，是非常重要的。导致安全分析重新确认的另一个活动是定期换料。在换料过科中，需要进行安全评估以检查现有的安全分析是否适用。如果确定现有的分析不再适用，则需开展额外的支全分析。从该角度山发，宜审育安全分析的假设和结果以确定对仪表整定值的影响。电厂维修/仪表部门通常负m-仪衣战准和性能数据的收集。维惨程序的编制人宜确保试验设备使用的限值是否合适。这宜包括M&TE.以及校准和市l技术艾件所包含的其他不确定度。宜检责维修轩序中规定的设置允差与整定但确定计算-j中的样校准或验证后状态允差的一致性。同时，性能监测的方法和监测周期8:与整定值计贸书中的假设一致。总之，电的i车行
40、和维修活动宜与不确定度/整定值计算j中的假设相一致6触发整定值通常需要将过程参数转变为4l11通电流值。例如，一个模拟量压力变送器网路包含一个电子比较器，触发主要定值菇，通过毫安电流信号测量比较伺到的。这种量程转换过程通常描述为一个将过程变量单位和l测量信飞号单位关联起来的简单线性函数。这样，触革已特定值的改变吁能导致比较器整定值的改变。而且，任何钱性传通函数的改变(例如校准量程、零点抑圳/上升)但可导致组件整定值的改变。在一些情况f.量我科换可能需要考虑变量在严酷环境条件F的影响。、样，需要审慎考虑这些改/ 变，以更适宜地进行整定位确定计算。例如，静压头在量程转换计1ft:,t 1 lJ作协常量考虑，但可能受到由于设计基
