1、S/N:1580177.218 A 统一书号:1580177 218 定价:10.00元UDC 中华人民共和国国家标准P GB 50496 - 2009 大体积混凝土施工规范Code for construction of mass concrete 2009 - 05 -13 发布2009 -10 -01实施中华人民共和国住房和城乡建设部联合发布中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中华人民共和国国家标准大体积混凝土施工规范Code for constructon of mass concrete GB 50496 - 2009 主编部门:中国冶金建设协会批准部门:中华人民共和国住房和城乡建
2、设部施行日期:2 0 0 9 年1 0 月1 日中国计划出版社2009北京中华人民共和国国家标准大体积混凝土施工规范GB 50496-2009 会中国冶金建设协会主编中国计划出版社出版(地址g北京市西城区木樨地北里甲11号国宏大厦C座4层)(邮政编码:100038电话:6390643363906381) 新华书店北京发行所发行世界知识印刷厂印刷850X 1168毫米1/32 2印张46千字2009年7月第1版2009年7月第1次印刷印数1-20100册* 统一书号:1580177 218 定价:10.00元中华人民共和国住房和城乡建设部公告第310号关于发布国家标准大体积混凝土施工规范的公告现
3、批准大体积混凝土施工规范为国家标准，编号为GB 50496-2009，自2009年10月1日起实施。其中，第4.2. 2、5.3.2条为强制性条文，必须严格执行。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部二00九年五月十三日目。昌本规范是根据原建设部关于印发(2006年工程建设标准规范制订、修订计划(第二批)的通知(建标(2006)136号)的要求，由中冶建筑研究总院有限公司会同有关科研、设计、施工和检测单位共同编制而成。本规范在编制过程中，编制组开展了大量试验研究，进行了广泛的调查分析，召开了多次专题研讨会，总结了多年来我国大体积混凝土施工技术的实践
4、经验，与相关的标准规范进行了协调，与国际先进的标准规范进行了比较和借鉴。在此基础上以多种方式广泛征求了全国有关单位的意见并进行了工程试应用，对主要问题进行了反复的讨论和研究，最后经审查定稿。本规范共分6章，3个附录。主要内容有:总则，术语、符号，基本规定，原材料、配合比、制备及运输，昆凝土施工，温控施工的现场监测等。本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，中国冶金建设协会负责日常管理，中冶建筑研究总院有限公司负责具体技术内容的解释，请各单位在执行本规范过程中，结合工程实践，认真总结经验，并将意见和建议寄至中冶建筑研究总院有限公
5、司国家标准大体积混凝土施工规范编制组(地址:北京市海淀区西土城路33号，邮政编码:100088 , E-mail: yj_)。本规范主编单位、参编单位和主要起草人:主编单位:中冶建筑研究总院有限公司参编单位:中国京冶工程技术有限公司中国建筑股份有限公司 1 中冶赛迪工程技术有限公司上海宝冶建设有限公司中冶天工建设有限公司中国二十冶金建设有限公司中冶京唐建设有限公司中石化洛阳石化工程公司北京东方建宇混凝土技术研究院北京首钢建设集团有限公司北京城建五公司上海电力建设工程公司江苏海润化工有限公司中广核工程有限公司中国核工业第二四建设公司马钢嘉华商品混凝土有限公司主要起草人:仲晓林林松涛彭宣常匮圄张珉
6、王铁梦牟宏远束廉阶路来军王建毛杰徐兆桐张晓平陈定洪吕军刘小刚张际斌崔东靖刘耀齐刘E宣张兴斌郑昆白谷政学陈李华赵群钟翔仲朝明陈宏哲伍崇明樊兴林李高阳陈飞飞 2 1总则.2 术语、符号.2.1术语2.2符号3 基本规定.目次4 原材料、配合比、制备及运输.4.1 一般规定4.2 原材料4.3 配合比设计.4.4 制备及运输5 泪凝土施工5.1 一般规定5.2 施工技术准备.5.3 模板工程5.4 混凝土浇筑5.5 混凝土养护5.6 特殊气候条件下的施工6 温控施工的现场监测附录A混凝土泵输出量和所需搅拌运输车数量的计算方法附录B大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算方法附录C大体积混凝
7、土浇筑体表面保温层的计算方法(3 1 ) 本规范用词说明附:条文说明.1总则1. 0.1 为使大体积混凝土施工符合技术先进、经济合理、安全适用的原则，确保工程质量，制定本规范。1. O. 2 本规范适用于工业与民用建筑混凝土结构工程中大体积混凝土工程的施工。本规范不适用于碾压混凝土和水工大体积混凝土工程的施工。1. O. 3 大体积混凝土施工除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。 1 2.1术语2. 1. 9 温升峰值peak value of rising temperature 混凝土浇筑体内部的最高温升值。2. 1. 10 里表温差temperature difference
8、 of core and surface 混凝土浇筑体中心与混凝土浇筑体表层温度之差。2. 1. 11 降温速率descending speed of temperature 散热条件下，混凝土浇筑体内部温度达到温升峰值后，单位时间内温度下降的值。2. 1. 12 入模温度temperature of mixture placing to mold 泪凝土拌合物浇筑入模时的温度。2. 1. 13 有害裂缝harmful crack 影响结构安全或使用功能的裂缝。2. 1. 14 贯穿性裂缝throughcrack 贯穿混凝土全截面的裂缝。2. 1. 15 绝热温升adiabatic tempe
9、rature rise 混凝土浇筑体处于绝热状态，内部某一时刻温升值。2. 1. 16 胶浆量binder paste content 混凝土中胶凝材料浆体量占混凝土总量之比。2 术语、符号2. 1. 1 大体积混凝土mass concrete 混凝土结构物实体最小尺寸不小于1m的大体量混凝土，或预计会因海凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土。2. 1. 2 胶凝材料cementing material 用于配制混凝土的硅酸盐水泥与活性矿物掺合料的总称。2. 1. 3 跳仓施工法alternative bay construction method 在大体积混凝土工
10、程施工中，将超长的混凝士块体分为若干小块体间隔施工，经过短期的应力释放，再将若干小块体连成整体，依靠混凝土抗拉强度抵抗下一段的温度收缩应力的施工方法。2. 1. 4 永久变形缝permanent deformation seam 将建筑物(构筑物)垂直分割开来的永久留置的预留缝，包括伸缩缝和沉降缝。2. 1. 5 竖向施工缝vertical construction seam 氓凝土不能连续浇筑时，因1昆凝土浇筑停顿时间有可能超过混凝土的初凝时间，在适当位置留置的垂直方向的预留缝。2. 1. 6 水平施工缝horizontal construction seam ?昆凝土不能连续浇筑时，因混凝
11、土浇筑停顿时间有可能超过混凝土的初凝时间，在适当位置留置的水平方向的预留缝。2. 1. 7 温度应力thermal stress 混凝土的温度变形受到约束时，混凝土内部所产生的应力。2. 1. 8 收缩应力shrinkage stress 混凝土的收缩变形受到约束时，混凝土内部所产生的应力。2.2符号2.2.1 温度及材料性能a一一混凝土的热扩散率;C一混凝土比热容;Cx一一外约束介质(地基或老混凝土)的水平变形刚度;E。一混凝土弹性模量;E(t)-一混凝土龄期为t时的弹性模量;E;(t)二一一第i计算区段，龄期为t时，混凝土的弹性模量;jtk (t) 混凝土龄期为t时的抗拉强度标准值; 2
12、3 凡，Kl几十一混凝土浇筑体表面保温层传热系数修正值;m一一一与水泥品种、浇筑温度等有关的系数;Q一一一胶凝材料水化热总量;Q。一一一水泥水化热总量;Qt一一龄期t时的累积水化热;凡保温层总热阻;卜一龄期;Tb一一混凝土浇筑体表面温度;Tb (t)一一龄期为t时，混凝土浇筑体内的表层温度;Tbm (t)、Tdm(t) 氓凝土浇筑体中部达到最高温度时，其块体 4 上、下表面的温度;Tmax 混凝土浇筑体内的最高温度;T max (t)一一龄期为t时，混凝土浇筑体内的最高温度;Tq一一-混凝土达到最高温度时的大气平均温度;T(t)一一一龄期为t时，混凝土的绝热温升;Ty (t)一一龄期为t时，混
13、凝土收缩当量温度;Tw(t)一一龄期为t时，混凝土浇筑体预计的稳定温度或最终稳定温度;t:,T1 (t) 龄期为t时，混凝土浇筑块体的里表温差;t:，Tz(t)一一一龄期为t时，11昆凝土浇筑块体在降温过程中的综合降温差;t:, T1max一-昆凝土浇筑后可能出现的最大里表温差;t:，Tj;(t)一一龄期为t时，在第i计算区段混凝土浇筑块体里表温度的增量;t:, TZi (t) 龄期为t时，在第i计算区段内，1昆凝土浇筑块体综合降温差的增量;品一一一固体在空气中的传热系数;民一一保温材料总传热系数;A。一一混凝土的导热系数;z一第z层保温材料的导热系数。2.2.2 数量几何参数H一一混凝土浇筑
14、体的厚度，该厚度为浇筑块体实际厚度与保温层换算混凝土虚拟厚度之和;h一二混凝土结构的实际厚度;h一一混凝土的虚拟厚度;L一一混凝土搅拌运输车往返距离;N 混凝土搅拌运输车台数;Ql 每台混凝土泵的实际平均输出量;Qmax 每台混凝土泵的最大输出量;50 混凝土搅拌运输车平均行车速度;Tt 每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间;V 每台泪凝土搅拌运输车的容量;W一每立方米1昆凝土的胶凝材料用量;l一一一配管条件系数;一一混凝土表面的保温层厚度;z一第i层保温材料厚度。2.2.3 计算参数及其他H(t，) 在龄期为时产生的约束应力延续至t时的松弛系数;K 防裂安全系数;走不同掺量掺合料水化热调整系数;
15、是1、是2一一-粉煤灰、矿渣粉掺量对应的水化热调整系数;M1、MzMll一一混凝土收缩变形不同条件影响修正系数;R，(t)一龄期为t时，在第i计算区段，外约束的约束系数; 常数，随水泥品种、比表面积等因素不同而异;F 水力半径的倒数; 混凝土的线膨胀系数; 5 6 卢一一混凝土中掺合料对弹性模量的修正系数;卢1、冉一?昆凝土中粉煤灰、矿渣粉掺量对应的弹性模量修正系数;p-r昆凝土的质量密度;E;一一-在标准试验状态下海凝土最终收缩的相对变形值;Ey (t) 龄期为t时，混凝土收缩引起的相对变形值;A 掺合料对混凝土抗拉强度影响系数;1、2粉煤灰、矿渣粉掺量对应的抗拉强度调整系数;x (t) 龄
16、期为t时，因综合降温差，在外约束条件下产生的拉应力;Jt) 龄期为t时，因混凝土浇筑块体里表温差产生自约束拉应力的累计值;可一一作业效率;zmax一一最大自约束应力。3基本规定3.0.1 大体积混凝土施工应编制施工组织设计或施工技术方案。3.0.2 大体积混凝土工程施工除应满足设计规范及生产工艺的要求外，尚应符合下列要求:1 大体积混凝土的设计强度等级宜为C25C40，并可采用混凝土60d或90d的强度作为混凝土配合比设计、泪凝土强度评定及工程验收的依据;2 大体积混凝土的结构配筋除应满足结构强度和构造要求外，还应结合大体积混凝土的施工方法配置控制温度和收缩的构造钢筋;3 大体积混凝土置于岩石
17、类地基上时，宜在混凝土垫层上设置滑动层;4 设计中宜采取减少大体积混凝土外部约束的技术措施;5 设计中宜根据工程情况提出温度场和应变的相关测试要求。3.0.3 大体积混凝土工程施工前，宜对施工阶段大体积混凝土浇筑体的温度、温度应力及收缩应力进行试算，并确定施工阶段大体积混凝土浇筑体的温升峰值、里表温差及降温速率的控制指标，制定相应的温控技术措施。3. O. 4 温控指标宜符合下列规定:1 r昆凝土浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于500C; 2 混凝土浇筑体的里表温差(不含混凝土收缩的当量温度)不宜大于250C;3 混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2.00C/d; 7 4 混凝土浇筑体表面与
18、大气温差不宜大于ZOOC。3. O. 5 大体积混凝土施工前，应做好各项施工前准备工作，并与当地气象台、站联系，掌握近期气象情况。必要时，应增添相应的技术措施，在冬期施工时，尚应符合国家现行有关混凝土冬期施工的标准。 8 4 原材料、配合比、制备及运输4.1一般规定4. 1. 1 大体积混凝土配合比的设计除应符合工程设计所规定的强度等级、耐久性、抗渗性、体积稳定性等要求外，尚应符合大体积混凝土施工工艺特性的要求，并应符合合理使用材料、降低混凝土绝热温升值的要求。4. 1. 2 大体积1昆凝土的制备和运输，除应符合设计混凝土强度等级的要求外，尚应根据预拌混凝土供应运输距离、运输设备、供应能力、材
19、料批次、环境温度等调整预拌混凝土的有关参数。4.2原材料4.2.1 配制大体积1昆凝土所用水泥的选择及其质量，应符合下列规定:1 所用水泥应符合现行国家标准通用硅酸盐水泥)GB175 的有关规定，当采用其他品种时，其性能指标必须符合国家现行有关标准的规定;2 应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，大体积1昆凝土施工所用水泥其3d的水化热不宜大于Z40kJ/峙，7d的水化热不宜大于Z70kJ/kg;3 当混凝土有抗渗指标要求时，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%;4 所用水泥在搅拌站的人机温度不宜大于600C。4.2.2 水泥进场时应对水泥品种、强度等级、包装或散装仓号、出厂日期等进行检
20、查，并应对其强度、安定性、凝结时间、水化热等性能指标及其他必要的性能指标进行复检。 9 4.2.3 骨料的选择，除应符合国家现行标准普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准)JGJ52的有关规定外，尚应符合下列规定:1 细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不应大于3%;2 粗骨料宜选用粒径531.5mm，并应连续级配，含泥量不应大于1%;3 应选用非碱活性的粗骨料;4 当采用非泵送施工时，粗骨料的粒径可适当增大。4.2.4 粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰)GB1596和用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉)GB/T18046的有关规定。4.2.
21、5 所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准混凝土外加剂)GB8076、混凝土外加剂应用技术规范)GB50119 和有关环境保护标准的规定。4.2.6 外加剂的选择除应满足本规范第4.2.5条的规定外，尚应符合下列要求:1 外加剂的品种、掺量应根据工程所用胶凝材料经试验确定;2 应提供外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响;3 耐久性要求较高或寒冷地区的大体积1昆凝土，宜采用引气剂或引气减水剂。4.2.7 拌和用水的质量应符合国家现行标准混凝土用水标准JGJ 63的有关规定。4.3 配合比设计4.3.1 大体积混凝土配合比设计，除应符合国家现行标准普通混凝土配合比设计规范)JGJ55的有关规
22、定外，尚应符合下列规定:1 采用1昆凝土60d或90d强度作指标时，应将其作为混凝土 10 配合比的设计依据。2 所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的胡落度不宜大于160mm。3 拌和水用量不宜大于175kg/m3o4 粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%;矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%;粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于1昆凝土中胶凝材料用量的50%。5 水胶比不宜大于O.50。6 砂率宜为35%42%。4.3.2 在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验;必要时其配合比设计应当通过试泵送。4.3.3 在确定
23、混凝土配合比时，应根据1昆凝土的绝热温升、温控施工方案的要求等，提出混凝土制备时粗细骨料和拌和用水及入模温度控制的技术措施。4.4 制备及运输4.4.1 11昆凝土的制备量与运输能力应满足混凝土浇筑工艺的要求，并应选用具有生产资质的预拌混凝土生产单位，其质量应符合现行国家标准预拌混凝土)GB/T14902的有关规定，并应满足施工工艺对胡落度损失、入模胡落度、入模温度等的技术要求。4.4.2 多厂家制备预拌混凝土的工程，应符合原材料、配合比、材料计量等级相同，以及制备工艺和质量检验水平基本相同的要求。4.4.3 混凝土拌合物的运输应采用混凝土搅拌运输车，运输车应具有防风、防晒、防雨和防寒设施。4
24、.4.4 搅拌运输车在装料前应将罐内的积水排尽。4.4.5 搅拌运输车的数量应满足混凝土浇筑的工艺要求，计算方法应符合本规范附录A的规定。4.4.6 搅拌运输车单程运送时间，采用预拌混凝土时，应符合现行国家标准预拌棍凝土)GB/T14902的有关规定。4.4.7 搅拌运输过程中需补充外加剂或调整拌合物质量时，宜符合下列规定:1 运输过程中出现离析或使用外加剂进行调整时，搅拌运输车应进行快速搅拌，搅拌时间不应小子1205;2 运输过程中严禁向拌合物中加水。4.4.8 运输过程中，明落度损失或离析严重，经补充外加剂或快速搅拌已无法恢复混凝土拌合物的工艺性能时，不得浇筑入模。 12 5 混凝土施工5
25、.1一般规定5. 1. 1 大体积1昆凝土施工组织设计，应包括下列主要内容:1 大体积混凝土浇筑体温度应力和收缩应力的计算，可按本规范附录B计算;2 施工阶段主要抗裂构造措施和温控指标的确定;3 原材料优选、配合比设计、制备与运输计划;4 混凝土主要施工设备和现场总平面布置;5 温控监测设备和测试布置图;6 混凝土浇筑顺序和施工进度计划;7 混凝土保温和保湿养护方法，其中保温覆盖层的厚度可根据温控指标的要求按本规范附录C计算;8 主要应急保障措施;9 特殊部位和特殊气候条件下的施工措施。5. 1. 2 大体积混凝土工程的施工宜采用整体分层连续浇筑施工(图5.1.2-1)或推移式连续浇筑施工(图
26、5.1. 2-2)。 图5.1.2-1整体分层连续浇筑施工 13 图5.1. 2-2 推移式连续浇筑施工5. 1. 3 大体积1昆凝土施工设置水平施工缝时，除应符合设计要求外，尚应根据混凝土浇筑过程中温度裂缝控制的要求、混凝土的供应能力、钢筋工程的施工、预埋管件安装等因素确定其位置及间歇时间。5. 1. 4 超长大体积混凝土施工，应选用下列方法控制结构不出现有害裂缝:1 留置变形缝:变形缝的设置和施工应符合国家现行有关标准的规定;2 后浇带施工:后浇带的设置和施工应符合国家现行有关标准的规定;3 跳仓法施工:跳仓的最大分块尺寸不宜大于40m，跳仓间隔施工的时间不宜小于7d，跳仓接缝处应按施工缝
27、的要求设置和处理。5. 1. 5 大体积混凝土的施工宜规定合理的工期，在不利气候条件下应采取确保工程质量的措施。5.2 施工技术准备5.2.1 大体积1昆凝土施工前应进行图纸会审，提出施工阶段的综合抗裂措施，制定关键部位的施工作业指导书。5.2.2 大体积混凝土施工应在混凝土的模板和支架、钢筋工程、预埋管件等工作完成并验收合格的基础上进行。5.2.3 施工现场设施应按施工总平面布置图的要求按时完成，场区内道路应坚实平坦，必要时，应与市政、交管等部门协调，制定场外交通临时疏导方案。5.2.4 施工现场的供水、供电应满足混凝土连续施工的需要，当有断电可能时，应有双回路供电或自备电源等措施。5.2.
28、5 大体积混凝土的供应能力应满足混凝土连续施工的需要，不宜低于单位时间所需量的1.2倍。5.2.6 用于大体积混凝土施工的设备，在浇筑混凝土前应进行全面的检修和试运转，其性能和数量应满足大体积混凝土连续浇筑的需要。5.2.7 混凝土的测温监控设备宜按本规范的有关规定配置和布设，标定调试应正常，保温用材料应齐备，并应派专人负责测温作业管理。5.2.8 大体积混凝土施工前，应对工人进行专业培训，并应逐级进行技术交底，同时应建立严格的岗位责任制和交接班制度。5.3模板工程5.3.1 大体积混凝土的模板和支架系统应按国家现行有关标准的规定进行强度、刚度和稳定性验算，同时还应结合大体积1昆凝土的养护方法
29、进行保温构造设计。5.3.2 模板和支架系统在安装、使用和拆除过程中，必须采取防倾覆的临时固定措施。5.3.3 后浇带或跳仓法留置的竖向施工缝，宜用钢板网、铁丝网或小板条拼接支模，也可用快易收口网进行支挡;后浇带的垂直支架系统宜与其他部位分开。5.3.4 大体积混凝土的拆模时间，应满足国家现行有关标准对混凝土的强度要求，混凝土浇筑体表面与大气温差不应大于200C;当模板作为保温养护措施的一部分时，其拆模时间应根据本规范规定的温控要求确定。5.3.5 大体积1昆凝土宜适当延迟拆模时间，拆模后，应采取预防寒流袭击、突然降温和剧烈干燥等措施。5.4 混凝土浇筑5.4.1 大体积混凝土的浇筑应符合下列
30、规定:1 混凝土浇筑层厚度应根据所用振捣器的作用深度及混凝土的和易性确定，整体连续浇筑时宜为300500mm。2 整体分层连续浇筑或推移式连续浇筑，应缩短间歇时间，并应在前层混凝土初凝之前将次层提凝土浇筑完毕。层间最长的间歇时间不应大于混凝土的初凝时间。混凝土的初凝时间应道过试验确定。当层间间歇时间超过混凝土的初凝时间时，层面应按施工缝处理。3 混凝土浇筑宜从低处开始，沿长边方向自一端向另一端进行。当混凝土供应量有保证时，亦可多点同时挠筑。4 昆凝土浇筑宜采用二次振捣工艺。5.4.2 大体积1昆凝土施工采取分层间歇浇筑混凝土时，水平施工缝的处理应符合下列规定:1 在已硬化的?昆凝土表面，应清除
31、表面的浮浆、松动的石子及软弱漉凝土层;2 在上层混凝土浇筑前，应用清水冲洗混凝土表面的污物，并应充分润湿，但不得有积水;3 混凝土应振捣密实，并应使新旧混凝土紧密结合。5.4.3 大体积1昆凝土底板与侧墙相连接的施工缝，当有防水要求时，应采取钢板止水带处理措施。5.4.4 在大体积1昆凝土浇筑过程中，应采取防止受力钢筋、定位筋、预埋件等移位和变形的措施，并应及时清除混凝土表面的泌水。5.4.5 大体积混凝土浇筑面应及时进行二次抹压处理。5.5 混凝土养护5.5.1 大体积混凝土应进行保温保湿养护，在每次混凝土浇筑完毕后，除应按普通混凝土进行常规养护外，尚应及时按温控技术措施的要求进行保温养护，
32、并应符合下列规定:1 应专人负责保温养护工作，并应按本规范的有关规定操作，同时应做好测试记录;2 保湿养护的持续时间不得少于14d，并应经常检查塑料薄膜或养护剂涂层的完整情况，保持混凝土表面湿润;3 保温覆盖层的拆除应分层逐步进行，当混凝土的表面温度与环境最大温差小于200C时，可全部拆除。5.5.2 在混凝土浇筑完毕初凝前，宜立即进行喷雾养护工作。5.5.3 塑料薄膜、麻袋、阻燃保温被等，可作为保温材料覆盖混凝土和模板，必要时，可搭设挡风保温棚或遮阳降温棚。在保温养护中，应对混凝土浇筑体的里表温差和降温速率进行现场监测，当实测结果不满足温控指标的要求时，应及时调整保温养护措施。5.5.4 高
33、层建筑转换层的大体积混凝土施工，应加强养护，其侧模、底模的保温构造应在支模设计时确定。5.5.5 大体积混凝土拆模后，地下结构应及时回填土;地上结构应尽早进行装饰，不宜长期暴露在自然环境中。5.6 特殊气候条件下的施工5.6.1 大体积混凝土施工遇炎热、冬期、大风或雨雪天气时，必须采用保证混凝土浇筑质量的技术措施。5.6.2 炎热天气浇筑?昆凝土时，宜采用遮盖、洒水、拌冰屑等降低混凝土原材料温度的措施，t，昆凝土入模温度宜控制在300C以下。混凝土浇筑后，应及时进行保湿保温养护;条件许可时，应避开高温时段烧筑1昆凝土。5.6.3 冬期浇筑混凝土时，直采用热水拌和、加热骨料等提高混凝土原材料温度
34、的措施，混凝土人模温度不宜低于50C。海凝土浇筑后，应及时进行保温保湿养护。5.6.4 大风天气浇筑混凝土时，在作业面应采取挡风措施，并应增加混凝土表面的抹压次数，应及时覆盖塑料薄膜和保温材料。5.6.5 雨雪天不宜露天浇筑混凝土，当需施工时，应采取确保混凝土质量的措施。浇筑过程中突遇大雨或大雪天气时，应及时在结构合理部位留置施工缝，并应尽快中止混凝土浇筑;对已提筑还未硬化的混凝土应立即进行覆盖，严禁雨水直接冲刷新浇筑的混凝土。 18 6 温控施工的现场监测6.0.1 大体积混凝土浇筑体里表温差、降温速率及环境温度的测试，在A混凝土挠筑后，每昼夜不应少于4次;入模温度的测量，每台班不应少于2次
35、。6.0.2 大体积混凝土浇筑体内监测点的布置，应真实地反映出混凝土浇筑体内最高温升、里表温差、降温速率及环境温度，可按下列方式布置:1 监测点的布置范围应以所选混凝土浇筑体平面图对称轴线的半条轴线为测试区，在测试区内监测点按平面分层布置;2 在测试区内，监测点的位置与数量可根据混凝土浇筑体内温度场的分布情况及温控的要求确定;3 在每条测试轴线上，监测点位不宜少于4处，应根据结梅的几何尺寸布置;4 沿混凝土浇筑体厚度方向，必须布置外表、底面和中心温度栅点，其余测点宜按测点间距不大于600mm布置;5 保温养护效果及环境温度监测点数量应根据具体需要确定;6 昆凝士浇筑体的外表温度，宜为混凝土外表
36、以内50mm处的温度;7混凝土浇筑体底面的温度，宜为混凝土浇筑体底面上50mm处的温度。6.0.3 测温元件的选择应符合下列规定:1 测泪元件的测温误差不应大于O.30C (250C环境下); 2 测试范围应为300C1500C ; 3 绝缘电阻应大于500MO，; 19 6. O. 4 温度测试元件的安装及保护，应符合下列规定:1 测试元件安装前，必须在水下1m处经过浸泡24h不损坏;2 测试元件接头安装位置应准确，固定应牢固，并应与结构钢筋及固定架金属体绝热;3 测试元件的引出线宜集中布置，并应加以保护;4 测试元件周围应进行保护，混凝土浇筑过程中，下料时不得直接冲击测试测温元件及其引出线
37、;振捣时，振捣器不得触及测温元件及引出线。6.0.5 测试过程中宜及时描绘出各点的温度变化曲线和断面的温度分布曲线。6. O. 6 发现温控数值异常应及时报警，并应采取相应的措施。 20 附录A混凝土泵输出量和所需搅拌运输车数量的计算方法A.O.l 混凝土泵的实际平均输出量，可根据混凝土泵的最大输出量、配管情况和作业效率，按下式计算Ql = Qmax -1 -可CA.O.1)式中Ql一一每台混凝土泵的实际平均输出量Cm3/h); Qmax-每台混凝土泵的最大输出量(旷/h);1一一配管条件系数，可取O.80. 9; 可一一作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管
38、和布料停歇等情况，可取O.50. 7。A.0.2 当混凝土泵连续作业时，每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车台数，可按下式计算:Ql I L I T =一(一十T舍)CA. O. 2) V飞50 J 式中N一一混凝土搅拌运输车台数(台); V一一每台混凝土搅拌运输车的容量(旷); 50 -混凝土搅拌运输车平均行车速度Ckm/h); L一一混凝土搅拌运输车往返距离Ckm); Tt一一每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间Ch)。 21 附录B大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算方法式中k1 粉煤灰掺量对应的水化热调整系数可按表B.1. 3取值;走2矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，可按表
39、B.1. 3 取值。表B.1.3不同掺量掺合料水化热调整系数Q 1一内一一Q (B. 1. 1-1) 掺量。10% 20% 30% 40% 粉煤灰Ck1)l O. 96 0.95 0.93 0.82 矿渣粉Ck2)1 l 0.93 0.92 0.84 B.l 混凝土的绝热温升B. 1. 1 水泥的水化热可按下列公式计算:t n , t Qt Qo Q。(B. 1. 1-2) 注:表中掺量为掺合料占总胶凝材料用量的百分比。B. 1. 4 混凝土的绝热温升值可按下式计算:_WQ T(t)一一(1-e-mt)(B.1. 4) C 式中T(t) 龄期为t时，混凝土的绝热温升CC);W一每立方米混凝土的
40、胶凝材料用量(kg/m3); C一-混凝土比热容，可取(0.921. O)kJ/(kg OC); -一一混凝土的质量密度，可取(24002500)kg/旷;m一一与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，可取(0.3 O. 5)d 1; t一一龄期(d)。Q=4 o 7/Q7一3/Q3式中Qt 龄期t时的累积水化热(kJ/kg);Q。水泥水化热总量(kJ/kg);t一一龄期(d);n一一常数，随水泥品种、比表面积等因素不同而异。B. 1. 2 胶凝材料水化热总量应在水泥、掺合料、外加剂用量确定后根据实际配合比通过试验得出。当无试验数据时，可按下式计算:(B. 1. 1-3) B.2 混凝土收缩值的当量
41、温度Q=kQ。式中Q 胶凝材料水化热总量(kJ/kg);h 不同掺量掺合料水化热调整系数。B. 1. 3 当现场采用粉煤灰与矿渣粉双掺时，不同掺量掺合料水化热调整系数可按下式计算:(B. 1. 2) B.2.1 混凝土收缩的相对变形值可按下式计算: y (t) = (1-e-o.o M1 Mz M3 Mll (B. 2. 1) 式中y (t)一一龄期为t时，混凝土收缩引起的相对变形值;E; 在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值，取4.0X10-4;M1、M2Mll一一混凝土收缩值不同条件影响修正系数，可按表B.2.1取值。是=k1十kz-1(B. 1. 3) 22 23 卢2一-Y昆凝土
42、中矿渣粉掺量对应的弹性模量修正系数，可按表B.3. 2取值。掺量粉煤灰矿渣粉表B.3.2不同掺量掺合料修正系数。20% 30% 0.99 0.98 1. 02 1. 03 B.4温升估算B.4.1 浇筑体内部温度场和应力场计算可采用有限单元法或一维差分法。B.4.2 有限单元法可使用成熟的商用有限元计算程序或自编的经过验证的有限元程序。采用一维差分法，可将j昆凝土沿厚度分许多有限段/:x(m), 时间分许多有限段/:，.t(h)。相邻三层的编号为1，n，n+1.在第走时间里，三层的温度Tn-1k、T川及Tn十1.町，经过/:，.t时间后，中间层的温度丸，问，可按差分式求得下式:T1.是+T n
43、 + 1. b ， /:,.t Tnk十1=。n+l，X2一一-T川(2工2-1)十/:Tnk2丛z且(B. 4. 2) 式中一一混凝土的热扩散率，取O.0035m2 /h; /:Tn是一一第n层内部热源在是时段释放热量所产生的温升。B. 4. 3 YI昆凝土内部热源在t1和t2时刻之间释放热量所产生的温升，可按下式计算:/:,.T=Tmax(e-mj -e-时2)(B. 4. 3) B.4.4 在混凝土与相应位置接触面上释放热量所产生的温升可取/:，.T/2。B.5温差计算B.5.1 混凝土浇筑体的里表温差可按下式计算:/:,. T1(t)=Tm(t)-Tb(t) (B.5. 1) 式中/:
44、,. T 1 (t)一一龄期为t时，混凝土挠筑块体的里表温差CC); T m (t)一龄期为t时，混凝土捷筑体内的最高温度，可通过温度场计算或实测求得CC); T b (t)一一龄期为t时，混凝土浇筑体内的表层温度，可通过温度场计算或实测求得CC); B.5.2 氓凝土浇筑体的综合降温差可按下式计算:AT20)=t4Tm(t)+TMU)十Tdm(t) J+Ty-Tw(t) (B.5.2) 式中/:,. T2 (t)一龄期为t时，混凝土浇筑块体在降温过程中的综合降温CC);T bm (t)、Tdm(t)-1昆凝土浇筑体中部达到最高温度时，其块体上、下表层的温度CC); Ty(t)一-龄期为t时，
45、混凝土收缩当量温度CC);Tw(t) 龄期为t时，YI昆凝土浇筑体预计的稳定温度或最终稳定温度，可取计算龄期t时的日平均温度或当地年平均温度CC)。B.6 温度应力计算B.6.1 自约束拉应力的计算可按下式计算:民(俨亏X/:Tl;(以E;(似H;(t，)(B. 6. 1) 式中z (t)-龄期为t时，因混凝土浇筑体里表温差产生自约束拉应力的累计值(MPa); /:,. T 1; (t)一一龄期为t时，在第i计算区段混凝土浇筑块体里表温差的增量CC)。E; (t)一-第i计算区段，龄期为t时，混凝土的弹性模量(N/mm2) ; 27 一一混凝土的线膨胀系数;Hi(t，) 在龄期为时，在第z计算
46、区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数，可按表B.6. 1取值。表B.6.1混凝土的松弛系数二2d=5d =lod =20d t H(t) t H(t，) t H(t，t H(t，) 2.00 1. 000 5.00 1. 000 10.00 1. 000 20.00 1. 000 2.25 0.426 5.25 0.510 10.25 0.551 20.25 0.592 2. 50 O. 342 5.50 0.443 10.50 0.499 20.50 0.549 2. 75 O. 304 5.75 。.41010.75 0.476 20. 75 0.534 3.00 O. 278 6.00
47、 0.383 11. 00 0.457 21. 00 0.521 4.00 0.225 7.00 0.296 12.00 0.392 22.00 0.473 5.00 0.199 8.00 0.262 14.00 0.306 25.00 0.367 10.00 O. 187 10.00 0.228 18.00 0.251 30.00 0.301 20.00 0.186 20.00 0.215 20.00 0.238 40.00 0.253 30.00 0.186 30.00 0.208 30.00 0.214 50.00 0.252 = 0.186 = 0.200 = 0.210 = 0.25
48、1 B.6.2 混凝土浇筑体里表温差的增量可按下式计算:.6. T1i (t) =.6. T (t) -.6. T (t一j)(B. 6. 2) 式中j 为第t计算区段步长(d);B.6.3 在施工准备阶段，最大自约束应力也可按下式计算:zmax -专XE(t) X .6. T1max X Hi (t，) (B.6. 3) 式中zmax一一最大自约束应力(MPa); .6. T1max 混凝土浇筑后可能出现的最大里表温差CC);E(t) 与最大里表温差.6.T1max相对应龄期t时，混凝土的弹性模量(N/mm2); Hi(t，) 在龄期为T时，在第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数，可按表B.6.1取值。B.6.4 外约束拉应力可按下式计算: 28 的)=了_E_ .6.T2i (似E;(以H;(t，)XRi (t) (B. 6. 4) i一i=l式中x (t)一一龄期为t时，因综合降温差，在外约束条件下产生的拉应力(MPa); .6.T2i(t)一一一龄期为t时，在第t计算区段内，混凝土浇筑块体综合降温差的增量CC)。 混凝土的泊松比，取0.15; R; (t)一一龄期为
