1、S/N: 1580177.728 统一书号，1580177 728 定价，13.00元jsi UDC 中华人民共和国国家标准-P GB 50699 - 2011 液压振动台基础技术规范Technical code for hydraulic vibrator foundation 2011-05 -12 发布2012 - 05 -01实施中华人民共和国住房和城乡建设部联合发布中华人民共和国国家质量检验检疫总局中华人民共和国国家标准液压振动台基础技术规范Technical code for hydraulic vibrator foundation GB 50699 - 2011 主编部门:中国
2、兵器工业集团公司批准部门:中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期:2 0 1 2 年5 月1 日中国计划出版社2011北京一一一-:;-，-，.守一一中华人民共和国国家标准液压振动台基础技术规范GB 50699-2011 * 中国计划出版社出版(地址2北京市西城区木樨地北里甲11号国宏大厦C座4层)(邮政编码:100038 电话:6390643363906381) 新华书店北京发行所发行世界知识印刷厂印刷850 X 1168毫米1/32 2. 125印张50千字2011年12月第1版2011年12月第l次印刷印数1-6000册会统一书号:1580177 728 定价:13.00元中华人民共和国
3、住房和城乡建设部公告第1033号关于发布国家标准液压振动台基础技术规范的公告现批准液压振动台基础技术规范为国家标准，编号为GB 50699-2011，自2012年5月1日起实施。其中，第8.0.1条为强制性条文，必须严格执行。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部二。一一年五月十二日一-J 前言本规范是根据原建设部关于印发(2006年工程建设标准规范制订、修订计划(第二批)的通知)(建标(2006J136号)的要求，。由五洲工程设计研究院会同有关单位编制完成。本规范在编制过程中，编制组进行了广泛深入的调查研究，总结并参考了国内外先进技术经验，在全国
4、范围内，多次征求了有关单位及业内专家意见，对一些重要问题进行了专题研究和反复讨论，最后经审查定稿。本规范的特点在于液压振动台频率宽，激振力大，需用地基阻尼控制共振，根据实测、分析和比较，采用双峰法并发展为多峰法，提高了振动台基础的地基阻尼比，可使设计经济，但比弹性半空间等效集总体系莱斯默比拟法的地基阻尼比为低，不失安全;又在于当阻尼比较大，位移或加速度幅频响应曲线峰点不明显或消失时，采用速度幅频响应曲线相对宽度计算阻尼比。本规范共分8章和2个附录，主要技术内容包括:总则、术语和符号、基本规定、地基动力特征参数测定、基础动力计算、基础构造、基础施工和检验等。本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文
5、，必须严格执行。本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，中国兵器工业集团公司负责日常管理，五洲工程设计研究院负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送五洲工程设计研究院科技质量部(地址:北京市宣武区西便门内大街85号，邮政编码:100053)，以便今后修订时参考。本规范主编单位、参加单位、主要起草人和主要审查人:主编单位:五洲工程设计研究院(中国五洲工程设计有限公司)参加单位:北京东方振动和噪声技术研究所中国地震局工程力学研究所中国航空工业规划设计研究院主要起草人:吴邦达马冬霞吴丽波主要审查人:应怀樵匾虱黄浩华俞渭雄单志康茅玉泉吴成元李友鹏邹宏 2 1总则2 术语和
6、符号2.1 术语-2.2 符号目次3 基本规定( 6 ) 3.1 一般规定3.2 地基和基础的计算规定3.3 地基动力特征参数.4 地基动力特征参数测试4.1 一般规定4.2 测试内容及数据处理5 基础动力计算6 基础构造7 基础施工8检验J.(2 附录A基础动力计算基本公式附录B用竖向速度幅频响应曲线相对宽度计算地基阻尼比本规范用词说明引用标准名录附:条文说明 1 Contents 1 General provisions ( 1 ) 2 Terms and symbols ( 2 ) 2.1 Terms ( 2 ) 2.2 Symbols ( 2 ) 3 Basic requirement
7、 ( 6 ) 3. 1 General requirement ( 6 ) 3. 2 Characteristic requirement for calculation of subsoil and foundations ( 7 ) 3. 3 Characteristic parameter of dynamic properties of subsoil ( 7 ) 4 Characteristic measurement of parameter of dynamic properties of subsoil (11) 4. 1 General requirement (1 1 )
8、4. 2 Contents of measurement and data processing ( 11 ) 5 Dynamic. calculations of foundations (1 9 ) 6 Structural requirement of foundations ( 20) 7 Construction requirement of foundations . (21) 8 Inspection R. (22) Appendix A Basic equations of dynamic calculations of foundations (23) Appendix B
9、Measuring subsoil damping ratio with the relative width of the vertical velocity amplitude-frequency response curve ( 34) 2 Explanation of wording in this code (36) List of quoted standards (37) Addition: Explanation of provisions ( 39) 3 1总则1. 0.1 为了在液压振动台基础的建造中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、安全适用、经济合理、确保质量，编
10、制本规范。1. O. 2 本规范适用于车辆道路模拟、建(构)筑物地震模拟等试验中使用的液压振动台地基基础的勘察、设计、测试、施工和验收。1. O. 3 液压振动台基础的技术要求除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。 1 2.2符号力Pz偏心作用下的竖向线位移;Ax.伊一一基础顶面控制点在水平扰力Px、扰力矩M及竖向扰力Pz偏心作用下的水平向线位移;一-一激振器扰力的圆频率;nz一一基组竖向固有圆频率;M 基组水平向固有圆频率;叩一基组回转固有圆频率;n一一基组扭转固有圆频率;Wn!一一基组水平回转捐合振动第一振型固有圆频率的总称;n2一一基组水平回转相合振动第二振型固有圆频率的总称
11、。2 用于测试分析:Am -基础竖向振动位移幅频响应曲线峰点线位移的总称;Am!一基础水平回转捐合振动位移幅频响应曲线第一振型峰点水平线位移;A叩l、A勾唯一一第一、二台传感器测出的基础水平回转捐合振动位移幅频响应曲线第一振型峰点竖向线位移;Ani￥ 基础扭转振动位移幅频响应曲线峰点水平线位移的总称;fnd一一基础竖向有阻尼固有频率;fm一一基础竖向振动幅频响应曲线峰点频率的总称;fm!二-基础水平回转捐合振动幅频响应曲线第一振型峰点频率的总称;fnz一一基础竖向无阻尼固有频率;fn! 基础水平回转搞合振动第一振型无阻尼固有频率;fnx一一基础水平向无阻尼固有频率;f f儿m基础扭转振动幅频响
12、应曲线峰点频率的总称;f儿n一一一一基础扭转振动无阻尼固有频率。2.2.2 计算指标:2 术语和符号2.1术语2. 1. 1 基组foundation set 液压振动台基础和基础土的机器、附属设备、填土的总称。2. 1. 2 地基刚度stiffness of subsoil 地基抵抗变形的能力，其值为施加于地基上的力(力矩)与它引起的线位移(角位移)之比。2. 1. 3 水平回转搞合振动vibration coupled with translating and rocking 基础沿一水平轴平移并绕另一水平轴同时产生回转振动的捐合振动。2.2.1 作用和响应:1 用于动力计算:Pz一一-激
13、振器的竖向扰力;Px 激振器的水平扰力;k一一标准静荷载下基础底面平均静压力;M伊激振器的回转扰力矩的总称;M一一一激振器的扭转扰力矩;Az -基组重心处的竖向线位移;Ax -基组重心处的水平向线位移;A 基础的回转振动角位移的总称;A一一-基础的扭转振动角位移的总称;A叩一一基础顶面控制点在水平扰力氏、扰力矩M及竖向扰 3 Cz一一天然地基抗压刚度系数;C伊一一天然地基抗弯刚度系数;c天然地基抗剪刚度系数;C，一一天然地基抗扭刚度系数;Kz一一一天然地基抗压刚度;K 天然地基抗弯刚度;Kx一一天然地基抗剪刚度;K一一天然地基抗扭刚度;kpz一一单桩抗压刚度;K即一一一桩基抗弯刚度;m 基组的
14、质量，为mf、叽E及m，之和;mf一一基础的质量;mm一-基础上机器设备的质量;m，一一基础上回填土的质量(用于埋置的阶梯形基础); mz一一基础竖向振动的参振总质量，包括基组质量和地基参振质量;m呻一一基础水平回转藕合振动的参振总质量，包括基组质量和地基参振质量;m一一基础扭转振动的参振总质量，包括基组质量和地基参振质量;百一一基组质量比;一一天然地基的竖向阻尼比;x伊l一一天然地基的水平回转向藕合振动第一振型阻尼比;5呻2一一天然地基的水平回转向祸合振动第二振型阻尼比;弘一一天然地基扭转向阻尼比。2.2.3 几何参数:A一一一基础底面积;I一一基础底面对通过其形心轴的惯性矩;J 基组对通过
15、其重心轴的转动惯量; 4 Iz-基础底面通过其形心轴的极惯性矩;Jz一基组通过其重心轴的极转动惯量;h-一基础高度;hj一一基组质心至基础顶面的距离;h2一-基组质心至基础底面的距离。 5 3基本规定3.1一般规定3. 1. 1 液压振动台基础设计时应取得下列资料:1 激振器的个数、每个质量及运动部分质量;2 激振器的扰力及扰力矩大小、方向及作用位置;3 激振器激振频率范围;4 激振器最大行程、速度及加速度;5 附加设备质量及扰力与扰力矩大小、方向及作用位置;6 设备底座详图，包括附加设备位置、预埋螺栓位置、管沟位置及其孔洞尺寸。3. 1. 2 液压振动台基础设计时应取得所在建筑物的下列资料:
16、1 建筑物的施工图;2 在建筑物内位置及邻近部分的建筑物基础详图及管沟布置图;3 建筑物的地质勘察资料，振动台基础底面应布置钻孔，孔深应至硬土层或岩层或不小于20m，提供土层压缩波、剪切波波速、剪切模量及泊松比。4 地基动力特性参数的测试资料。3. 1. 3 振动台基础应与建筑物基础及上部结构分开，净距分别不应小于100mm及50mm。当两者基础紧邻，基础底面应同深。3. 1. 4 振动台基础顶部四周应与混凝土地面分开，缝宽应为50mm，深应为500mm，可用聚苯乙烯泡沫板填塞，可不做隔振缝。基础四周的回填土应分层穷实，压实系数c不应小于0.94。3. 1. 5 有振动的管道应与建筑物脱开，必
17、要时可用柔性连接。有振动的管沟应与建筑物基础用缝分开。3. 1. 6 振动台所在的建筑物在构造上应按抗震设防烈度不低于7度设计，且不低于当地设防烈度要求，应将屋面荷载增加5%10%计算屋面板、屋架及托架，但不应传给柱子及基础。3. 1. 7 振动台基础在天然地基上时，承载力特征值jak小于150kPa的应进行地基处理或用桩基。3. 1. 8 基组的重心与基础底面形心宜在同一竖线上。3.2 地基和基础的计算规定3.2; 1 液压振动台基础底面地基平均静压力应符合下式的要求:k0.8ja (3.2.1) 式中:Pk一一标准静载荷下基础底面;平均静压力(kPa)，标准荷载为基础自重及其上的回填土重及
18、机器自重(kN); ja_!一修正后的地基承载力特征值(kPa)。3.2.2 液压振动台基础顶面的振动容许值应符合下列规定:1 最大振动线位移不应大于0.10mm;2 最大振动速度不应大于10mm/s;3 最大振动加速度不应大于O.19。注，g为重力加速度。3.3 地基动力特征参数I 天然地基3.3.1 液压振动台基础在天然地基上的基本动力参数可由现场试验确定，试验方法应按本规范第4章方法进行。当无条件进行试验并有经验时，可按本规范第3.3.2条第3.3.8条规定确定，并对块体基础计算所得的竖向或水平向振动线位移，可不按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB5004096中第3.3.11条进行
19、折减，但应按本规范第8章检验。3.3.2 天然地基的抗压刚度系数Cz可按下列规定取用:1 当基础底面积大于或等于20m2及埋深不小于2.0m时，可按图3.3.2采用，并乘以系数守币的取值应符合下列规定:1)当jak大于300kPa，可取1.0; 2)当jak不大于300kPa，蒙古性土可取1.1，粉土?取1.0，砂土市取0.9。2 当基础底面积小于20m2，大于10m2时，抗压刚度系数Cz可采用图3.3.2中的数值乘以底面积修正系数品。品可按下式进行计算:卢4至式中:A-基础面积(m2)。(3.3.2) 3.3.5 天然地基抗压刚度系数的埋深提高系数可按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB5
20、0040-96第3.3.7条计算。3.3.6 天然地基抗压刚度系数值按本规范第3.3.2条及第3.3.5条提高后的总值不得大于现行国家标准动力机器基础设计规范GB 50040-96表3.3.2内的数值的2倍。3.3.7 天然地基阻尼比可按下述方法进行计算:1 竖向阻尼比可按下列公式计算:cz0.18 .J(l-v)m (3.3.7-1) (mgtEf-x)心一一z m-pA 15: (3. 3. 7-2) 150 200 250 300 400 500 600 800 Jak你Pa)700 900 式中:z一一一天然地基竖向阻尼比;市基组质量比，不宜大于0.8，否则可调整基础尺寸;m一一基组的
21、质量(t); 一一地基土的密度Ct/旷); u 地基土的泊松比，按本规范第3.1.2条得出。2 水平回转向、扭转向阻尼比可按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040-96第3.3.9.2款计算。3.3.8 埋置基础的天然地基阻尼比，埋深提高系数可按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040-96第3.3.10条计算。提高后的阻尼比，不应大于0.5，.r伊1、岛不应大于O.3。E桩基3.3.9 桩基的基本动力参数可由现场试验确定，试验方法应按本规班第4章方法进行。当无条件进行试验并有经验时，可按本规范第3.3.10条、第3.3.11条规定确定，但应按本规范第8章检验。3.3.10
22、桩基刚度可按现行国家标准动力机器基础设计规范GB 50040-96第3.3.13条第3.3.18条规定确定。计算桩基的固有频率和振动线位移时所需参数可按该规范第3.3.19条、第35 图3.3.2天然地基的抗压刚度系数C%-与地基承载力特征值J，k关系统计曲线3.3.3 天然地基的抗弯、抗剪、抗扭刚度系数可按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040-96第3.3.5条计算。3.3.4 天然地基的抗压、抗弯、抗剪、抗扭刚度可按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040-96第3.3.6条计算。8 9 3.3.20条规定确定。3.3.11 摩擦桩桩基竖向阻尼比PZ可取无桩时承台在天然
23、地基上的阻尼比增加0.05，可按现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040-96第3.3. 21. 2款确定水平回转向、扭转向阻尼比，并可按该规范第3.3.22条确定桩承台埋深对阻尼比的提高作用，提高后的PZ不应大于O.5 , p句l、不应大于0.3。 10 十节寸一-，.川叩m呐态?要恍如产-:-:120顶面、底面、四周及坑内外壁可用200mmX 200mm钢筋网，放置激振器的坑底应用双层钢筋网，并应上下错开。基础内部配500mmX 500mmX 500mm三向钢筋网。6.0.3 基础底面应设置混凝土垫层厚100mm.四周应宽出底面100mm.混凝土强度等级宜采用C15。6.0.4 基
24、础在管道洞孔或缺口处应将被截断钢筋同面积的各半分别补加于洞口左右两侧和上下两面。. 20 . 7基础施工7.0.1 基础应预埋螺栓与基座板连接或直接与设备连接，应严格保证螺栓位置准确。基座板及螺栓应由工厂提供，基座板应留灌浆孔。7.0.2 与设备或管道连接的专用预埋件或支座(支架)应由工厂提供，并应由土建施工预埋。7.0.3 基础施工时应严格控制水灰比、和现落度，且应分层连续浇灌，每层厚度应按施工实际条件确定，不应留施工缝。混凝土应严格振捣密实，不得有空隙孔洞。7.0.4 基础施工时应采取措施避免混凝土凝固时产生温度裂缝，浇灌时天气温度不宜过高或过低。施工时间宜在春、秋季节，在冬季应采取保暖措
25、施，在夏季对砂石骨料应采取冷却措施，必要时可用冰屑代替水拌和混凝土。7.0.5 基座板底应用二次浇灌层，并应用灌浆料填塞密实，浇前应用加压的水将原有混凝土面冲洗干净，并应充分浸润保证灌浆料与基座板的紧密结合。7. O. 6 施工中应用调平螺栓调平基座板，调平螺栓应先行润滑。然后拧紧地脚螺栓，检查基座板的装配公差。其后浇灌浆料，待凝固后松开调平螺栓。待砂浆及1昆凝土达到设计强度后，应对每个地脚螺栓施加预应力，大小应由设计规定。7.0.7 在条件许可时，基础坑可在建筑物屋盖施工后在室内开挖，以免雨水浸泡地基，并应预留30cm厚土层作保护，并应在浇混凝土基础垫层时挖除。7.0.8 基础施工应符合现行
26、国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范)GB50204的有关规定。 21 8检验8.0.1 渡压振动台的混凝土基础施工完毕并达到设计强度后，必须对基础进行振动测试以作检验。8.0.2 在设备安装调试后，应用设备激振器激振进行测试，并应满足本规范第3.2.2条规定;同时，检验地基动力参数测试值与设计值是否接近。 22 附录A基础动力计算基本公式A.O.l 基础动力计算时，应确定基础上的扰力和扰力矩的方向和作用位置(图A.0.1)。Yi ex (a) 1-1姐|刽z z x (b)F立副l经(c)侧，;:Wl续图A.O. 1 扰力、扰力矩示意图注:0点为基组重心，即坐标原点;C点为扰力作用点。A.
27、0.2 基组在通过其重心的竖向扰力Pz作用下，其竖向振动线位移和固有圆频率的计算应符合下列规定:1 线位移和固有频率可分别按式(A.o. 2-1)、(A.O. 2-2) 计算。A_=三1-z K _ / / (1一斗)2十4;旦TV)nz白)nznz=J芸m=mf十mm+m，式中:Az 基组重心处的竖向线位移Cm); Pz一一激振器的竖向扰力CkN); nz一一基组的竖向固有圆频率Crad/s);m一一基组竖向振动的总质量Ct) ; mf 基础的质量Ct) ; mm一一-基础上机器设备的质量Ct) ; m，一一基础上回填土的质量(t); Kz 基础的地基抗压刚度CkN/m); 激振器的扰力圆频
28、率Crad/s);z 地基的竖向阻尼比。2 最大线位移Azmax可按下列公式计算:1)当Pz为定扰力，且=z.jl-2;时:A_ov=z _ 1 =-zmax Kz 2Jl-; 2)当Pz为变扰力，且=一兰兰二一、1-2t; CA. O. 2-1) CA. O. 2-2) (A. O. 2-3) (A. O. 2-:-4) Pz 1 Azmax=言-.二=(A. O. 2-5) 1 z 2Vl-; 式中:Azmax 机组垂心处的竖向最大线位移(m)。A.O.3 基组在水平扰力Px和竖向扰力Pz沿z向偏心矩作用下，产生z向水平、绕y轴回转即x-. y Ae2 (a)第一振爱(b)第二振裂图A.O
29、.4基组沿y向水平、绕z轴回转的糯合振动的振型1 竖向和水平线位移应分别按下列公式计算:Azo=(Ao1 +A但)ly(A.0.4-1) Ayo=Ao1 (pOI +hl)十Aoz(hl - p02) (A. O. 4-2) AA1011 01= (几十mp2)Ol / 2负(I?2 A A101 02= (.r十mp2):但(l-T-)2+4巳0-2-WnOI白)nOl1 (1一千)2十4;02号一)n02)n02 (A. O. 4-3) (A. O. 4-4) 29 马1= C;y+吨)(L乌)2十哈二y CA. O. 4-5) 仇=(计吨)+(iy一吨)2十平y 2一_2 臼)ny血)n
30、x2 _Ka+Kxh na-J，.一Ka=CIIx呻Mal =Ma+ Pze y Ma2 =Ma+ PZey 2 ,. cnyfL 2 al一2=一亏一Jy)nal 2 ,. 一-Jn_yfL2pe2一2专二一丁一)n82 W ny CA. O. 4-6) CA. o. 4-7) CA. O. 4-8) CA. O. 4-9) CA. O.4-10) CA. O. 4-11) CA. O. 4-12) CA. O. 4-13) 2 最大竖向和水平线位移A恤x，Aytlmax的计算和选取，可分别以y代x，8代，代入式(人O.3-14)式(人0.3-21)，并按有关说明进行。式中:Aze 基础顶面
31、控制点，由于y向水平绕z轴回转藕合振动产生的竖向线位移Cm); Ay一一基础顶面控制点，由于y向水平绕z轴回转搞合振动产生的y向水平线位移Cm)。Ael一一基组y-8向捐合振动第一振型的回转角位移Crad);Ae2 基组y-8向捐合振动第二振型的回转角位移Crad);01一一基组y-8向搞合振动第一振型转动中心至基组重心的距离(m); pe2一一基组y-8向捐合振动第二振型转动中心至基组重心的距离(m); nal 基组y-8向捐合振动第一振型的固有圆频率Crad/s) ; na2一一-基组y-8向娟合振动第二振型的固有圆频率Crad/s); ny一基组绕y轴回转固有圆频率Crad/s);础基组
32、绕z轴回转固有圆频率Crad/s);Jx-. -基组对通过其重心的z轴的转动惯量Ct 0 m2); K。一一一基组绕z轴的地基抗弯刚度(险0 m)，由现场实测获得;Ix 基础底面对通过其形心z轴的惯性矩(旷); M01一-绕通过y-8向搞合振动第一振型转动中心Oal并垂直于回转面zoy的轴的总扰力CkNom);Ma2一一绕通过y-8向捐合振动第二振型转动中心。但并垂直于回转面zoy的轴的总扰力CkNom);Me一绕z轴的激振器扰力矩CkN0 m); ey 激振器竖向扰力Pz沿y轴向的偏心距Cm); 呻一一一见式CA.O. 3-9)的说明;sal一一基组y-8向捐合振动第一振型阻尼比;sa2一一
33、基组y-8向搞合振动第二振型阻尼比。A.O.5 基组在扭转扰力矩M中和水平扰力Px沿y轴向偏心作用下(图A.O. 5)，产生绕z轴的扭转振动，其水平扭转振动线位移的计算，应符合下列规定:y lx ，1x 图A.O. 5 基组扭转振动示意图注:B点为基础顶面控制点。x 31 1 水平扭转线位移可按下列公式计算:A呻=A对=(M十P.rey)ly Kw /0-W:内4己斗，叫叩n(M业十P:re) lJ 几J(1-4)2十4Sw2 丁E呻四呻呻=在(A. O. 5-1) (A. O. 5-2) (A. O. 5:-3) 2 最大线位移A叫bma川人max的计算，应符合下列规定:1)当P.r和M，为
34、定扰力或由定扰力产生，且=Wnp，JI=豆豆时，可分别按下列公式计算:A一(M十Pxe:r)l)呻max几.2)1 s A.，._v=_(M十P:rey)lx坤xK. 2s, Jf=百(A. O. 5-4) (A. O. 5-5) 2) Px和M，-)g变扰力或由变扰力产生，且=开去时，可分别按下列公式计算:(M+ PTe , )l /1 ()fi2 A咖x二去.0-2已)(A.O.5-6) K. 2s, )1-s -. A.,.m,= (M十Pxe v) lx /1 ,2 = lV.L, I .L xy/X 0-2t.) (A. 0.5-7) 坤maxK ,. 2s, Jf=百川式中:A呻一
35、一-基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿z轴向的水平线位移(m); Ab一一基础顶面控制点B由于扭转振动产生沿y轴向的水平线位移(m); M，一一激振器的扭转扰力矩(kN.m); Px一一-激振器的水平扰力(kN); 32 h一一，ey一一一激振器的水平扰力沿y轴向的偏心距(m); ly-基础顶面控制点至扭转轴在y轴向的水平距离(m) ; lx -基础顶面控制点至扭转轴2轴向的水平距离(m); Jz一一基组对通过其重心轴的极转动惯量(t m2) ; k一一基础的地基抗扭刚度(kN.m); 呻一一一基组的扭转振动固有圆频率(rad/s);A呻max一一基础顶面控制点B由扭转振动产生沿z轴的最大水平
36、线位移FAmax一一基础顶面控制点B由扭转振动产生沿y轴的最大水平线位移。A.O.6 基础顶面控制点i沿x，y、z轴各向的总振动线位移礼可按下式计算:A;=艺Aj(A. O. 6) 式中:Aj 第j个扰力或扰力矩，对基础顶面控制点i产生的线位移(m)。罩 33 时半夜飞咽隅然黝究生如古时附录B用竖向速度幅频响应曲线相对宽度计算地基阻尼比B.O.l 在竖向定扰力作用下，位移和加速度幅频响应曲线峰点不明显或消失(=0.61. 0)时，若速度幅频响应曲线有峰点(图B.0.1)，可用曲线相对宽度按下列公式计算地基竖向阻尼比:注:fmv=fn，。Av(nys) 2F二土方匀气fmv fi f (Hz)
37、图B.0.1竖向速度幅频响应曲线rZj =1三L一(B.O. 1-1) 叫声0十平-1J)fi ， r fmv 门Avj1-1 Amv 式中:一一地基竖向阻尼比;i=1, 2 (B.0.1-3) j=1, 2 ,3 CB. O. 1-4) 一一对应于反i(振幅比)的地基竖向阻尼比，品在速度幅频响应曲线峰点附近取点，点数为3; 34 。fmv 速度幅频响应曲线峰点频率(Hz); Amv一一速度辐频响应曲线峰点振幅(m/s); A一一速度辐频响应曲线上品所对应的振幅(m/s); z一一频率比;fi一一速度幅频响应曲线上对应于A可的频率HzoB.0.2 基础的参振总质量、地基抗压刚度和抗压刚度系数、
38、单桩抗压刚度和桩基抗弯刚度，可分别按下列公式计算:Kz m一(2fmv)2K=EL主主工z Amv 2 c.=Z! 一Z A K. hnzzJ np (B.0.2-1) (B. O. 2-2) (B. O. 2-3) (B. O. 2-4) KAPZEr?(B 025) 式中:mz一一基础竖向振动参振的总质量(t)，包括基础，激振设备及地基参振质量，当大于基础质量mf的2倍时，应取mz等于2mf;Kz 地基抗压刚度(kN/m); Pc -定扰力值(kN); Cz 地基抗压刚度系数(kN/m3); kpz一一单桩抗压刚度(kN/m); K即一一桩基抗弯刚度(kNm);ri一一第i根桩中线至基础底
39、面形心回转轴的距离(m); np一桩数。B.0.3 由第B.0.1条计算的模块或桩基的竖向地基阻尼比，当按第4.2.13条进行有关换算时，换算后的设计值，可大于0.5，但不应大于0.8，rx.l及可取为O.5。 35 本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格，非这样做不可的:正面词采用必须;反面词采用严禁。2)表示严格，在正常情况下均应这样做的:正面词采用应，反面词采用不应或不得。3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的:正面词采用宜，反面词采用不宜。4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用可。2 条文中指明应按其他有关
40、标准执行的写法为应符合.的规定或应按执行。 36 引用标准名录动力机器基础设计规范)GB50040-96 地基动力特性测试规范)GBjT50269-97 混凝土结构工程施工质量验收规范)GB50204 37 一十一-，.二.今中华人民共和国国家标准液压振动台基础技术规范GB 50699 - 2011 条文说明制定说明本规范在制定过程中，对液压振动台基础进行了振动测试、调查研究、征求意见、总结了经验和教训。自从20世纪70年代末我国改革开放以来，从国外引进不少液压振动台，时至今日，仍在引进，国内亦力争自行制造。由于液压振动台频率范围宽，扰力大，能进行定扰力、变扰力及随机振动等试验，因而用途广泛。
41、大多用于车辆道路模拟、建筑物及构筑物地震模拟等试验，特别在国防工业，在兵器、航天、航空、航海及核动力等领域用得更多。振动台基础为大型强振基础，设计要求较高，既要满足产品试验要求，又要保证建筑结构安全以及不影响工作环境、不影响周围居民生活。而现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040 不包括此类振动台基础，因此设计中缺乏依据，包括国外设计的在内，已出现不少问题:有的使地面裂缝、墙壁裂缝;有的使周围居民不安，只得限制使用;有的由于振动很大不得不加固改造，甚至拆除重建。这些问题大多属于设计不当、构造不周所致，因此需要制定规范以保质量。由于液压振动台的频带宽，由低而高，基础无法避免共振，旦激振力
42、又大，需由地基阻尼控制，需充分发挥阻尼作用。为此多年前规范编制组建立测试研究课题，对国内不少振动台基础及模块基础进行测试，经分析与比较，认为可以提高，因此本规范对本类基础提高了地基阻尼比。本规范在测试过程中，不断使用新仪器和新技术，例如用起始波形无滞后的位移传感器测冲击，用全息实时分析新技术同时得出位移、速度及加速度振动响应曲线，为多峰法提供便利。模块基 41 础的激振用新研制的激振力较大、频率较高、波形清晰、能携带的电磁激振器，避免了长期以来用激振频率不高的机械式偏心块激振器，在地基刚度高的地层上测不到峰点的缺点。总的说来，本规范在理论分析及测试技术与方法上，引用了新的科技成果。为了使用方便
43、，并与国家规范协调，不致造成1昆乱，术语、符号、公式尽量参考或引用国家规范。为了广大设计、施王、科研、学校等单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，本规范编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由作了解释。但是本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，也仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。 42 -一了一叫一飞往飞市憨窍雪封市仁也卢咽!目次1总则(45)2 术语和符号. . (46) 2.1术语付们2.2 符号们3 基本规定门3. 1 一般规定门3.2 地基和基础的计算规定7)3.3
44、地基动力特征参数(48) 4 地基动力特征参数测试( 49) 4. 1 一般规定( 49) 4.2 测试内容及数据处理M川5 基础动力计算( 52) 6 基础构造7 基础施工 (5 4) 8检验(5日附录A基础动力计算基本公式(5 6 ) 附录B用竖向速度幅频响应曲线相对宽度计算地基阻尼比(57) 43 -;-.-叮?丁71总则1. 0.1 本条说明规范中心思想是既技术先进，又安全可靠。1. O. 2 本条说明本规范使用的有关范围。若用于类似的振动设备基础，应考虑有元不同的要求。1. O. 3 设计液压振动台基础时，除本规范已有规定外，尚应符合现行国家标准动力机器基础设计规范)GB50040-96、地基动力特性测试规范)GB/T50269-97 :0.6，可使最大线位移接近或等于当量静位移;有时在工作频率限度内，不需质量也可控制加速度。 57
