1、G营中华人民共和国广播电影电视工程建i划于业标准GY5001 - 2004 备案号:J364 2004 钢塔樵结构设计规范Code for Structure Design of Steel Tower and Mast 20044-12发布2004.一创一。1实施国家广播电影电视总局发布060512000012 国家广播电影电视总局文件广发计字2004J334号发布倒塔檐结构设计规范的通知各省、自治区、直辖市广播影视局(厅)，新疆生产建设兵团广播电视局，总局(集臣)有关单位:由国家广播电影电视总局设计院负责修订的钢塔梳结构设计规范)，经国家广播电影电视总局审核批准，予发布，编号为GY5001
2、-2004，自2004年5月1日起执行。原锅塔搅结构设计规程GYJl-84间时废止。本规范的管理和解释工作由国家广播电影电视总局工程建设标准定额管理中心负责。建设部办公厅文件建办标2004J33号自家广播电影电视总局工00四年四月十二日关于批准倒塔搅结构设计规范(GY5001一2004)强制性条文及同意备案的函国家广播电影电视总局办公厅:你局计划财务司(31 200 115 320 主三16315 185 445 、Q345钢1725 300 175 425 2636 290 170 410 一7e、2 4.2.2 钢铸件的强度设计值应按表4.2.2采用。表4.2.2铜铸件的强度设计值CN/m
3、m2)钢号抗拉、抗压手!l抗弯抗剪端面承压包IJ平顶紧)f fv fce ZG20-:-400 155 90 260 ZG23-450 180 105 290 ZG27守一切。210 120 325 ZG31-570 240 140 370 4.2.3 焊缝和螺栓连接的强度设计值按表4.2.3-1和表4.2.3-2采用。表4.2.31焊缝的强度设计值CN/mm2)构件钢材对接焊缝角焊缝焊接方法和焊条抗焊缝质量为下列级别抗厚度或直拉拉、抗压骂3号钢号压时，抗拉和抗弯f，剪径(mm)和抗剪f，fc一级、二级三级f , 自动焊、半自;16 I 215 I 215 I 185 I 125 I 160
4、焊和E43XX型Q235钢17-40 I 205 I 205 I 175 I 120 I 160 焊条的手工焊41-60 I 200 I 200 I 170 I 115 I 160 自动焊、半自动16 I 315 I 315 I 270 I 185 I 200 焊和E50XX型Q345钢17-25 I 300 I 300 I 255 I 175 I 200 焊条的手工焊26一36I 290 I 290 I 245 I 170 I 200 注:1 构件为20锅的焊缝的强度设计值可参照Q235钢的采用:2 自动焊和14主自23j焊所采店的焊丝和焊剂，应保证iR:烙敷金属抗拉强度不低于相应手工焊焊条
5、的数值。一8一表4.2.3-2螺栓连接的强度设计值CN/mm2)螺栓的钢号(戚性构件普通螺栓锚能等级)和构件的钢材C级螺栓A级、B级螺栓栓钢号厚度抗拉抗剪承压抗拉抗剪(1类承压(1抗拉(mm) f ,b f.b fcb f.b 孔)f.b 类孔)fch f ,b 普通Q235钢170 130 170 170 螺栓锚栓Q235钢140 Q345钢180 Q235钢305 400 构件三二16420 550 Q345钢1725 400 530 2636 385 510 注:1 构件为20钢的螺栓连接的强度设计值可参照Q235钢的采用:2 孔壁质量属于下列情况者为I类孔z在装配好的构件上挂设计孔径钻
6、成的孔:在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔:在单个零件上先钻成或j中成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。4.2.4 计算下列情况的结构构件豆豆连接时，第4.2.1条和第4.2.3条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数:1 单面连接的单角钢1)按轴心受力计算强度和连接0.85; 2)按轴心受压计算稳定性等边角锅0.6+0.0015，但不大于1.0; 短边括连的不等jtJ.角钢0.5+0.0025，但不大于1.0; 长边相连的不等边角锅0.7; 注2为长细比，对中间无连系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，但当0.8, 对y轴对x、y轴20一7. 1. 3 格构式轴
7、心受压构件的稳定性仍应按公式(7.1.2)计算，其换算长细比。按表7.1.3所列公式计算。表7.1.3格构式构件换算长细比。的计算公式项构件截面式缀计算公式符号说明次材l ox =况可m整个构件对x-x轴的长细比缀y一一整个构件对y-y轴的长细比也zR可1一一单肢对最小刚度轴的长细比报一2 A.，构件横截面所截垂直于x-xa产乓+4(工艺轴平面内各斜缀条毛截面缀Al1.弯矩作用平面内的稳定性:N牛M_x_6mm，hr 二t一(12)mm。3 侧面角焊缝和正面角焊缝的计算长度不得小于8仇丰1140mm，侧面角焊缝的计算氏度也不宜大于40儿，若内力沿侧面角焊缝全长分布时，其计算长度不受此跟。8.2
8、.7 在次要构件或次要焊缝连接中，可采用断续角焊缝，断续角焊缝之间的净距，不应大于15t (对受压构件)或30t (对受拉构件)，t为较薄焊件的厚度。8.2.8在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的5倍，并不得小于25mmo当采用热镀铮防腐时，应避免采用搭接连接。8.2.9 构件与法兰盘连接应采用围焊，所有围焊转角必须连续施焊。8.3螺栓连接8.3.1 螺栓连接的每一杆件在节点上及接头的一边，螺栓一般不少于2个，对于主要受力角钢的对接连接，接缝一边的连接螺栓数量不得少于6个(每个角钢肢边不少于3个)。用于连接法兰盘的螺栓数量不得少于3个。连接主要受力构件(如梳杆主柱，塔架塔拉)的螺栓应使
9、周现螺母或采取能防止螺母松动的措施。叮Jqed 8.3.2 螺栓的排列应符合表8.3.2的要求。表8.3.2螺栓的容许距离名称位置和方向最大容许距离最小容许距离(取两者的较小值外排8码或12t 3.0dJ 中心向lE中间排构件受压力12d或18t构件受拉力16dJ或24tJI顶内力方向2.0 dJ 中心至构件垂直内切割边4dJ或8t1. 5 dJ 1缘距离力方向轧制边1. 2 dJ 注:do为螺栓的孔径，t为外层较薄构件的厚度。吨8.3.3 当构件厚度大于14mm时，其螺栓孔宜采用钻孔。8.4锦管8.4.1 塔搅结构的受力构件采用铜管时，应采用热轧无缝钢管或直缝埋弧焊接铜管，不宜采用高频电焊铜
10、管和螺旋卷制铜管。f_12351 8.4.2 铜管外径与壁岸之比，不宜超过80lx-j8.4.3 铜管构件在承受较大横向荷载的部位应采取适当的加由措施;法兰盘和节点板须考虑在运输和安装过程中的变形，采取适当的加剧措施。9基础和地锚9.1基本规定9. 1. 1 堪梅结构的地基和基础应进行强度计算(包括抗压和抗拨);安全等级为一级的塔榄结构，必须进行地基变形验算:塔梳结构的基础必要时还应进行地基抗倾覆、抗滑动稳定验算。9. 1. 2 塔梳结构地基基础设计前应进行岩土工程勘察。9. 1. 3 当塔榄结构基础处于地下水位以下时，应考虑地下水对基础及覆土的浮力作用。9. 1. 4 当塔插结构的基础和地锚
11、处于侵蚀性等特殊环境或受温度影躏时，尚应符合专门规范的规定，采取相应的防护措施。9. 1. 5 塔插结构的基础所用混凝土强度等级不应低于C15，插杆的板式地锚所用混凝土强度等级不应低于C20，重力式地锚所用混凝土强度等级不应低于C1509.2基础9.2.1 对塔架和提杆的基础，地基承载力的计算应符合下式要求:l 当轴心荷载作用时Pk运j(，(9.2.1斗)式中p . 一相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值(kN/时); 1.-一修正后的地基承载力特征值，应按国家现行建筑地基基础设计规范)GB 50007的规-28一定采用。2 当偏心荷载作用时，除符合式(9.2.1一1)要求外，尚应
12、符合F式要求:Pkma三1.2fa(9.2.1-2) 式中pknm一-招应于荷载效应标准组合时，基础戒面边缘的最大压力值(kNlm2)o当考虑地震作用时，应在公式(9.2.1一1)和(9.2.1-2)中采用调整后的地基抗震承载力f，!E以代替J.o:应按国家现行建筑抗震设计规范)GB 50011的有关兢定确定。9.2.2 当基础承受轴心荷载和在核心区内展受偏心荷载时，基础底面的压力可按下列公式确定:1 当轴心荷载作用N ,.+G,. Pk =王(9.2.2 1) 式中N . -N相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值:GIi一一基础自童和基础上的土重标准值:A一一-基础j民面
13、面积。2 当单向偏心荷戴作用时N，.十G，.M ,. Pkmax =一一一_-十一L.、AW (9.2.2-2) Pkmin =尘土生一旦. A W (9.2.2-3) 式中Mk一一相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底韶的力矩值。W一一基础底面的抵抗矩。Pl.m.n一一相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最小压力值。9.2.3 基础埋置深度的确定，应考虑作用在地基上的荷载大小和性质、工程地震条件和水文地质条件以及地基土冻胀和融陷的影响等因素。9.2.4 塔槌结构的地基变形计算主要有以下两项，其计算值班不大于地基变形允许值。l 地基最终沉降量应按现行标准建筑地基基础设计规范)GB 5000
14、7的规定计算。2 基础倾斜应按下列公式计算:tg=(s，-s2)lb或d(9.2.4) 式中SI、S2一一句基础倾斜方向两边缘的最终沉降量(mm)，对矩(方)形基础可按现行国家标准建筑地基基础设计规范)GB 50007计算，对困(环)形基础可按现行国家标准烟囱设计规范)GB 50051 计算:b一矩(方)形基础倾斜方向的宽度(mm); d一一回(环)形基础的夕阳(mm); 注:1 坦计算风荷载作用下的地基变形时，应采用地基士的三轴试验不排水摸童(弹性模量)代替变形棋盘。2 对于高度低于100米的培植结构，当地基土比较均匀，又无相邻地面荷载的影响时，在地基最终沉降量能满足允许沉降髦的要求后，可不
15、验算倾斜。9.2.5 培梳结构的地基变形允许值可按表9.2.5的规定采用。一29一表9.2. 5塔榄结构的地基变彤允许值沉醉盘允许值(mm)倾斜允许值结构类型高压缩性粘性土匠、中压缩性粘性土、tg 砂土电H三20400 0.0080 视200.215时，伊:47lh2+ddH(2十3.十万)_ 4:2 2L、J式中Qt、2、Q3一系数，根据表7.1.2的截留分类，按表A5采用。表A5系数町、Q2Q 3 截留类主立l 2 3 a类0.41 0.986 o. 152 b类0.65 0.965 0.300 本规范用词说明为便于在执行本规范条文时区别对待，对执行规范严格程度的用词说明如下:1表示很严格
16、，非这样做不可的用词:正面词采用必须:反面词采用严禁。2表示严格，在正常情况下均应这样做的用词:正面词采用应;反面明采用不应或不得。3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词:正面词采用宜:反西南采用不宜表示有选择，在一定条件下可议这么傲的，采用可7 句3中华人民共和国广播电影电视工程建设行业标准钢塔檐结构设计规范GY5001一2004条文说明目次1总则.40 3材料.40 3. 1结构材料. 40 3.2连接材料. 40 4基本设计兢定. .引4. 1设计原则. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 4.2设计指标. .
17、. . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 4.3塔捷结构变位的规定. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41 5荷载和作用. 42 5. 1荷载分类. 42 5.2风荷载. 42 5.3聚冰荷载. 42 5.4地震作用. 42 5.5使用荷载. 43 5.6温度作用. 43 6结构计算原则. 43 6.1一般规定. 43 6.2植杆. 43 6.3塔架. 43 7构件及连接计算. .钊7.1轴心受力构件. 44 7.2拉弯构件和压弯构. 44 7.3构件的计算长度和容许长细比.44 7.4纤绳. 44
18、 7.5连接计算.44 8构造要求. 44 8.3螺栓连接. . 44 8.4钢管. 44 9基础和地锚. .伍9.1基本规定. 45 9.2基础. 45 9.3地锚.;. 45 10其它. 45 1总则1.0.1-1.0.3本规范的适用范围限于广播电视行业用作广播、电视、通信、旅游、观光等支持物或发射体的钢塔和钢插杆的结构设计。其他行业属于该类建筑的一般构筑物，其结构设计亦可参照使用本规范。建筑结构可靠度设计统一标准)GB 50068-2001是制定本规帘的准则。本规范第四、五、六、七、九章各节内容，基本上是陈述了GB50068-2001第三、四和七擎的有关规定，同时还给出其他的补充兢定。1
19、.0.1.0.5本规范是根据钢塔榄结构的特点编制。除本规范外，对国家现行的有关强制性标准，在设计和施工时也应执行。3材料3.1锚掏材料3.1.1本条依据材料标准，对钢材和钢号进行了修订。考虑到低温条件下一些塔榄结构对钢材有冲击韧性要求，表3.1. 1 i主中提出需要时，选用钢材直接设计温度进行钢材冲击韧性试验。的要求。3.1.2焊接结构钢材应保证碳、疏、磷的极限含量。考虑到钢材中其它元素对焊接性的影眠，本条补充焊接结构钢材的碳3量不应大子o.45 % 的规定。钢材的碳当量可按下式计算:Cegu=C+M.旷+(Cr+Mo+V) 115+ (Ni+Cu) 15 式中Cegu一暖的相当含量;C一碳的
20、含量(% ); Mn一短的含量(% ); Ni一键的含量(% ); Mo一铝的含量(% ); Cu一钢的含量(%); Cr一锋的含量(%); V一轧的含量(%)。3.1.3 本条为原钢塔榄结构设计规程)GYJ 1-84内容，未作修改。3.2连接材料3.2.1町3.2.3依据现行焊丝、焊条和钢材标准，对应该执行的标准名称进行了修订。并增加螺栓和锚栓可采用Q345钢制成的内容。一40一4基本设计规定4.1设计原则4.1.1遵循建筑结构可靠度设计统一标准)GB 50068-2001极限状态设计原则。本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法。有关极限状态的界定引自建筑结构可靠度设计统一标准GB 5
21、00682001。4.1.2塔榄结构在使用期盟内不可避免将会出现二种以上荷载同时作用的现象，因此按极限状态设计时，必须确定相应的结构作用效应的最不利组合。设计应对各种有关的极限状态进行必要的计算或验算。4.1.3 塔搅结构设计分三个安全等级，其划分标准依据建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068一2001第1.O. 8条，也基本反映了我国广播电视塔榄结构建设的现状。4.1.4 引自建筑结构荷载规范)GB 50009一2001。4.1.5 结构构件承载能力极眼状态基本组合的规定引自建筑结构荷载规范)GB 50009-2001。4.1.6引自建筑结构荷载规范)GB 50009一200104.1.
22、7 针对塔槌结构的特点，分别对以风荷载、衰冰荷载等为第一个可变荷载的基本组合范由和可变荷载的结合值系数做了规定。4.1.8 处于抗震设防地区需进行抗震设计的塔搅结构，尚应进仔地震作用下的承载能力极眼状态计算。塔榄结构地震作用基本组合极限状态表达式、地震作用分项系数和承载力抗震调整系数，系参照(键筑抗震设计规范)GB 50011-2001编制。4.1.9对于偶然组合的原则引自建筑结构荷载规范)GB 50009一2001的规定。对塔榄结构上悬挂导线或线闷的断线荷载组合，考虑断线后的冲击影响，规定断线荷载的标准值取导线或线网拉力的二倍，即将原线网的拉力取消而反向作用于塔撞上进行验算:结构的抗力调整系
23、数，原规程分工种情况，本次修订统一取0.7204.1.10町4.1.13引自(键筑结构荷载规范GB 50009-20010 4.1.14 表4.1. 14中组合僚系数、频遇值系数、准永久值系数摘自建筑结构荷载规范GB 50009-2001。考虑到塔榄结构特点及风荷载是主要荷载，为使塔槌结构能有效满足正常使用要求，以风荷载参与频遇组合时组合结果不应太小，因此规定限值r.Wk二三O.25kN / m20 4.2设计指挥4.2.1-4.2.5 20钢的焊接强度设计值、螺栓连接强度设计值指标参照Q235钢采用。4.2.6取自国家现行钢丝绳GB/T 8918-1996标准的规定。4.3塔檐结构变位的规定
24、4.3.1本条仅对塔榄结构在正常使用极限状态下的变位控制条件作了一般限值。对于塔架主体结构部分任意高度处的水平位移以及榄杆杆身纤绳固结点的水平位移的控制限值保持原规程的要求:对于设置有转角控制要求设备(如天线)的塔拢，设计应控制设备所在位置处的塔身(杆身)转角不大于设备允许的规定限值:对于塔上设有游览设施和有人房间(如了望平台、观光塔楼等)的塔，设计应控制所在位置的风振位移加速度，其值宜控制在不大于0.25m/s20一41-5荷戴和作用5.1荷载分类5.1.1 塔榄结构上的荷载依建筑结构荷载规范)GB 50009一2001的分类原则和塔拉结构特点，将荷载分为永久荷载、可变荷载和偶然荷载三类。5
25、.2凤荷载5.2.1参考(键筑结构荷载兢范)GB 50009-2001，对塔榄结构上风荷载计算表达式符号、单位进行了彦订。5.2.2对塔榄结构设计中的风压取值给予规定。依据建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001设计基准期50年，基本风压以当地统计50年一遇为标准，在无统计数据时可按建筑结构荷载规范)GB 50009-2001查得的数值采用。5.2.3考虑到塔植结构的特点和其重要性，基本风压最小限值定为0.35kN/m2。5.2.4本条仍保持原规程内容，未作修改。5.2.5-5.2.7 风压高度变化系数和风荷载体型系数按建筑结构荷载规范J)GB 50009一2001的班定采用。考虑
26、广播电视塔榄工程建设特点，地ll粗糙度仅引用建筑结构荷载规范)GB 50009一2001中A、B、C三类:对拟在大城市中心建筑密集区建设塔植工程，贝。提出风压高度变化系数应进行专门研究确定。增加了球形结构的风荷载体型系数:对于塔梳结构上的塔楼，其风荷载体型系数直通过风潮试验确定。5.2.8棱杆结构及悬挂在塔榄上的索线(或线网)的风荷载计算，仍沿用原规程的规定。5.2.9-5.2.12作用在塔榄结构上的风荷载，应考虑到脉动风的动力影嚼。假广播电视钢塔结构刚度有突变和局部集中较大质量的特点，其风荷载的计算将脉动风按随机振动理论进行分析。当采用振塑分解法计算时，应考虑脉动效应和空间相关的影响。对于不
27、设塔楼的塔植结构，可按现行国家标准建筑结构荷载规程)GB 50009-2001的规定，通过风振系数计算风荷载。5.2.13圆形截面结构或构件，应考虑风力作用下的横风向风振。对予亚临界范围和超临界范围的共振，可采取在构造上的防振措施或控制结构的临界风速u进行处理;对于跨临界范留的共振，则应验算结构的横向共振，设计时必须按不同振型分解计算临界风速及梅应的横向共振等效静风荷载，结构)1顶风向和横风向风振的效应应予以矢量叠加。一般情况下，当发生跨临界范围共振(强风共振)时，横风向的影响起重要的作用。5.3襄冰荷载5.3.1-5.3.3 塔榄结构上的裹冰主要以雨陆、宴陆或两者皆有形态出现，它使结构重力却
28、大，挡风面积增加，设计中应予考虑。裹冰荷载计算原则上保持原规程的方法，仅将公式中的个别符号定义进行修正。5.4地震作用5.4.1 塔榄结构应提据其安全等级确定设计烈度。由于一级塔榄结构的重要性及其影响，本条规定设计烈度较基本烈度提高一度采用:其它等级的塔脆结构可直接按基本烈度采用。塔植结构一般应进行多遏地震作用下的效应计算。对于不设塔楼且设计烈度不大于7度条件下的塔搅结构，根据设计经验地震作用组合不起控制作用，可以不进行抗震验算，假应按建筑抗震设计规范)GB 50011-2001规定采取必要的抗震构造措施。8度、9度场地上的塔梳结构，计算表明塔楼以上部分截面在竖向和水平地震的共同作用下旦大吁-
29、4 偏心压弯或拉弯受力状态，其对设计起控制作用。对处于9度场地上的一级塔植结构，考虑大的设防烈度和塔榄结构等级及建设经验等因素，塔的设计宜进行场区地震资料和结构抗震专门研究。5.4.2 按振型分解反应谱法计算水平均麓作用时，水平地震影响系数，除9度场地上的一级塔榄结构宜进行专门研究外，均按现行(键筑抗震设计规范)GB 50011-2001的规定采用。5.4.3 竖向地震作用依现行构筑物抗震设计规范)GB 50191一93规定，坚向地震影响系数的最大值采用水平地震影响系数最大值的65%，结构等效重力荷载代表值的75%，且对电视塔应乘以增大系数2.5，将前述三项相乘(0.65XO. 75x2. 5
30、)取整数为1.2，国此规定坚向地震影响系数最大值可按水平地震影响系数最大值的1.2倍采用。5.5使用荷载5.5.1-5.5.3规定了塔捷结构上常遇的使用荷载的取值和限值，本次修订仍保持原规程相应的规定，未做调整。5.6温度作用5.6.1 塔架结构自身一般对温度影响不敏感。但对于塔撞上的塔楼结构，由于在设计使用期内塔楼内温度(室内温度)与室外温度的温差现象，会出现塔楼内、外结构构件温度变形不能协调而造成应力集中等。因此设计时应计算塔楼内结构和临近处塔楼外结构的温差作用效应，并采取构造或其它措施处理。温差值应根据室内设计温度与历年最冷(热)月平均气温来确定。5.6.2植杆结构杆身、纤绳(和悬挂索线
31、)，当温度发生变化(与初始状恋有温差)，对结构内力、纤绳节点刚度会产生一定影响。因此设计中应考虑使用期内温度与安装状态时温度的温差效应，适当控制纤绳(或索线)安装时的初应力。6结构计算原则6.1一般规定6.1.1-6.1.3这里就塔梳结构在进行结构计算分析时，需要进行分析的内容和计算范围作出了一般规定，并就设计中进行承载能力和正常使用极限状态计算给出具体规定。6.2檐抨6.2.1-6.2.5 这里列出了植杆杆身及纤绳的结构分析方法和提杆总体的稳定安全要求。其内容和规定保持了原规程的要求，只是将原规程不同章节中相关内容组织在一个章节，便于使用。6.3塔架6.3.1-6.3.2塔架进行结构分析时，
32、可将塔架简化为多质点的悬臂体系，这里列出了塔架质点分布及质点荷载分配的一般规定。塔架质点总数一般不宜少于20个，对于高度较低的小型塔架可根据J情况适当减少。塔架的计算方法包括分层空间指架法、整体空间椅架法等。根据工程经验，对于小型的塔架可按简化空间指架法或平面指架法计算。由437构件及连接计算7.1轴心受力构件7.1.1-7.1.3 取消原规程中钢材强度容许应力值概念，改用强度设计值，以符合建筑结构可靠度设计统一标准)GB 50068一2001以概率理论为基础的极限状态设计原则，并与钢结构设计兢范相一致。引入轴心受压构件稳定性计算时截面分类的概念，表7.1.2及附录中表AI-A4引自钢结构设计
33、规范)GB 17-880 表7.1.3格构式构件换算长细比。的计算公式，与原规程相同。7.2拉弯和压宵构件7.2.1 将式7.2.1改用强度设计值表示。7.2.2 本条为新增内容，计算弯矩作用在对称轴平面内的实腹式压弯构件的稳定性。7.2.3-7.2.5 格构式压弯构件在弯矩作用平面内的整体稳定性、单肢强度和稳定性，缀材剪力计算，均作了相应修订。7.3构件的计算长度和容许长细比7.3.1 未做调整，保持原规程的规定。7.3.2 在表7.3.2中调整了辅助杆、横陆的容许长细比限值，从原规程的250调整为220，主要从工程设计经验中考虑，适当调整塔榄结构一些辅助杆或横隔的刚度。7.4纤绳7.4.1
34、纤绳的截面强度验算公式及规定是根据民家现仔钢丝绳)GB/T 8918-1996标准的相关规定引入或编写。8构造要求8.3螺接连接8.3.1-8.3.2 取消了原规程连接螺栓最小直径不得小于12脚，以及蝶孔直径较!螺栓直径相对增大的限值兢定条文。8.3.3 考虑到制孔方法对成孔质量的影响，本条规定当构件厚度大于14mm时，其螺栓孔宜采用钻孔，以提高连接精度和减小机械冲孔对材质的影响。8.4铜管8.4.1 当塔榄结构受力构件采用铜管时，规定应采用热轧无缝钢管或直缝埋弧焊接钢管，不宜采用高频电焊钢管和螺旋卷制钢管。本条规定主要从塔榄结构的一挫杆件连接使钢管局部存在径向受力考虑。8.4.2 依工程设计
35、经验制定。8.4.3 为避免铜管构件在承受较大横向荷载的部位产生横向屈曲变形，规定应采取适当的加困措施:为避免法兰盘和节点板在这输和安装过程中变形，也应采取适当的加固措施。牛;一9基础和地锚9.1基本规定9.1.1 塔梳结构除紧向荷载外，横向的风花载、地麓作用也是主要控制荷截(作用)。因此本条规定塔梳结构的地基基础应进行包括抗压和抗拔等的强度计算，一级塔梳结构应进行地基变形验算，特殊的塔施结构还应进行地基抗倾覆、抗滑动稳定验算。9.1.2 塔施结构地基在础设计前，规定应进行场地岩土工程勘察，以确保设计安全，符合建设规范。9.1.39.1.4 这里强调当基础处于地下水位以下时，应考虑地下水对基础
36、及覆士的存力作用，目的是保证塔施结构基础的抗拔稳定;基础和地锚处于侵蚀性等特殊环境或受温度影响时，设计应符合专门规范的规定并采取相应的防护措施，保持基础、地锚的酣久性。9.1.5 依工程经验确定，保证基础、地锚混凝土的基本质量和强度。9.2基础9.2.卜9.2.7依据建筑地基基础设计规范GB50007-2001相关规定编写。9.2.8.9.2.11 原则内容与规定同原规程，此次修订仅将原规程中的安全系数改称为稳定系数。9.3地锚9.3.19.3.5 基本保持原规程内容，仅将原安全系数改称为稳定系数。10其他10.0.110.0.5 根据塔梳结构的制造、安装和维护特点，以及相关一些专门的结构设计规范的要求，提出一些具体规定。10.0.6 本条根据现有钢结构制造能力(水平)、安装条件以及实际通常的钢结构设计图表达方式，提出钢塔植结构设计班提供的一些必要的技术要求、文件内容和深度等的具体要求。-45一
