1、UDC 1987-06-24发布主主，、国JB/T 8849-1999 ZB J81001一1987Mobile continuous bulk handliug equipment Rules for the desi gn of structures 1988-01-01实施机械电子工业部发布目录1 主题内容2 适用场合. . 3载荷4 载荷组合.，. . 5 构件的设计.6 连接的设计. . . 7 构件及其节点的疲劳强度计算. . . . 8稳定性计算. 9 许用载荷超过恒. 10 抗倾复稳定性验算. . 滑移安全系数. . 附录A附录B风速与风压的换算法(补充件). . . . .
2、. . . . . . . . . . . . . . . . . . 动堆Z只角非和槽角入时的输送物桦的最大截西农(参考件). . . . . . . . . . . ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) (10) (10) (14) (19) (44) (44) (44) (45) (46) (47) 中华人民共和国专业标准移动式散料连设备结构设计规范Mobile continuous bulk handling equipment Rules for the design of structures JB/T 8849一1999UDC 代替ZBJS1 001-87 本标准参照采用国际标准1
3、sO 5049/1-1980 (移动式散料连续搬运设备一第一部分s结构设计规范P1 主题内容本标准规定了为设计移动式散料连续搬运设街金属结构时.必须考虑的载荷、载荷的种类和组合(主要载荷、附加我荷和特殊裁荷)的规则。E 适用场合本标准适用于移动式散料连续搬运设备，其中包括堆料机、斗轮取料机、斗轮挖掘机、装船机、斗轮式卸船机及其带式输送机。3 载荷裁荷分为三类z主要载荷、附加载荷和特殊载荷。a. 主要载荷g设备在正常工作情况下的经常性载荷。包括2自重载荷F有效载荷，积垢载荷F正常挖掘阻力和侧向阻力F有效载荷在输送机构件上的作用力F经常性动载荷z设备的倾斜载荷p走道、梯子和平台上的载荷。b. 附加
4、载荷z设备在运转或停止运转时可能间断出现的载荷，这些载荷可以代替某些主要载荷或者是加在主要载荷上。包括g设备工作时的风载荷，冰雪载荷p温差载荷p非正常的挖掘阻力和侧向阻力;摩擦阻力和运行阻力P设备偏斜运行时的水平侧向力p非经常性的动载荷。C. 特殊载荷g设备运转或停止运转时，那些偶而产生而又无法排除的载荷。包括s料榕的培塞F机械电子工业部1987-06-24批准1988-01-01实施1 JB/T 8849一1999斗轮或悬臂着地:安全装置的故障:行走机构的制动:斗轮与斜坡的侧向碰撞:非工作时的风载荷:缓冲器效应:地震载荷。3.1 主要载荷3.1.1 自重载荷自重载荷是指移动式散料连续搬运设备
5、在工作时，机械设备、电气设备以及死、活配重的重力。3.1.2 有效我荷移动式散料连续搬运设备中的散状物料的重力。3.1.2.1 带式输送机上的有效载荷这些载荷按理论生产率(m3/h)确定。3.1.2.1.1 无取料装置设备a. 当采用自运动量限制器限制带式输送机的运量时，则带式输送机的载荷为限定的生产率引起的载荷。b. 当没有运动量限制时，理论生产率等于输送物料的最大横截面积与带式愉送机速度的乘积.除协议中另有规定外，横截面积应假设由动堆积角c= 20。来确定。附录B(参考件)列出了在设计各种类型带式输送机时，相应的动堆积角和糟角的输送物料的最大横截面积。c. 由a或b确定的理论生产率，向上输
6、送设备的生产率低于向下输送设备的生产率时，那么向下输送设备的生产率应取向上输送设备的生产率。3.1.2 , 1.2 带取料装置的设备a , 当没有运量限制器时，理论生产率应为漏斗容量的1.5倍乘以最的卸斗次数。对斗轮取料装置，则1.5这个系数考虑了铲斗容外的环形形空间的容积;可用实际多装的数值代替。b. 有自动运量制器时，理论生产率就是所限定的生产率。动载荷系数:带式输送机的有效载荷动载荷系数为1.1。3.1.2.2 取料装置中的有效载荷。为了计算取料装置中输送物料的重力，假设斗轮全部铲斗数的四分之一是百分之百的充满物料。3.1.2.3 漏斗中的有效载荷漏斗中物料室力为物料密度乘以漏斗的容积(
7、装满到漏斗上缘)。当有自动控制装置限制物料的重力时，则按限定的重力计算。3.1.3积垢载荷积垢载荷为za.对带式输送机按3.1.2有效载荷的10%计算;b.对斗轮，可以看作厚度为5cm的物料层，均匀分布在直径等于斗轮切削圆上的实心圆盘的重力，其童心在二l轮的中心。积垢载荷的大小应根据设备和作业的没情况而定，上述数值应作为指导性的，而实际值可能偏高或偏低。JB/T 8849一1999堆场机械积垢载荷值一般较小，而取料机应取最小值。3 , 1, 4 正常挖掘阻力和侧向阻力这些力应作为集中载荷计算。并作用于斗轮切削因最不利的部位。3 , 1.4, 1 正常挖掘阻力取料设备的正常挖掘阻力沿切线方向作用
8、于斗轮切削圆周上，物料的单位挖掘回力按经捡值戎:m寇值藏起，并且肯定在正常运转时不超过此阻力。计算物料的提升功率时，可使用本标准3.1，2.2条中确定的数值。3 , 1,4.2 正常侧向阻力除非另有说明，正常侧向阻力为正常挖掘阻力的O.3倍或按下式计算z式中zPL-a-侧向阻力，NgPo-一-挖掘阻力，N, PL=b_._ll PD , W. t V b.8一一半轮臂架的回转速度，m/s, Vw曹一一斗轮的旋转速度，m/s。3.1 , 5 有效载荷在输送机构件上的作用力如输送带或链条的张力等对金属结构有影响应计入。g m1.R 经常性动载荷, (1) 3.1.6.1一般说来挖掘阻力，转载点处的
9、落料、机器的旋转部件和振动给料机等的动力效应只作局部考虑。3.1.6.2 应考虑运动构件在启动或制动时所产生的惯性力。但对露天机械，如果加速或减速度不超过。.2m/s飞其惯性力可以忽略不计。如有可能，应按加速度或减速度不超过O.2m/s2设计驱动电机和制动器，如果由于加速度或减速引起的惯性力作用次数小于2XI0，则该力视为附加载荷(见本标准第3.2.7条)。3.1.1 设备的倾斜载荷当设备倾斜时，载荷可分解成与地面平行和垂直两个分力。倾斜载荷应根据规定的最大坡度来计算，并在计算中增加20%。3.1.8，走道、梯子和平台上的我荷走道、梯子和平台在最不利条件下应按承受3000N的集中载荷计算。而栏
10、杆和护板按承受300N的水平载荷计算。在设计和确定尺寸时，应考虑平台需要短时间承受的最大载荷。2.2 附加载荷3.2.1 设备工作时的风载荷凡在露天工作的设备均应考虑风我荷约作用.并认为风载荷是有任意方向的水平力。3.2.1.1 风载荷的计算公式P=CKhqA . . . . . . . . . (2) 式中:p-一作用在设备上的风载荷，N , C四风力系数，K-一风压高度变化系数，q同一计算风压，10Pa, .4-一垂直于风向的迎风面积，mzo3 JB/T 8849一1999工作状态计算凤压不考虑高度变化(Kb= 1)。3.2.12 tt算风压凤压与空气密度和风速有关(见本标准附录A)，按下
11、式计算gq=Z二. . . . . . . . . . . . . . . ., . . . (3) 16 式中Iq一一计算风压，10Pa, U一一计算风邃，m/, 斗轮雄、取料机的计算风压可按表1取用。表1地区内陆沿海台湾省及南海诸岛注.1!:l费U!区系指大陆离海岸线100km以内的地区3.2.1.3 风力系数风又芽数CE;t构敦白t钵型、尺寸有关，许E表2，表2风力系数C结构型式型钢构成的样架型钢梁、板梁 或箱型梁圆管或圆管样架d (m) q (10 Pa) 封闭的司机室、机穗房、平衡牢及钢丝绳等4 Pa 工作状态计算风压150 250 250 1, 6 50 1.9 40 1. 3 3
12、0 1,1 , 20 1.8 10 1. 4 5 1. 3 2 1,! dvq1I 0.1 1.1-1.2 JB/T 8849一19991，2，1.4迎风面积设备的迎风面积，应按最不利迎风方位计算，并取垂直于风向平面上的投影面积。其计算按GB 3811-83 (起重机设计规范中的有关规定进行。3, 2.1 , 5 挡风系数当构架或构件平行布置而互相遮挡时，计算被遮挡的构架或构件迎风面积，要乘以表3中给出(I 0.45 -一5 1 。，95。.88。.81。.750,68 0.68 0.68 伊=去(4)式中:A一一可见面秧(实体部分的面积), Ao-包容面棋(实体部分与空隙商积之和)d眩h 一
13、梁的高度，b一相邻两平商间的距离.格子街架的充实率伊大于0.6时，其挡风系数与实体腹板梁相同。a, 2.2 冰雪载荷在标准第1.1，1杂中的积垢载荷应考虑到因冰雪所引起的载荷。如果用户对气候条件没有特殊要求时，则不必考虑冰雪载荷。5 JB/T 8849一1999I 0.8 0.6 0.4 。.211/11-0.5 。.2O. 。.6。.81 因1挡风系数f的曲线2.2.S 温差载荷-.般不考虑;只有在一构件中使用的材料膨胀系数相差很大时才予以考虑。3.2.4 非正常的挖掘阻力和侧向阻力作用于斗轮切线方向的非正常挖掘力，可从电动机的启动力矩或装入的安全联轴器的极限力矩来计算，并把下列两种情况中的
14、最不利者计入。a. 斗轮中没有物料:在这种情况下不考虑提升物料需要的功率，应用电动机启动方矩，产生的力作为挖掘阻力。b. 斗轮中有物料如术标准第31 .2 2条。在这种情况下挖掘功率减去提升功率。才.E常侧向阻力为非正常挖掘阻为的0.3倍。如果情况合适，此载荷亦可以从现有安全保护装置的工作力矩来计算，其值至少第于由于设备倾斜(参见本标准第3.1.7条)和设备工作时风载荷(参见本标准3.2.1条的力矩息和的1，1倍。8 ,2.5 摩擦阻力和运行阻力a. 摩擦阻力只有在确定尺寸时才需要计算。摩擦系数如下:立式止推轴承和球轴承:lLZ0.10 构件的滑动摩擦:=0.25 b. 计算iZ行阻力时摩擦系
15、数如下g车轮在履带上运行摩擦系数g=0.10履带与地面的摩擦系数2=0.60车轮在轨道上运行时摩擦系数g=0.033 ,2.6 设在斗偏斜运行时的水平fi!tlr句力沿轨道运行的设备。在运行过程中出现偏斜运行时会产生垂直作用于车轮轮缘或水平导向轮的水平侧向力HJ如图2所示2水平侧向力可按下式近似计算ffyz tzp;， . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (5) 式中I2:. P-设备发生侧向力一侧经常出现的最不利轮压之和pJB/T 8849一1999-一水平侧向为系数F按图3确定。Hy l aj2 -l 也。.2 。.15
16、。.1 0.05 I 。a y H Hx x H . 因22 4 6 8 图310 a y 12 0/2 x Z Hx 1 .一设备的轨距，a一-幸轮的轴距，如有水平导向轮时，则取为永平轮的轴距。3.2.7 非经常性的动载荷I 由于加速或制动运动构件所产芽的惯性力，在设备使用期限内产生小于2XI04次时，可按附加载荷进行验算。如果这个载荷低于本标准第3.2.1条中设备工作时的风载荷，则上述惯性力可不考虑.如果必须考虑惯性力时，则风我荷可略去不计。3.3 特殊戴宿3.3.1 料糟的堵塞堵塞的物料重力作为载荷计算，物料的重力等于料糟在相应自然被角情况下料糟中物料重力。计算时，必须取可能的最大物料量
17、来计算。8.8.2 斗轮或悬臂着地如果变幅钢丝绳装有松绳保护装置，或液应变幅设有压力开关等预防斗轮或悬臂接地的安全装置，则允许的接地力乘以系数1.1作为特殊载荷。如果没有这类安全装置，则全部接地重力作为特殊载荷。3.3.8 安全装置的故障7 JB/T 8849一1999在本标准第3.1.2.1条中叙述的限制输送机有效载荷的自动运量限制器发生故障的情况下，其生产能力可计算如下si. 设备不带取料装置时，按照本标准第3.1.2.1.1条b的规定，b. 设备带取料装置时，按照本标准3.1.2.1.2条a的规定。在上述两种情况下，可以不计1.1的动载系数。3.3.4行走机构的制动对于有轨设备，应考虑其
18、行走装置的制动而引起作用在结构件上的惯性力，该惯性力按正常工作时的最大驱动力求得。计算最大驱动力时J驱动轮与轨道之间的摩擦系数按0.25计算。3.3.5 斗轮与斜坡的侧向碰撞斗轮与斜坡碰撞的最大侧向力，可利用回转机构的安全离合器或上部结构的动能进行计算，这个载荷的作用点按照本标准第3.1.4条确定。根据动能计算侧向阻力时，制动行程为30cm，并且制动的减速度不变。3.3.6 非工作时的风载荷风载椅的计算见本标准3.2.1.1条。非卫作状态计算风压按表4取用。地区内陆沿海台湾省及南海诸岛表4Pa 非工作状态的计算风压500-500 600-1000 1500 注g非工作状态计算风压的取值a内陆的
19、华北、华中和华南地区宜Jtr小值，西北、西南和东北装内宜取最大值:沿海以上海市为界，上海可取800Pa，上海以北可取较小值，以南取较大值，在内汩港口和峡谷风口地区，经常受特大暴风作用的地区(如湛江地区或只在小风地点工作的设备，其非工作状态计算凤压应按当地气象资料提供的常年最大风速并用式(3)计算。非工作状态计算风压均需考虑高度变化。高度变化系数Kh按表5取用。表5风压高度变化系数Kh离地(海)面高度h40-100 15-20 20-40 17-25 第8组100-250 20 40-创26-36 在低温下工作的设备，其主要承载构件所用的钢材尚应保证钢材的低温冲击韧性不小于下列之值sA3钢在一2
20、0(;时的低温冲击韧性值不低于0.3J/mm1, 16Mn钢在一40(;时的低温冲击韧性值不低于0.3J/mm!, 在一20(;之下工作的设备，其:主要承载构件不允许使用沸腾钢F在-20(;以上工作的设备，主要承载构件允许使用平炉、顶吹氧气转炉3号沸腾钢。5.2.2 钢铸件应采用GB979-67 (碳素钢铸件分类及技术条件中规定的铸钢5.2.3 钢材和钢铸件的物理性能，应按表9采用。5.3 安全系数和许用应为5.3.1 结构材料的拉伸、压缩、弯曲许用应力取为相应载荷组合所决定的基本许应力1J、0、EmJ，剪切许用应力由基本许用力按表10决定。许用应力由屈服极限s除以相应的安全系数得到。安全系数
21、和许用应力见表10。常用钢材的许用应力值摘要列于表11.10 JB/T 8849-1999 5.3.2 离弹性限的钢材，当钢材的屈服极限s与抗拉强度b的比值大于0.7(即s_，0.7)时，许用应力按下式计算:E)= 0.5sto-35b.， (6) 式中，8-一所选用钢材的屈服极限(当材料无屈服极限时，取s为。.，), b一一所选用钢材的抗拉强度，n一-安全系数，按袭10应用.表8常用钢材的机械性能机械性能尺序寸屈服抗拉伸长率组强度强度钢号别g b % (N/mm2 ) (N/mm2) 不小于号不小于， 10 型第1组240 1 A3 F 第2组220 第8组210 180 .冷弯试验d=弯心
22、直径a=试祥厚度钢钢板第1组240 380-470 26 22 d=0.5a d1.5a 2 A3、C3第2组230 第8组220 第1组350 2岁52021 d=2 a 8 16Mn 第2组330 ;500 19 一d= 3 a 第8组320 ;480 19 d= 3 a 表9钢材和钢铸件的理物性能弹性模量E剪切模量G线胀系数治松比以摄氏每度计(N/mm2) (N/mm2) 2.1 X 105 。.81X 105 。.31.2X10S 11 ZI JB/T 8849一1999表10安全系数和许应用力拉仲、压缩、弯曲安全系数许用应力剪切许用应力载荷组合n Eg E3 I 1.5 EJ 1 =
23、 EI=I1.5 飞/8 E 1.33 EJ 1 = g EJ 1 1.33 J_ = 1 V 8 EJ = a. Jm E 1.2 CJ m = L2 、/3 表11常用钢材的许用应力值N/mm2 -钢材A8F As、Cs16Mn 载荷组合I E E I E E I E E 1午用拉或压应力E160 180 200 160 180 200 233 263 292 许用剪切92 101 115 92 104 115 135 152 169 应力注s表中之值对应于表7钢材尺寸分组中的第1组，若所用钢材的尺寸在第2组或第8组l范围，许用力值应按表8的机械性能相应降低。5.4 构件的强度计算力。受拉
24、、受压、受弯、受扭构件的强度计算可按一般强度公式分别进行，其计算应力应小于许用应当构件计算截面的同一点上同时受有正应力x、y及剪应力xy时，其复合应力按下式计算g12 JB/T 8849一1999焊缝型式缝量焊质表12焊缝的主要型式及质量要求焊缝检验施焊要求记号检验方法代号对方力应于行焊平口、端部无根理平清磨前要焊板封的向优质焊缝全长作无损检验，如用X射线I P 100 (Q. 5) 接封焊前清理根部，无端焊口与优质相同，只是承受拉应力时见I表13)取maZZ注。.8CJ ，其中IP100 C3为r的函数见本标准第7.2. 2 条-焊般质缝量(Q. c) 其余焊缝至少应抽查每个焊工10%的焊缝
25、长度作无损检验，例如X射线.P 优| 清理部根，须完全焊透。焊缝边质l缘无缺口，必要时磨平。K (Q. 5) 横向西受拉的铜板应在焊缝区域内作型i无损检验，检验夹层和接缝破坏例如焊焊缝根部未焊部位宽度小对l超声泼探伤一般3皿m或对于焊缝宽度的0.2倍，以缝l质量l较小值为准。(Q. c) D 贴优质l焊缝边缘无缺口，必要时磨平。(Q. 5) 角焊一般缝质量(Q. c) 13 JB/T 8849一1999。=Jx+yz-xy+3 T x/;C(7)e 连接的设计8.1 焊接焊缝的主要型式及质量要求见表12。焊缝必须具有被焊构件钢材的拉伸强度和屈服极限主受纵向载荷的构件，其许用应力可按表11选用。
26、焊缝的许用应力Ew)按表13选用。对于平面复合应力，应首先确定各类焊缝的计算值，再把这个值与许用应力相比较。啊p=J-;Jya-三言y+2叫J. . .,. .,. .,. .,. 式中g一x= 一= y C) -Cw) -直坚二L.厅w)- y x、y和为焊缝中的计算应力。表13焊缝许应力Ew)8号钢载荷情况I E 横向拉应力优质对接焊缝-般质量对接焊缝160 180 优质K型焊缝一般质量K型焊缝140 160 优质角焊缝113 127 一般质量角焊缝横向压应力优质对接焊缝一般质量对接焊缝优质K型;埠缝160 180 _.般质量K型焊缝优质角焊缝130 145 一般质量角焊缝所有焊接类型的剪
27、切应力116 127 14 N/mm2 16Mn E I E E 200 233 263 29.2 180 204 234 263 141 165 186 20& 200 233 263 292 163 189 213 237 141 165 186 206 JB/T 8849一1999表14螺栓的许用应力紧闺件型载荷剪切许用应力径应力向挤压许用许用拉钢材等级或强度级别应力类别式组合N/mm2 I 96 240 100 GB 3098.1 4.6 -3098.3 E 108 270 113 单E 120 300 125 剪0.6 (1.5 (I 144 360 150 精切5.6 E 162
28、405 170 制E 180 150 188 螺I 128 320 100 栓GB 3098.1-多4.6 3098.3 E 144 360 113 层E 0.8 (160 2.0 (400 125 剪I 192 480 150 切5.6 E 216 540 170 E 240 600 188 非GB 3098.1-I 80 160 100 精4.6 3098.3 E 90 180 113 制E (100) o .5 (a) (200) 125 1.0 (a) 螺I 80 160 150 栓5.6 E 90 180 170 E (100) (200) 188 15 6.2螺栓和柳钉连接6.2.
29、1 精制螺栓JB/T 8849一1999采用表14许用应力的先决条件是螺栓的无螺纹部分紧配于孔的全长上。孔必须先钻后钱并符合下列配合公差，脉动载荷(rO)l, H l1/hl1 交变载荷(r连接，焊缝平行予受力121 I 方向。构件用角焊缝(Q.C)连接，焊缝平行于123 I 受力方向。整体精件与垂直受力方向的构件用K型连131 I 续焊缝(Q.S)连接整体构件与垂直于受力方向的圆盘用K型132 I连续焊缝(Q.S)连接。 - 国记号1/5 、. 1/3 pl00或p E一p 7 P100或Px - x / A 23 JB/T 8849一1999续表21K1情况N。主要情况及标记带切角的横隔板
30、或加筋板用角焊缝(Q.的与133 I受压翼缘板连接。接头情况只适用于角焊缝。弯曲翼缘板与腹板间用K型连续焊缝(Q.S) 154 I连接。K2情况型钢对焊(Q.S)连接，焊缝垂直于受力211 I方向.212 不同厚度的构件对焊(Q.C)连接，焊缝垂直于受力方向，一一不对称连接斜度.1/3 一-对称连接斜度.1/2 构件于节点板对焊(Q.的连接，焊缝垂214 I直于受力方向。构件用连续双面填角焊缝(Q.S)与整体231 I主要构件连接，焊缝垂直于受力方向a24 / 记号注XP100或P份。x P100 。斗PI00itP x 冲。穿过整体构件伸出一块平板，平板端部倒角成圆角，焊缝垂直于受方向，其端
31、部在loe范343 圈内施以K型连续焊缝(Q.C)。/ 睛. 记号 / A A -时也/ 27 JB/T 8849一1999续袭21K3情况No 主要情况及标记在整体构件上焊一块e1l. 30 , 此时仅驱动电机产生自行制动，b. 非工作状态，在本标准第3.3. 6条的风载荷作用下，系数Vr注1.2。45 JB/T 8849一1999。FFdFOF g町OON 8日8曲，9 3. Si- . g s 需、-。酬。由日0098,00 。e、ai-唰8 . 、-s 、 -、. g -g f可3 4 o r、a.,-，吨9-OOF o 、机a. _, 0 . O M o p、ao . 回问onF O
32、NFEOPFSF o N-: OOF OOF o 0、o 0-: o CIO o CIO 。F s o l() 。、so F、向E 、. . H O -_- 。L hH。 。叫E。FO-ov-田-RS官R s (垃恨在wm跳箱萄园区吓倒反4 H锵E 疆、，吨、，、.、 . 地Q nh闰Km怨恨-A刷刷乓46 JB/T 8849一1999一一一一附崇B动堆积角和槽角时的输送吻料的最大截面积(参考件)表Bl三托辍槽带形式输送机的最大截面积(图B1) 槽角k为下列值的物料最大截面积m2输送带宽度动堆积角|二一mm 500 650 甲。1 m 截面积15. 20. 25. 血2 o 一-10。0.00
33、14 300 20。0.0029 20。o 0044 。0.0059 。.0077o 0092 10。0.0085 o 0102 o 0115 0.0028 400 20. (J 0112 0.0127 o 0138 0.0057 30。0.0140 0.0154 00163 o 0087 。.0400。0129。.at5410. 0.0143 。.0170。.01920.0047 500 2? o 0488 0.0212 0.0232 0.0094 30. 0.0235 0.0257 0.0273 0.0115 O. o 0179 0.0231 0.0274 10。.02570.0304 。
34、.03120.0083 650 20。0.0337 0.0381 。.01130.0169 30. 0.0421 0.0 t59 o 0486 0.0259 。0.0277 。.0360o 0429 10。.9399o 0475 0.0536 0.0130 800 20. 0.0524 。.0594()_0647 0.0265 30. 。.06560 0718 0.0763 o 0406 O. 0.0148 0.0579 。.069010. 0.0644 0.0765 o 0862 。.02101000 20. 。.08160.0956 0.101 0.0427 30. 0.106 0.116
35、 0.123 。.065349 JB/T 8849一1999续袭B2双托辘槽形带式输送机平行带式输送机输送带宽度动堆积角槽角k为下列数值的物料最大截面积物料的最大mm 甲m2 截面和、15。20。250 m ( 一-一一-。.06630.851 o 102 10。0.0950 0_112 0.127 0.0308 1200 200 0.12 0.140 。.153。.0626300 。.SG 。.1700.181 0.0958 。10。0_0125 1400 200 0.0864 30. 0.132 。10. 0_0560 1600 20。，114300 0,175 50 JB/T 8849一1999图Bl三托辘糟形带式输送机B 图B2双托辘糟形带式输送机图B3平形带式输送机附加说明:本标准由北京起重运输机械研究所提出并归口。本标准由北京起重运输机械研究所负责起草。本标准主要起草人B王秀英段琦51
