1、ICS 21. 200 J 17 中华人民共和国国家标准GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2: 2000 代替GB/T6413-1986. GB/T 11367-1989 圆柱齿轮、锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法第2部分:积分温度法Calculation of scuffing load capacity of cylindrical, bevel and hypoid gears Part 2: Integral temperature method CISO/TR 13989-2: 2000 , IDT) 2003-11-25发布中华人民共和国国家质量监
2、督检验检瘦总局0O ttl 2004-06-01实施发布GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2 ,2000 前言GB/Z 6413-2003(圆柱齿轮、锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法分为两部分.一一第l部分:闪温法;第2部分:积分温度法。本部分为GB/Z6413-2003的第2部分，对应于ISO/TR13989，2000(圆柱齿轮、锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法第2部分积分温度法以英文版)。本部分等同采用ISO/TR13989-2，2000，为方便使用，本部分作了下列编辑性修改z按照汉语习惯对一些编排格式进行修改;一用小数点代替作为小数点的逗号，;删
3、除了ISO/TR13989-2的前言和引言。GB/Z 6413-2003共分两部分。下面列出这两部分对应的ISO/TR以及将代替的国家标准2第1部分=闪温法(对应ISO/TR13989第1部分h第2部分:积分温度法(对应ISO/TR13989第2部分，代替，GB/T 6413-1986、GB/T 11367-1989)。本部分的附录A、附录B为资料性附录。本部分由全国齿轮标准化技术委员会归口。本部分起草单位z郑州机械研究所。本部分主要起草人E杨星原、张元国、王长路、王琦、陈爱闽。本部分所代替标准的历次版本发布情况为2GB/T 6413-1986; GB/T 11367-1989, 皿GBjZ
4、6413.2-2号在3/ISO/TR139部-2，2000引|吉同多年来，对于商检吉普轮、锥齿轮和准双草草爵吉普轮胶合承载能力计算.重际上一直并存辛苦两种计算方法，自P闪温法和积分温度讼。2000年ISO以ISO/TR(!SO/TR13989-1、2)的形式将两种计算方法同时发布。闪温法是基于沿嘀*线的接触温度变化，积分温度法是基于沿崎合线的接触温度的加权均值。GB/Z 6413的本部分(积分温度法与GBIZ6413. 1(闪温法)对偷轮胶合危险性的评价销果大致相同。这两种方法相比较，积分温度法对存在局部激度峰值的情况不太敏感。在齿轮装置中，路都温度峰镶边常存在于重合!较小或在基因附近接盘盘或
5、其他有敏惑前几何参数的情况下。lV GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2 ,2000 1 范围臼柱齿辑、锥齿轮和准翠茵茵齿轮胶合承载能力计算方法第2部分:积分温度法GB/Z 6413的本部分娩;(1了圆柱齿轮、锥饿轮、准双由商偷轮肢合承载能力计算的积分激度法。2 续范性主IJ曹文件列文件中的条款通过GB!Z6413本部分的引用而构成为本部分的条款，凡是注日期号|用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注目朔的引用文件，其敛新版本适用于本部分aGB/T 1356-2
6、0位通用机械和重型抗被郑重重往齿轮标准基本齿条吉普草草(jdtI50 53，19吉创GB/T 3374-1992 齿轮革基本术语(neqI50/R 1122-1 , 1983) GB/T 3480-1997 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法(eqvI50 6336-1-6336-3 ,1 996) GBjT 10062.1-2003 锥齿轮承载能力计算方法第1部分=概述和通用影响系数(15010300-1 ,2001, lDT) GB/T 10095. 1-2001 渐开线圆柱齿轮精度第1部分z轮齿同侧酱面偏差的定义和允许值(idt I50 1328一1，1997)3 术语、定义、代号和单位3.
7、 1 术语和定义根据GB/Z6413本部分的用途，使用GB/T3374中给出的术语与定义。3.2 代号和单位表1中给出了GB/Z6413本部分所使用的代号。表1代号与单位代号说明单位 中心脏口1ma 当撒腿柱齿轮的当囊中心距mr b 窗究，取小轮或大轮的较小值mm b 胶舍有效齿宽口1口1C. 单位体积的比热容量N!(mm K) F 单对黯黯度?J!(mm .严m)军C丁，再革命则度N/mmm)d 分庶阔直径mm dN 有究生顶圆直径mm d. JU器l桂红1md, I基部卫星径1m 备注GB!T 10062. 1 式(46)GB!T 3480 GB!T 3480 式(69)式(70)l GB
8、/Z 641口一2003/ISO/TR1却在9-2，2000表1(续)代号说明埠位备注dm 战宽中点直径mm d, 5连最交错车费斜齿轮的分!ltR野蛮径食，ro式(68)d l!量2雷拉齿轮的分凌覆盖主径m宵1GB/10062.1 d . l!量圆柱齿轮的顶圆直径口1mGBIT 10062. 1 一.d内到最圆柱齿轮的基圆直校盯1mGB/T 10062. 1 g.nl,2 小轮，大轮啃告线的略出部分n、1式(90)、式(91)g!nl.2 小轮，大轮晴合线的啃入部分mm 式怜的、式(91)g ;滑动系数式(62)h.m 再重双黯草草萄轮齿宽中点童节留京离1m 用楼数盯1mmm. 准双跑西齿轮
9、齿宽中点的法肉模数mm m, .Mi最交错轴斜齿轮的法向模数rnm 式(73)n, 相嗨齿轮数P ;法向暴题远距rnm 式(74)u i吉普数比u 3当最圆柱齿轮的齿数比GB/T 10062. 1 U 分庶圆线速度m/s v 2 准双曲面齿轮的小轮，大轮的切线速度m/s 式(77)，式(78)Vl /扣轮齿顶最大滑动速度m/s 式(83)V.俨节点滑动速度m!s 式(82)咱一吊一V g1.2 滑动速度m!s 式怜的，式(8日Vgol 滑动速度町、1，式(87)v, 滑动速度m!s 式(88)U刚锥齿轮齿宽中点在分度随继上的切线速度m/s v:!:c 节点切线速度的和m/s 式(2人式(47)
10、、式(81)V:i, 叩归结速度仅1/3式(79)也列切线速度m/s 式(80)乱s，单位轮齿载荷，胶合N/mm 式(4)z iIi敬Z Mi囊团柱齿轮的齿数GB!T 10062. 1 BM 热嗡军数N/mm. 51ft在)式(12)C1 .C2 .Cm 切权系数C. 4立齿顶修缘量m C!f 有效齿顶修缘量m 式(37)、式(38)、式(49)E 弹性模数(杨氏模数)N/mm 2 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2,2000 表1(续)代号说明单位备注F., 在齿宽中点的分度圆锥上名义切向载荷N Fo 法向轮齿载荷N 式(51)F , 分度圆上的名义切向载荷N K
11、A 使用系数GB/T 3480 ,GB/T 10062.1 Kv 动载系数GB/T 3480.GB/T 10062.1 K 胶合承载能力计算的齿间载荷分配罩数6.2. 4.GB/T 3480. GB/T 10062. 1 GB/T 3480 , K,. 胶合承载能力计算的齿向载荷分布系数GB/T 10062. 1, 6.2.4 式(52)，式(53)K 胶合承载能力计算的螺旋线载荷分布票数式(5), 6. 2. 4, 6. 3. 5 K邸k支承系数6.3.3 KHo 接触强度计算的齿间载荷分配系数GB/T 3480 ,GB/T 10062. 1 KH 接触强度计算的齿向载荷分布革数GB/T 3
12、480 ,GB/T 10062. 1 KHbe 主承系数GB/T 10062. 1 L 接触参数式(55)Ra 算术平均粗糙度m 式(6) SinlS 胶合承载能力计算的安全系数式(4)SStnil1 胶合承载能力计算的最小安全系数T, 小轮的转矩Nm TT 试验小轮的胶告转矩Nm 式(96)X 小轮齿顶几何系数式(22)X, 跑合系数式(8) Xc. 齿顶修缘系数式(32)Xc, 双曲面齿轮的几何系数式(54)X, 润滑剂系数5. 1 XM 热闪系数式(9)XQ 啃入系数式(2日、式(26)、式(27)X良粗糙度系数式(7)X, 润滑方式系数6. 1. 5.3 Xw 实际齿轮材料的焊合系数表
13、3Xw, 试验齿轮的焊合系数6. 4. 2 XWrelT 相对焊合系数式(02)X.o 啃合系数式(2)X哗压力角系数式(3)、式(48)X雹重合度系数式(39)式性的3 GB/Z 6413.2-2003/1801部139部-2，2000袋1(续)1t 号说明单位备注 压力角c) amo ;zy_禽重重齿轮吉普笼中点的法离压力角n 民i法雷压力线n a,n 交错轴斜齿轮的法面压力角C) 式(63)启立交错轴斜齿轮的端面压力角n 式(66)t 端面压力角n 事川端困晴合角n W副 !当量重哥拉兹轮舵端重哥压力角CJ GB!T 10062. 1 a, ;任意角n 图2 螺旋角C) A 基圆螺旋角n
14、 式(67)、式(71)卢m双曲面齿轮齿觉中点在分度圆锥上的螺旋角CJ J主当量交错轴f;丰货轮的螺旋角n 式(63)y 辅革主角n 式格的斗B i分度圈锥角n . 啃出重合度式(28)、式(29)f 啃入重合If式(28)、式(29). 当量交错轴斜齿轮法截面内重合度式(92)、式(93) 小轮齿顶离撞击度式。的瓮2大轮窑I重离蒙古度式(3!) 重合度式(45) 当量圆柱齿轮的端面重合度GB(T 10062. 1 ., 当量圆柱小轮的齿顶重合度GB(T 10062. 1 .， 当量圆柱大轮的齿顶重合度GB(T 10062. 1 毛1罄兹辅助翠数因7、式(57)、式(59)冉m!平均摩擦民数式
15、(1)、式(!.)和1油温下的动力数度mPa a.; M 热导率N!(, .K) -恤M 泊松比 40C时油的运动数度mm2Js;cSt 件.2 小轮、大轮古董Jl处癌率半径m注1式(23)、式(24)Pr: 节点处在法戳在自将对曲率半径m町飞式(76)pnl .2 节点处在法戳商内的曲率半径mm 式(75)-predC 节点处相对由1$半径盯1盯1式(3) 可赫兹辅助革数国7、式(58)、式(60)3 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13吉的帽2:2白00表1(续代号说明单位备注8 串串兹辅军主角n 式(56)-式(60)自I1.E忽视载荷分配时小轮齿顶的闪温K 式(9)8，
16、事m平均(J;渥K 式(8)6l1loinh 双曲商齿轮平均闪温K 式(50)8如积分温度E 式。7)自0许用积分温度K 式(16)8，岱跤合积分温度容许积分混度E 式(94)由l.，n!T试验由轮的平均闪温K 式(96)、式(99)、式(10)例l油池或喷汹温度 M-C 丰体温度 式(20)a 试验本体温度机飞d式(95)、式(98)、式(100)幸当量交错输斜齿轮轴交角() 式(72)z 当量交错轴斜街轮交错角n 式(65)E 跑合等级式(65)r 啃合线上的参数式(10)F衍1 小轮P2 大轮za- -量齿轮顶圆直径1b-量齿轮的基圆gm 镶齿轮或准双函蓝蓝密轮的指宽中点$n 法截面ps
17、-囊交错串串斜齿轮:t 切线方向$T 试验齿轮。4 应用范阁本计算方法基于齿轮在低于80m凡的节线速度下运行的台架试验结果。这些公式可用于较高速度运行的齿轮，但随速度的增加也提离了不确定性，该不确定性在速度超过试验条件的范围肘，与本体温度、摩擦系数、许用温度的测定有关。4. 1 胶合损伤胶合损伤一旦发生，会随着功率损失、动载荷、噪声和磨损的增加，导致轮齿表面严擎的破坏。如柴运行条件的恶劣程度不改善号，还会引起轮齿的折断r在由于瞬时过载而引起的胶合中，随着载荷的迅速薄低，也吉普栽在苦的蒙新分配，到齿黯在某种程度上可自行修复。即使如此，残窑的损伤将继续成为增加功率损失、动载荷以及噪声的一个想因。在
18、大多数情况下，使用具有增强EP(被压性能部润滑泌能提高齿轮抗跤合能力。然;丽，重要的一点是要意识到使用EP泊的一些不足之处:使铜腐蚀、弹性材料的脆化，以及缺乏全球通用性等。进行最俊混滑泌的选择器才.应考虑这些不flJ因素，在满足最低添加量部情况下，添加剂的思量l1!l尽可能地少。b GB/Z 6413.2-2003/ISO/Tl注13989-2，2000由于各种参数的不断变化，在瞬时接触区内化学特性与热-液-弹作用的复杂性，在计算评价胶合危险的可能性时，一哩离散性必须预料到。主主疲劳损伤发展的时间相对较长不同，一个单纯的蹊时过载会产生严寰的胶合损伤，以至于使海轮不能再使用。当选择齿轮适当的安全
19、系数时，特别对于要求在离圆周速度下运行的齿轮，应当仔缩地考虑这e点。4.2 积分温度准则评价跤合概率的本方法是基于这样的假设.郎3驾洽啥合线的接触温度平均值等于或超过一个将应的临界值时胶合可能会发敛。在此给出的方法中，本体温度与沿啃合线的闪温积分值的加权平均的和就是积分温度。本体温度按6.1. 5计算，闪温的均值近似地用沿啃合线的摩擦因数、动载荷来替代。如权系数的弓i思主要考虑实际的本体温度德与数学积分的平均i及渥程对跤含章在象有巧能不同龄影梢。使用比较积分温度与从为抗胶合能力进行的润滑油的齿轮试验(例如，各种FZG试验方法、lAE齿轮试验与Ryder齿轮试验)、或从运行中已胶合的齿轮得出的栩
20、应临界值的方法来评价胶合的概率。5 影哥哥因素5. 1 平均摩擦因擞皿密西间的实际摩擦因数是一个瞬时与局部的数笛，它取决于汹品的一些性能、齿哥哥粗糙度，如同由加工留下的凸凹不平的位置，齿ili材料的辛辛性、切线迷度、齿丽的受力及几何尺寸。瞬时摩擦民数的评定比较困难，因目前尚无一种有效测定方法。技kn齿合线的平均摩擦因数民川可由测量1J得到与自公式(1)估计出。虽然，局部摩擦因数在节点C接近于零，当引人公式(1)肘，其平均镶可用节点的参数与毒草草。i!B才泌的幸运度事。这大致得出。t二V、O.2 儿=0.04S(平三子旦1h005.xk-xi . . ( 1 ) 飞UJ;C tredC ! 积分
21、温度法必摩擦因数段闪温法的摆在擦因数以不同的方式考虑了齿轮的大小。计算摩擦因数的公式(1)仪适用下列范围，例如扇子热功率均摩擦民数。1 m/sv50 m/s 在分度困线迷度u低于1m/s肘，摩擦因数更高，在分度困线速度。离子50m/s时，在公式(1)中必须使用v=50m/s时的VtC极限值。6 WR.150 N/mm 55单位法向轮齿载荷1:1.E)一一一PrdC .( 8 ) 1=1.充分跑合(对于渗碳洋火与磨削过的齿轮，如果Raru叫=0.6Ranew则可确认为己充分跑合); 7 GBjZ 6413.2-2003jISOjTR 13989-2: 2000 EO，新加工的。5.3 热闪系鼓X
22、M热闪系数XM是考虑小轮与大轮的材料特性对闪温的影响。啃合线上任意点(符号y)热闪系数的计算(见图2): r=-l D -F一二E / / -A ;2，低胶合危险。为给出实际裁荷与积分温度数之间的关系，相应的载荷安全系数S:n可近似ll下式取得s6. 1. 2 许用积分温度MeimSM 5s1 =一一一均一一一一. ( 15 ) U.B(eff 白一mp f守3mi. ( 16 ) 9 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2 :2000 要求的最小胶合安全系数SSmi!l对每种应用情况应分别确定。6. 1. 3 积分温度Int川=M十C2.矶山运intP( 17 ) 式
23、中.C2一一由实验得出的加权系数，对于直齿与斜齿齿轮.C21.5ol1aint =f1aE - X. 6. 1. 4 小轮齿顶的闪温M(kkv-ZURt)075.U05 flaE =mz-XM-XBE-xd-mn归叩1a 1 ,.25 6. 1. 5 本体温度M本体温度是即将进入晴合时的齿面温度。( 18 ) XE ( 19 ) XQ XCa 本体温度是通过齿轮箱的热平衡过程而建立起来的。在齿轮箱中，有几种热源，其中最重要的是轮齿、轴承的摩擦。其他的热源例如密封与泊流在某种程度上也是其中之一。当节线速度超过80m/s 时，在啃合和风阻损失中因搅油而产生的热是重要的，应予以考虑(见方法A)。该热
24、量经过传导、对流与辐射.再经箱体而传递到周围环境，对于喷油润滑，则通过油进入外部的热交换器。用以下不同计算方法得到的数值须用下标A、B、ChO以区别。6. 1. 5. 1 A法M-A本体温度作为平均值或作为齿宽上的温度分布可用实验测定或采用基于已知功率损失与传热数据进行理论分析确定，即采用热网格方法确定。6. 1. 5. 2 B法M-B此法不用于积分温度法(见GBIZ6413. 1中给出的闪温法)。6. 1. 5. 3 C法M-A本体温度的近似值由油温加上沿暗含线上得出的闪温平均值的(根据方法。一部分之和来确定。M-C -。u十C1 Xmp .flain， Xs ( 20 ) 式中:对于喷油润
25、滑:Xs二1.2; 对于油浴润滑:Xs=lh对于将齿轮浸没泊中:XsO.2; C, 考虑了热转换条件的常数，试验结果为C，O. 7; 式中zn, 同时喝合的齿轮的数量。6. 1. 6 平均摩擦因鼓严皿见5.L 6. 1. 7 跑合系数X缸见5.20 6. 1. 8 热闪系数XM见5.30 6. 1. 9 压力角系数X见5.4。6. 1. 10 小轮齿顶的几何系数X.EX _0 _1 +_c_p -m, 2 . ( 21 ) 几何系数XBE考虑小轮齿顶的赫兹应力与滑动速度的影响。XBE是齿数比u与小轮齿顶E点处曲10 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2，2o 率半径f
26、JE的函数。对于内啃合齿轮，下面的参数必须用负值代人z齿数町、齿数比u、中心距以及所有的直径。_ /fJE2 /1 Z2 I E 1 V It.1 j XBE二0.51.1- , (u十1).一一一一一-L4节( 22 ) 勾Z2飞fJE， I陆z1) fJE, 0.5 !d:, -d， ( 23 ) fJE2 . Slnat - fJE, . ( 24 ) 6. 1. 11 畸入系数XQ啃人系数XQ考虑了在高滑动区域，在正进入啃合处(在被驱动齿轮的齿顶处)的冲击载荷。可用啃入重合度向与晴出重合度飞之比的函数来表示，见图30XQ 1. 2 i 0.8 0.6 0.4 0.2 。对于二1.5,
27、对于1.5 1. 52或大轮驱动小轮且，卡2时3对于Ca1 Ceff Ca = Ca1 . ( 33 ) 对于Ca1 Ceff Ca二Ceff. . . . . . . ( 34 ) 当小轮驱动大轮且1:.( 1. 5吨或大轮驱动小轮且以:2时z对于Ca2 Ceff 对于Ca2 Cf 式中.C，二C.2CB = Ceff Cff-一有效齿顶修缘量，用以补偿单对齿啃合时轮齿的弹性变形。对于直齿轮对于斜齿轮式中-CQ(f = KA F , d 。户KA F , Leff -，C一一-e! - b. c b 齿宽，当大、小轮的齿宽不同时，取其中较小值。. ( 35 ) . ( 36 ) . ( 37
28、 ) . ( 38 ) 上述的齿顶修缘量适用于GB/T10095. 1中6级或更好的齿轮。对于低精度齿轮，规定XCa= 1，也可参见GB/T3480。6. 1. 13 重合度系数X，重合度系数凡是考虑在忽略载荷分配时，将小轮茵顶的闪温值转换为沿啃合线闪温平均值的系数。重合度系数可以用齿高重合度l与2以及它们的和飞来表示。X，的公式是基于假定沿啃合线的闪温是线性分布的。这种方法的可能误差将不会超过5%，且偏于安全。12 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2:2000 对于:a. . . . . ( 90 ) 法截面内的重合度E-0. 5(，/d2 dt2 -vd - d
29、;,) n2 = -=!._C:OS.o2:.l1!_i!.=!:_k2 = .:u-l = grnl AE -一一p ganl.Z nl.2 -二-同( 91 ) .( 92 ) . ( 93 ) 6.4 胶合积分温度胶合积分温度是产生胶合的温度极限值，它可以在试验结果的基础上进行计算。此法适用于所有类型的泊品(纯矿物油、EP泊、合成汹).对于这些泊的胶合承载能力已经通过试验齿轮确定(适用的试验例如有FZG-试验A/8.3/90、FZGL-42试验.Ryder齿轮泊试验、或IAE齿轮油试验)，或用实际的损伤情况来确定。当试验齿轮的材料与相应的热处理与实际齿轮不一致时，必须修正胶合温度，因为极
30、限温度是材料油品系统的函数。6. 4. 1 胶合积分温度. os 根据积分温度的设定，当平均齿轮温度超出称之为胶合积分温度的值时，齿轮有可能胶合，这个温度值假定为齿轮副的润滑油与齿轮材料的组合所特有的，而且是通过类似的润滑油与齿轮材料的组合试验来确定的。胶合积分温度值可由将任何齿轮油的胶合，试验数据代人6.1、6.2、6.3中的公式得到。这样，胶合积分温度值对任一泊品2纯粹的矿物泊、EP汹或合成油可以计算出来。6. 4. 1. 1 胶合积分温度的计算热处理或表面处理齿轮钢与矿物油组合，组合的近似胶合积分温度值可从其他的热处理或表面处理齿轮钢和同样的润滑油组合的结果中得出。20 GB/Z 641
31、3.2-2003/IS0/TR 13989-2: 2在00川s二MT+XW叫C2 .fla;川.川.川.川. . . . . . . ( 94 ) 式中tC2出1.5，由试验获得。6. 4. 1. 2 应试验结果确定阳、fWnrr9所示为几种矿物池，夜按照DI民513542J的FZG试验A/8.31仰、Ryder3J或FZG衣yder试验4J以及FZG，-42试验5J等条件下确定的跤合承载能力的涵线。为用计算机计算，图9图11的曲线可以近似地用下列公式表达=a) 对于FZG试验A/8.3/90: 80 tt1 、五伊aAKA J VG 22 11 1 60 111 -.f.-T飞ISO VG
32、100 lSOVG捕。-1盹4。104 200 18。160 140 120 P 益摇摇10020 MT 80十0.23 TT XL ( 95 ) FZG-试验载荷缀12 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 392 320 248 W理理。32 35, 3 1 94. 1 1 183.4 1 302 1 450. 1 t酣.8135.3 239.3 372.6 s:占4.5，j、轮试戴辛苦虫在Tn!(到.m) 因9FZG试验A/8.3/90的胶合温度矶时21 GB/Z 6413.2-2003/IS0/TR 13989-2 ,2000 120 320 140 248 门俨Mm嘱100
33、扣制剧80 116 ISOVG Bn.intT 60 40 104 20 。20 3m1 419.00 法向模数m. mm 7.000 法向压力角n () 20.00 在标准节圆上的螺旋角 n 11. 00 齿廓变位系数小轮x , 0.010 0 基本齿宽b mm 280.00 小轮d 口1口1534.40 顶圆直径大轮d., 2 33 1. 00 口1m小轮C . m 。齿顶修缘量大轮C., m 。驱动齿轮的数目2 传递功率P kW 10295 小轮转速1 min-1 4450 齿面粗糙度Ra m 2.00 齿根表面粗糙度Rz m 油温白。心 40 40C时润滑剂运动都度0 mm2/s 32
34、 按DIN51354在FZG标准试验A!8.3/90时的胶合转矩Tn Nm 239 润滑方式系数X 1. 2 相对焊合系数XWrelT 1. 00 跑合系数X, 1. 0 使用系数KA 1. 20 动载系数Kv 1. 15 齿向载荷系数K , 1. 20 齿间载荷系数K，知1. 10 摩擦系数Im. 0.023 本体温度SM C 45. 6 积分温度， 55. 5 胶合承载能力计算的安全系数5川3.8 实际失效观察没有胶合24 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 1398弘2，2000表A.2鳞齿轮z辛L锻秘密轮来皇迈克尔研究报告号5)说瘸代号单位数古草指数小轮大轮z, 28 28
35、 Z也卢艺作中心距法向模数法向压力角在标准节圆上的螺旋角a mm 580.00 n n 20.000 20.0。m, 口，mn 10.00 盼廓变位系数辛基丰齿宽l 小轮.T, O. 303 5 b 吉普1重修缘量小轮大轮C C2 Iffi AVAV-AAV94叩?如A比11。一031IM 366叩mm lJl理王军经小轮大轮d mm da mm Irn 驱动齿轮的数目传递功率、轮转速衡阳粗糙度曲棍褒丽粗糙度油滋40C时润滑剂运动黯度1 F kW 2 200 n, min-1 Ra m 150 1. 50 Rz m 由 32 在匀。mm2/s 220 按DlN51354在FZG标准试验A/8.
36、3/90 峙的胶合!转短j H Nm 239 吉普滑方式系数相对焊会革数跑告数Xs LJ XWelT X, 1O 使用系数动载革数指向载荷系数的问载荷系数滕擦系数本体温度极分温度E查合承载能力计算的安全系数2急际失效观寨KA L 20 Kv 1. 00 1. 20 1. 00 0.048 K, K . f-l m, 由原- 59.6 an. S;，S ; 109. 0 1. 9 j_ 没有鼓会25 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989.2,2000 表A.3斜齿轮.机床齿轮(来自克尔研究报告序号11)说哥哥代号埠f主数筐小轮z, 5 齿数大轮z, 28 工作中心距4主口1
37、m22.07 法向模数m. m3 1. 250 法向压力角n () 20.00 在标准节朋上的螺旋角卢n 20.00 齿草草变f主革数IJ、轮x , 0.350 基本齿宽b mm 10.00 小轮d., m口19. 98 顶圆直径大轮d., 1口138.45 小轮C . 阻自齿顶修缘簸大轮C., m 。- 驱动齿轮的数目1 传递功率P kW 3.3 小轮转速, min-1 1500口齿面粗糙Ra m 1. 00 齿根表面粗糙度Rz m 撞温190il 50 40C时润滑剂运动茹度。mm2/s 220 按DIN51354在FZG标准试验A/8.3/90时的胶合TT Nm 450 转矩满清方式革数
38、Xs 1. 0 相对焊合罪数XW.olT 1. 00 跑合系数XE 1. 0 告主F吕系数KA 1. 00 动载革数Kv 1. 00 齿向载荷革费生K 1. 00 齿间载荷革数K，险1. 00 摩擦系数m. 0.144 本体温度M 。C84.8 积分温度8int 159. 4 黯合承载毒草力计算的安全系数S，柿，52.0 实际失效观察没有黯合26 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2,2000 表A.4斜齿轮.舰船锻轮(来自迈莞尔研究报告序号13)说明f1: 号单佼数i锺小轮z, 21 街数大轮z, 87 工作中心距a ，ro 900.00 法向模数酣，m 16.00
39、 ._. 法向压力角n n 20.00 际准节圃上的螺旋角卢n 10.00 吉普廓变位革数小幸在x , 0.7900 籍本齿宽b mrn 370.00 小轮d rom 394.50 顶圆直径大轮d mm 1 465. 50 ;J、轮C m 。1与顶修缘大轮C., m 。驱动齿轮的数目l 传递功率P kW 4 412 小轮转速，军1mm队:;20 偷囱粗糙度Ra m 2.00 指根表面粗糙度Rz m 盘盘混8到飞二60 40C时润滑剂的运动黯度 mm2/s 150 按DIN51354在FZG标准试验A/8.3/90时的胶合Tn Nm 450 转矩满滑方式票数Xs 1. 2 相对焊合系数Xw时T1
40、. 00 跑合系数X, 1.。使F在某数K 1. 30 卡动载系数Kv 1. 05 指向载荷革数K,. 1. 40 街问载荷系数K,. 1. 00 理整擦系数Im. 0.058 革体温度。M 105. 1 积分温度自 185.7 胶合承载能力计算的安全系数S，宵电S1. 7 实际失效观察接近技合27 GBjZ 6413.2-2003jISOjTR 13989-2 ,2000 襄A.5斜齿轮2轧钢板齿轮(来禽迈克尔研究报告序号16)说明代号单位数值指数小轮大轮z, 24 z, 79 工作中心距法肉模数法向压力角标准哲题上始螺旋角a m1 700.00 m mm 12.00 F n (0) 20.
41、00 。27.00 街廓变位系数基本齿宽小轮.T, b m夜10.550 0 175.00 19i离主径小轮大轮d 自，m360.00 d mm 1 0串7.50 楼顶穆缘小轮大轮C., m h O Q 巳一-+-一一些:驱动齿轮的数目传递功率小轮转速齿面粗糙度l P kW 200 mm叫240 Ra 工士一一一二.0。Rz 严m伽，I C 40 一一4Q ! 由自，/s 150 搜D1N51354在FZG标准试验A/8.3/90时的胶合转短润滑方式罩数Tn Nm 135 Xs 1. 2 相对焊含系数跑合系数XWre1T 1. 00 X, 1. 0 使用系数K A 1. 50 草草载系数指向载
42、荷革数古董i写载在草草数摩擦系数仁iK K 1. 05 1. 40 1. 00 明、0.051 一二本体温度积分温度胶合承载能力计算的安全*数实际失效观察卜仨二二矿、一48.9 十一一接近胶合28 GB/Z 6413.22003/ISO/TR 13989-2 ,2000 表A.6斜齿轮z滋lJl.齿轮(来自迈克尔研究报告w号19)说明代号量且位数徨小轮 43 齿数大轮 44 工作中心fI;4孟写飞m161. 40 法向模数rn mm 3.628 法向压力角n n 20.00 标准节圆上的螺旋角 (勺12.00 齿廓变位翠数小轮二汇去0.000 0 基本齿宽b 衍1m51. 00 小轮d m1
43、166.75 顶圆直径大轮d.2 m1 170.50 C 1)、轮m 40 齿顶修缘大轮Ca m 40 驱动齿轮的数目1 传递功率P kW 195 小轮转速n, mn-1 3900 齿面粗糙度Ra m 。.75 齿根表面租糙度Rz m 格渥串c 7号40C时润滑别的运动薪度v mm2js 68 按DJN51354在FZG标准试验A/8町3/90时的胶合Tn Nm 140 转短润滑方式系数Xs 1. 2 相对焊含章数)( Wr.1T 1. 00 跑合系数XF, 1. 0 使用系数KA 1. 20 i动载系数Kv 1. 00 齿向载荷系数K,. 1. 20 齿间载荷系数K . 1. 00 摩擦系数
44、p， 。.360 |本体温度回M 77. 7 积分温度Bin! 91. 5 E主合承载能力计算的安全革数S军，s1. 7 实际失效观察接近胶合29 GBjZ 6413.2-2003/180，月1王13989-2:2000 袋A.7斜齿轮g透平齿轮(来自迈克尔研究报告序号20)说明代号单位数值小轮z, 46 指数大轮z, 335 工作中心距a m在32 419.63 法向模数mo 口王m11. 000 法向压力角D n 20, 00 _，叩标准节圆上的螺旋角 () 30, 00 齿廓变位系数小轮x , 。巴0000基本齿宽b mm 550.00 甲小轮d., mm 606. 28 顶圃直径大轮d
45、., 口1口、4 277. 00 小轮C., m 。齿顶修缘量大轮C., m 。驱动密轮的数目l 传递功率F 3民飞离3 153 小轮转速n, min-1 824 的面粗糙度Ra m 4, 00 齿根表面粗糙度Rz m 咽M阳i由温ei 70 40Ca才润滑剂的运动辈革!ltv mmZjs 68 恤恤按DlN51354在FZG标浓试验A/8.390时的胶合转矩Tn Nm 61 一润滑方式系数X, 1. 2 相对焊合系数XW . 1T 1. OC E在合系数豆豆1. 0 使!ll系数KA 1. 30 动载系数Kv 1. 20 指向载荷系数K, 1. 20 齿问载荷系数K& 1. 00 摩擦系数严
46、E0.033 本体温度B., 73.6 积分温度i9in, 80, 1 胶合承载能力计算的安全*数Sm,S 1. 4 实际失效观察胶合30 GB/Z 6413.2-2003/ISO/TR 13989-2:2000 表A.8直齿轮2幸辆齿轮(来自迈克尔研究报告序号25)说明代号单位数值小轮Z , 14 齿数大轮z, 28 工作中心距a m口1189.00 法向模数 mm 9.000 法向压力角 n 20.00 标准节圆上的螺旋角 n 0.00 齿廓变位系数小轮x , 0.200 0 基本齿宽b mm 60.00 小轮d., 口1m143.60 顶圆直径大轮d 口1m228.00 小轮C . m
47、。齿顶修缘量大轮C且2m 。驱动齿轮的数目1 传递功率P kW 410 小轮转速n, min-1 1 300 齿面粗糙度R m 0.80 齿根表面粗糙度Rz m 油温8刷1 100 40C时润滑剂的运动教度. mm2/s 220 按DIN51354在FZG标准试验A尬.3/90时的胶合Tn Nm 372 转矩润滑方式系数X, 1. 0 相对焊合系数X W,IT 1. 00 跑合系数X, 1. 0 使用军数KA 1. 30 动载系数Kv 1. OC 齿向载荷系数K 1. 20 齿间载荷系数K& 1. 00 摩擦系数 0.073 丰体温度19M 158. 3 积分温度酬。e 283.2 胶合承载能力计算的安全系数Sint 1. 0 实际失效观察胶告31 GB/Z 6413.2-2003/ISO/
