GB T 25197-2010 静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）.pdf

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1、. ICS 23.020.10 J 74 gB 中华人民共和国国家标准GB/T 25197-2010 静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)Welded static non-pressurized thermoplastic tanks 2010-09-26发布协助伪/中华人民共和国国家质量监督检验检茂总局中国国家标准化管理委员会2011-02-01实施发布GB/T 25197-2010 目次前言. 1 l 范围.2 规范性引用文件.3 术语和定义.4 总则-5 材料6 圆柱形立式储罐设计7 单壁矩形储槽设计8 法兰及其连接的设计.9 制造、检验、标志、包装、运输和安装.附录A(资料性附录)特殊情

2、况.附录B(资料性附录)静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)使用条件.附录c(规范性附录)焊接的热塑性塑料结构的特征值一一应用于热塑性塑料设备设计的许用应力及蠕变模量的测定34附录D(资料性附录)焊接装配的设计.附录E(资料性附录)单壁矩形储槽的结构设计80附录F(资料性附录)金属松套法兰材质参数.附录G(资料性附录)静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)的包装、装车、运输和安装89GB/T 25197一2010目。昌本标准与EN12573:2000(静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽) (英文版)的一致性程度为非等效。本标准的第4章根据EN12573-1 :2000(静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)第1部

3、分:总则)(英文版)重新起草。本标准的第6章根据EN12573-2: 2000(静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)第2部分:圆柱形立式储罐设计)(英文版)重新起草。本标准的第7章根据EN12573-3: 2000(静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)第3部分:单壁矩形储槽)(英文版)重新起草。本标准的第8章根据EN12573-4:2000-队 , 1 b,. 、.且 队庐/ y -. 飞:-、y 、卜、 11111 11111111 11111111 111I IIl IJ 111111 1. 00 0.95 0.90 0.85 0.80 0.75 O. 70 0.65 0.60 0.55 0.50

4、 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 O. 15 O. 10 0.05 0 A-33 6.4 170 160 150 140 130 120 110 100 80 90 d/tZF 一一+70 60 50 40 30 20 10 1) 有效区域;2) 无效区域。HDPE和PP罐底厚度与罐体底部厚度比值罐盖尺寸罐盖斜角不应小于=100。在设计温度为TD=20C时，锥形盖的最小厚度见表6，该参数没有考虑其他载荷。在设计温度为TD=200C时，锥形盖的最小厚度图96.5 单位为毫米直径材料主二600三三800三二1500 1 800 主二1900 王三2700 三二2900

5、三三3100 3 500 运二4000主三4200HDPE 5 6 8 10 10 12 15 15 15 20 20 PP 5 6 8 10 10 12 12 15 15 15 20 PVDF 5 6 8 10 10 PVC 5 6 8 8 10 11 表6GB/T 25197-2010 其他温度下，锥形盖最小厚度按式(11)计算:式中:一gtDX 10-6 gd-cos VA=-一-2Ebl十二三一2v(d十。tt飞(_f_t主- O. 4 D:飞1.3E巾!.)St. ) 如果罐体下段厚度小于tZN，接管处必须补强，补强环最小宽度搜式(13)计算:b二1.4;-dA百一焊缝厚度应不小于补

6、强环厚度的o.7倍。7 单壁矩形储槽设计7. 1 符号及缩写12 E一一加强材料的弹性模量(塑性材料与E相符.MPa;Ec(a!.)D 变形设计条件下(温度、应力、时间、介质)材料的许用蠕变模量MPa，见附录C;F力，NIf一一最大挠度.mm;j一一加强材料的惯性矩，mm;走一槽壁挠度修正系数;M一一弯矩，Nmtn.N一一一刚性系数;一一储槽底部最大静压力，MPa;D一一-罐盖均布载荷，MPa;m一一计算槽壁厚度时静压力平均值，MPa，n一一计算加强筋时压力平均值tMPa;t 槽壁或槽盖厚度，mm;W 槽口加强筋的抗弯模量，mm气工一一储槽长度，或竖向加强筋之间的距离，mm;ZF一竖向加强筋之

7、间的计算长度，mm;y 储槽高度或水平加强筋之间的距离，mm;yf 水平加强筋之间的计算高度，mm;z一一储槽或槽盖的宽度，mm;15一一一变形系数;卢1卢5应力系数;al一一一设计条件下的许用应力，MPa，见附录C。. ( 11 ) . ( 13 ) 二_号、 -、二-二二-、-7.2 设计计算总则本章的?算方提仅适用于图42 :ii段引:GB/T 25197-2010 国10无筋帽槽国11带槽口加强酷的储幢圈12带水平加强蔚借肆国13带U型抽强筋锯槽度厚壁槽于不应度厚底槽PKU 图见值L 的y 度高及度矢措储槽峙喻仕刑部响l无切的凰蜡厚td、峭的阳刚苦匀梅均，借霄0033.队77.的国14

8、带水平和坚革加强筋储槽13 CB/T 25197-2010 图15无筋储槽的弯矩分布图7.3.2 长高比x/y4槽壁最小厚度按式(8)计算:槽壁最大挠度按式(19)计算:注:此时槽壁假定为受三角形载荷的悬臂梁。14 t=正?于f=lPy4 -Ec(al. )D t3 t=JZ fy4 -2.5E巾1.)D t3 . ( 16 ) . ( 17 ) . ( 18 ) . ( 19 ) GB/T 25197-2010 7.4 均匀刚性支撑带槽口加强筋储槽7.4. 1 槽壁厚度的计算7.4. 1. 1 计算槽壁最小厚度时，假定槽口加强筋构成固端支撑，见图16。槽底厚度应不小于槽壁厚度的0.8倍。/2

9、=平均静压值图16带槽口加强筋储槽的弯矩分布固7.4.1.2 长高比x/y2槽壁最小厚度按式(24)计算:15 GB/T 25197-2010 t=JE . ( 24 ) 槽壁最大挠度按式(25)计算:fpy4 一35Ec(al. JDt3 ( 25 ) 注:此时槽壁假定为受三角形载荷一端固结、一端简支的梁。7.4.2 槽口加强筋的计算槽口加强筋挠度的计算，取受均布载荷的简支梁。二5/384)和固端梁(/=1/384)挠度的平均值。槽口加强筋承担的载荷为该侧槽壁载荷的1/5。该加强筋作为槽壁的固定支撑，所以挠度不应大于长度和高度二者较小值的1%。槽口加强筋的挠度按式(26)计算2fyx4 一/

10、 J 1 280E 俨斗土)注:户/12叫于公式:Ef丁x-二产生=击击。. ( 26 ) 槽口加强筋最大弯矩按式(27)计算:M旦:丘100 . ( 27 ) 槽口加强筋抗弯棋量按式(28)计算:w=且I一100at 当将此挠度应用于设计计算时，槽rlfm强筋惯性矩按式(29)计算:. ( 28 ) f=王三Ei引注:槽口加强筋的弯炬，假定是两端简支和I两端网络的中间态。M， E:工lVl工III 假定槽壁是底部固结，槽口加强筋处简支.因此.槽口加强筋的载荷为槽壁载荷的1/5。( 29 ) 川一21-5 一F 当户为储槽底压力时，可以推导出以下公式:M=血王:100 挠度也采取同样的步骤，见

11、式(26)。7.5 均匀刚性支撑带水平加强筋的储槽7.5.1 本设计原则上用于大型储槽。储槽厚度应依据每个区格分别计算。区格的高度可以通过上述方法确定，尽可能与槽壁的厚度相匹配。另外，区格的高度可以设定，以使每个加强筋受力均衡。加强筋的重量可忽略不计。槽底厚度应与槽壁厚度相近。7.5.2 最小槽壁厚度的计算7.5.2.1 每个区格依据其位置及长高比确定计算方法，高度y由区格高度Yn(n=1，2，3)替代。7.5.2.2 上端区格的计算依据7.4.1所示的公式计算此区格时，用区格下部压力作为区格的侧压力计算。16 飞- 飞飞-_ -GB/T 25197-2010 3 1_上端区格32中间区格至3

12、-.底部区格sjjjj;3引7224717f叫槽阿布图使用7.470J Y2 槽底最小厚度按主t(44)计算t槽底最大提度接式(45)计算、j哩，AA哇/t、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . t=j军、/?M A链，、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . f=主兰fEc(龟l二F1/ qJ duE /E飞. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . tEJEZ 、/d吱d4Z /t飞

13、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . f= -Pz4 32E_，-:二丁7C飞U.)J) l 、，/td d哇/a飞. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19 a 一. GB/T 25197-2010 7.8 槽盖的计算7.8.1 设计时依据平板理论计算。首先设计不带加强筋的槽盖。如果温度超过60.C，须在槽盖上安装加强筋。字母z表示长边。7.8.2 四边简支槽盖四边简支的槽盖最小厚度(见图20)按式(46)计算:t=J呼. ( 46 ) 槽盖最大

14、挠度按式(47)计算:工-M-D一)P-M 鸟-E一一俨rFM、7.( 47 ) 5、自5值见表7。1一-一一-一_-一-，L_一一-图20槽盖参考尺寸7.8.3 固结槽盖7.8.3.1 图21及图22所示的参考尺寸用于计算受内部和外部压力作用的槽盖。7.8.3.2 长宽比1x/z.2槽盖最小厚度按式(48)计算1t=J电子. ( 48 ) 槽盖最大挠度按式(49)计算:-3 4同fx-D D一)A-M 3-c -E rrJ . ( 49 ) 7.8.3.3 长宽比x/z2 槽盖最小厚度按式(50)计算:日而. ( 50 ) 槽盖最大挠度按式(51)计算:f一DX4一二32Ec(aL )D t

15、3 . ( 51 ) 20 GB/T 25197-2010 +tT+ 中li-lJ+-kV、一+一一+一一+一一+一二十+一一+一丁+fill-+十 受内压作用的槽盖参考尺寸图21PIl + +11+)二+一一+二一+一+一+-一+十一+二|+-+一+. ( 52 ) . ( 53 ) 21 受外压作用的槽盖参考尺寸7.8.4 带加强筋槽盖7.8.4.1 槽盖厚度及挠度的计算按7.8.3.2和7.8.3.3所示的公式计算。7.8.4.2 槽盖加强筋的尺寸确定带加强筋槽盖的抗弯模量W(见图23)按式(52)计算:W=X2笠旦8al 当依据挠度进行设计计算时，加强筋板的惯性矩按式(53)计算:J

16、=0=4 一一384Ef 图22GB/T 25197-2010 吁平干=_tlPSB那么Pso将依据式(58)计算。Pso二=O. 2Pp飞十o.8fl瓦J. ( 57 ) . ( 58 ) 垫片参数k1及走。XKo见表8。8.3.3 使用。形垫圈时螺栓受力的计算8.3.3.1 带。形垫圈的法兰在使用条件下带0形垫圄法兰t的螺栓受力见图34，按式(59)计算。p吨Edi:， Yl 一一一一一一苟且40 Y2 . ( 59 ) 图34带0形垫圈法兰8.3.3.2 带0形垫圈的松套法兰在使用条件下，带O形垫圈的松套法兰的螺栓受力见图35，按式(60)计算。Pdt SB 40 . ( 60 ) 25

17、 .-GB/T 25197-2010 圄35带0形垫圈的松套法兰表8用于液体、气体及蒸汽的垫片参数垫片型式a垫片参数b带孔不带孔用于液体用于气体及蒸汽材质-110-ti 毛。亏F飞2 二e0 橡胶二，-:;_g 、己聚四氟乙烯h a法兰整体垫片的有效宽度为O.5bD 0 b垫片材质硬度应低于法兰材质硬度。8.4 法兰厚度计算8.4. 1 抗弯模量计算法兰的设计由所要求的最大的法兰抗弯模量决定。使用条件下法兰抗弯模量按式(61)计算。W, = PSBAjAzKS -K 测试条件下法兰抗弯模量按式(62)计算。走。KD k, 是。K D 是1N/mm 口1mN/mm m盯1lbD O. 5bD 2

18、bD O. 5bD 20bD 1. lbD 25bD 1. lbD . ( 61 ) PsBAj只Z专刊. ( 62 ) 安装条件下W3不受影响，K、K、Aj、AZK及S见附录C。8.4.2 带整体垫片或0形垫圈的模塑整体平面法兰及镶焊平面法兰使用及测试条件下螺栓受力臂，见图36及图37，按式(63)计算。安装条件下螺栓受力臂为0。26 d , -dj-t . ( 63 ) 2 G/T 25197-2010 d飞d, d, d, 图36模塑整体平面法兰(垫片未显示)图37镶焊平面法兰(垫片未显示)法兰厚度按式(64)计算。/ CjW 1 d ，仨百. ( 64 ) 式中:W一一一取Wj和W2的

19、较大值;C、Cj一模塑整体平面法兰:C=O.9、Cj=2;镶焊平面法兰:C=1.1、C=3。8.4.3 带整体垫片或0形垫圈的模塑整体松套法兰及镶焊松套法兰使用及测试条件下螺栓受力臂，见图38及图39，按式(65)计算。安装条件下螺栓受力臂为0。d2 4 l= r!:_ 2 -dj-t . ( 65 ) d, 图38模塑整体松套法兰(垫片未显示)图39镶焊松套法兰(垫片未显示)法兰厚度按式(66)计算。b=cg 式中:W一一取Wj和W2的较大值。27 一GB/T 25197-2010 C、C模塑整体管法兰:C=0.9、C=2;镶焊管法兰:C=l.1、C=3 0 锁紧环与管法兰之间的表面压力按式

20、(67)及式(68)进行计算及估定。8.5 金属松套法兰的计算1. 27 p, F一一一一二L运KCd; - dD 1叹7PonF一.:.uK (d; - dD . ( 67 ) ( 68 ) 法兰的设计由所要求法兰抗弯模量的最大值W，WZ和W3决定，见图40。28 使用条件下，法兰抗弯模量W.按式(69)计算。、W 鸟些旦l一.l.l. Fl 测试条件下，法兰抗弯模最W2按式(70)计算。W?p;BSL 一:.-IV1l KF1 一一一|一J LI d1 d3 d, d, ,i, 图佣金属松套法兰安装条件下，法兰抗弯模量W3按式(71)计算。3=一二T. -. X L A、Fl如PSOPSB

21、式(69)中的PSB值可由Pso替代，则不需要式(71)。KF1、SM及SM值见附录F。使用条件、测试条件及安装条件下螺栓受力臂，按式(72)计算。法兰厚度按式(73)计算。hF =忑TE式中zW一一一取W、W2和W3中的最大值，并且b= d. - d -2d ; d一按式(74)计算。d=VdL . ( 69 ) .( 70 ) . ( 71 ) . ( 72 ) . ( 73 ) ( 74 ) 在此V值根据图41所示的曲线确定。1. 00 O. 75 0.50 。图419 制造、检验、标志、包装:港输和安装9. 1 制造500 4一一一+螺栓孔的递减直径9. 1. 1 储罐的制造，应符合本

22、标准皮设计因样要求。GB/T 25197-2010 9. 1. 2 储罐制造广应对焊工进行埔训和l考眩，实际老核HJ同达到焊键均匀、表面光滑、短期焊接系数不低于表C.2的要求。焊接应由经考核合恪的焊工承担，焊接g，j山遵守焊接工艺规程。9. 1. 3 焊接宜在环境温度为10飞3()c的室内进行;在雨、古皮刮风的环境下施焊，应采取有效防护措施。9.1.4 9. 1. 5 9. 1. 6 焊缝结构&形式参见附录D。焊缝对口前边量不应大于最小付接板厚度的10%.且不大于2mm。筒节长皮-般取板幅宽度为宜，最短简iY不宜小于500mma 9.1.7 筒节间纵向焊锺应错开，错开间距不宜小于200mmo

23、9. 1.8 接管法兰开乱宜避开罐体的纵环焊缝。9. 1. 9 法兰面应垂直于接管或罐体的主轴中心线。接管法兰应保证法兰面的水平或垂直(如有特殊要求应按图样规定)，其偏差均不得超过法兰外径的1%(法兰外任小子100mm时，按100mm计算)，且不大于3mm。9. 1. 10 法兰的螺栓孔应注明。体主轴线或铅垂线跨中布置，见图420有特殊要求时应在设计图样上图42接管法兰安装9.2 检验9.2. 1 所有用于制造储罐的材料均应具有质量合格证明及检验报告，各项指标均应符合本标准及相关国家标准的要求。9.2.2 所有用于制造储罐的材料有以下情况之一的，应当进行复验:a) 设计图样要求复验的;29 -

24、 GB/T 25197一2010b) 用户要求复验的;c) 材料质量证明书中有缺项的;d) 制造单位不能确定材料真实性或对材料的性能和成分有怀疑或有疑问的。9.2.3 下料时应留有足够的加工余量，下料后尺寸应符合图样要求。9.2.4 焊接坡口尺寸和角焊缝高度应符合工艺要求，对接焊缝错边量符合本标准要求。9.2.5 检查焊缝外观，焊缝表面应光滑、均匀，无裂纹、无咬边及边缘不饱满现象。9.2.6 储罐制成后规格尺寸符合图样要求，整体美观、焊缝均匀。9.2.7 盛水试验，将储罐内盛满水，静置24h，储罐不应发生变形和泄漏，如用户需要进行耐压试验，试验压力及合格指标由设计图样规定。9.2.8 挤出缠绕

25、成型罐体的物理性能应满足表1规定，测试时从筒体开孔切割料块土取样。9.3 标志标牌应固定在储罐醒目且便于观察的位置上，标牌的固定不得削弱储罐强度，标示的内容应包括:a) 产品名称;b) 产品编号;c) 制造单位名称;d) 材质;e) 有效容积;f) 工作温度;g) 制造日期;h) 设备净重;i) 产品标准编号。9.4 随机文件9.4. 1 储罐出厂时随机文件中应包括产品合格证、安装使用说明书和竣工图。9.4.2 安装使用说明书中应至少包括:a) 适用越围;b) 吊装和运输注意事项;c) 保管注意事项;d) 安装使用要求。9.5 包装、装车、运输和安装储罐的包装、装车、运输及安装参见附录G。30

26、 GB/T 25197一2010附录A(资料性附录)特殊情况A.1 非均匀支撑储槽非均匀支撑储槽通常是放置在支架上，储槽底部计算按7.7.3进行计算。A.2 平板理论设计方法的适用范围A. 2.1 总则较大面积的塑料板材不设加强筋时刚性较差，当板材挠度大于板厚的一半时，相当一部分载荷由薄膜张力分担。各种情况的适用范围由刚性系数N决定(见图A.l)，N的计算见式(A.l)。N= py4 Ec(al. )D t4 . ( A.l ) 4.0 3.0 L I 2.0 1. 0 0.5 5 10 20 30 50 100 200 500 1000 N一一一-口平板。薄膜A板壳固A.1平板理论及薄膜理论

27、的适用范围A.2.2 刚性系数N30公式见7.4和7.7. 3 0 A.2.3 刚性系数N30可应用板壳理论计算，尤其当长高比接近于1时，4=0.32及品=0.24，最小壁厚按式(A.2)计算。t=JA2B -A ( A.2 ) 面。L旷川出al. 侧壁最大挠度按式(A.3)计算:f=Tc+可否.( A.3 ) 31 G/T 25197-2010 式中:C ,/ py4 -, x一一一一- 2 - -E巾l.)Dt D= t6 一27:。.2.4 刚性系数N1000在N值非常高的情况下，应依据薄膜原理建立计算公式。(当工/y=l对于N=lOOO与N30两种情况进行比较，其误差约为6%)。32

28、最小壁厚按式(A.4)计算:侧壁最大的挠度应依据式飞A;5)-j，f算:f1八届_p_气JtEc(al. 1: 3及冉的值应源自于表7所示，1及卢l所示的在依据八.2.3所述。( A.4 ) . ( A.5 ) GB/T 25197一2010附录B(资料性附录)静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)使用条件静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)使用条件应由制造商、最终使用者或其他业界职能人员填写。B.1 储罐类型和尺寸a)圆柱形口b)内径归m、高度mm; c)矩形口d) 长宽高一-一一一(mmXmmXmm); e) 有效容积一一一一一(m勺。B.2 使用条件a) 储罐安全等级; b) 设计寿命(最低10年

29、). 10年口25年口其他口年。使用时的环境温度范围一一一一二代); d) 工作温度( C打e) 使用期间温度变化曲线(C和时间); f)储罐安装在:室内口室外口g) 附加压力情况。B.3 内盛介质a) 密度(g/cm) ; b) 详细组份填于表B.1; c) 准备使用的溶剂清单;d) 准备使用的洗海剂清单。表B.1序号介质/$l份浓度/%/ 占总数的百分比/%1 2 3 4 B.4 附属设备详细列出与储罐组合使用的附属设备名称，如:搅拌器、料斗、空气搅拌器等。注1:储罐的设计寿命是指用于确定储罐尺寸(如:罐璧厚度)及许用应力时选用的使用期限。它不指担保期。担保期应当由客户和储罐制造商商定。注

30、2:储罐内盛介质的性质变化时，要求使用者征求制造方或其他有关机构的意见。33 G/T 25197-2010 附录C(规范性附录)焊接的热塑性塑料结构的特征值一一-应用于热塑性塑料设备设计的许用应力及蠕变模量的测定C.1 总则本附录规定了聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、聚氯乙烯(PVC)及聚偏二氟乙烯(PVDF)材料焊接的储罐(槽)的设计所必须的特征值的确定办法。该数据用于静置载荷。C.7列出了这些材料的最小性能值。如果材料的性能低于C.7所列的最小值，则禁止使用。C.2 符号及缩写K 设计温度及设计寿命下的蠕变强度，MPa;S 安全系数;AI一一比强度影响的换算系数;AZk 受介质影响的换算系

31、数;AZE一一弹性模量受介质影响所考虑的换算系数;Ec一设计条件(温度、应力、时间)下材料的蠕变模量，MPa;Ec(al. 1St一一稳定设计条件下(温度、应力、时间、介质、安全系数)材料的许用蠕变模量，MPa;Ec(al.lD一一变形设计条件下(温度、应力、时间、介质)材料的许用蠕变模量，MPa;T设计温度，.C;fs 短期焊接系数;fl一一长期焊接系数;几l一一设计条件下许用应力，MPa;一一主应力，MPa。C.3 许用应力及模量的测定构件的设计计算基于长期应用，取决于载荷的特性，通常有3种形式:a) 应力;b) 变形(例如=挠度); c) 稳定性(例如:短期或长期丧失稳定性h应力的设计计

32、算应参照蠕变强度，多数情况存在多轴应力，最大主应力不应超过许用蠕变强度。许用值由材料对应的换算系数、焊接系数、安全系数导出。在变形及稳定性方面，关键设计参数为蠕变模量。可由蠕变模量时间-温度应力变化图查出。如果发生稳定性问题，应考虑选择合适的安全系数。C. 3.1 侬据强度进行的设计计算许用应力与材料的蠕变强度、换算系数、焊接系数及安全系数有关。Kfl al. A1AzKS . ( C.1 ) 作为设计基础的蠕变强度K可以通过C.7.1图表中的工作时间-工作温度曲线上查出。-GB/T 25197一2010C. 3. 2 依据稳定性及变形进行的设计热塑性塑料在应用中，用蠕变模量(Ec)代替理论力

33、学中的弹性模量。蠕变模量取决于时间、应力及温度，同时也取决于介质(尤其是有溶胀效应的介质)。对于所用材料的蠕变模量可通过其相应的蠕变模量曲线查出(图C.13图C.27)。蠕变模量应用于:a) 在稳定性的计算中:. ( C.2 ) b) 变形的计算中:E.1 ,n = Ec c(al. ) -:一.( C.3 ) f主ZEC.4 换算系数C. 4.1 换算系数A2C. 4. 1. 1 换算系数A2K换算系数AZK量化了工作介质对热塑性塑料材料蠕变强度的影响。C. 7. 3的表C.4中包括常用化学介质的换算系数。表中未涉及的其他介质，可参考与其性能相似的介质的换算系数。C. 4.1.2 换算系数A

34、2E除能引起溶胀的介质外，换算系数AzE=l。对于能引起榕胀的介质(见表C.4中表的脚注g)，AZE将通过适宜的试验进行测定。C. 4. 2 换算系数A1换算系数Al考虑了材料的强度随温度而变化，因此该系数由冲击强度值导出。换算系数Al的取值见表C.L表C.1换算系数A1工作温度/C材料10 20 40 60 HDPE 高密度1. 2 1 1 1 PP-H 均聚物1. 8 1. 3 1 l PP-B嵌段共聚物1. 2 1 1 1 PP-R 无规共聚物1. 2 l 1 1 PVC-NI标准冲击强度PVC-u1. 8 1. 6 1. 4 1. 1 PVC-RI较高冲击强度CPVC-U)1. 6 1

35、. 3 1 PVC-C氯化的1. 9 1. 8 1. 6 1. 2 PVDF-H 均聚物1. 6 1. 4 1. 2 1 C.5 焊接系数几种材料的焊接系数(j，及jl)见表C.2所示。35 _.-一一一一二-GB/T 25197-2010 该数值是在全面控制的焊接工艺中测得的，并且该作业应由经考试合格的、有资格的人员操作。短期系数适用于载荷作用时间不超过1h，因此只有长期系数应用于构件的设计计算，有关其他材料或连接工艺的系数值要分别确定。工艺热熔对焊热风挤出焊接热风焊接a PP-H.PP-B.PP R; b PVC NI,PCV-Rt C.6 安全系数表C.2短期(f，)及长期C.7.2 3

36、50 * 应力开始老化3 2 300 250 200 150 100 50 EE制镣趴幢幢49 80 60 / 高密度聚乙烯(HDPE)1年的蠕变模量温度/c40 20 图C.13。G/T 25197-2010 -圃.-300 应力* 3 2 4 5 250 150 50 100 200 EE刷刷鹏以曝80 60 40 20 。温度IC高密度聚Z烯(HDPE)10年的蠕变模量固C.1450 G/T 25197-2010 300 飞._.卢一应力250 *开始老化200 2 3 150 2刷路旧m黯4 * 5 100 50 80 60 40 20 。51 温度/C高密度聚Z烯(HDPE)25年的

37、蠕变模量圄c.15 GB/T 25197-2010 -.-500 应力N/mm 0.5 3 4 2 5 450 400 350 300 250 200 150 旦去制蜒以坚100 80 60 40 20 100 温度/C聚丙烯(PP-H)1年的蠕变模量国C.1652 GB/T 25197-2010 飞-卢一MPa 应力2 3 4 5 400 350 15(J 300 250 200 去咽辅以坚100 100 80 60 40 20 50 53 温度/C聚丙烯CPP-H)10年的蠕变模量圈C.17GB/T 25197一2010-* 400 350 300 250 200 E酬回棉田m骗150 1

38、00 100 80 60 40 20 50 温度/C聚丙烯CPP-H)25年的蠕变模量图C.18 54 气，.一一nu ph 句，EE酬部椒黯GB/T 25197-2010 450 应力MPa 1 t 1 5户 严 400 350 300 200 150 100 50 20 40 60 80 100 温度/C图C.19聚丙烯(PP-B)1年的蠕变模量55 GB/T 25197一201056、 n吗350 300 250 罢200驷草也悔(坚150 100 50 。应力、 、* )f始老化B -20 40 60 80 100 温度/C图C.20聚丙烯(PP-B)10年的蠕变模量GB/T 2519

39、7-2010 应力*开始老化* 350 200 50 100 300 250 150 2咽部国m黯 100 80 60 40 20 。57 温度C聚丙烯(PP-B)25年的蠕变模量圈C.21_-r GB/T 25197-2010 58 350 300 250 200 、咽蜷以理150 100 50 。应力l MPa 3 5 20 40 60 80 100 温度/C图C.22聚丙烯CPP-R)1年的蠕变模量GB/T 25197-2010 应力2 尺3 *开始老化 5 怀、 严队 入. 卜卜卜卜卜卜 卜卜H 卜卜门350 300 250 200 150 100 50 2刷刷非以坚.,.-100 8

40、0 60 40 20 。59 温度IC聚丙烯CPP-R)10年的蠕变模量固C.23G/T 25197-2010 应力孔1Pa2 严 3 *开始老化飞、， 卜E 产 人队卜卜 I 、卜卜* 飞、卜-350 200 150 300 250 100 50 EE酬蜒椒骥。/ / J二/聚丙烯(PP-R)25年的蠕变摸量温度IC图巳2460 飞JI卢芝唰坦自吕1oGB/T 25197-2010 2000 1500 600 20 40 60 80 温度/CphJV、2、/VvtPLY- 胃口未增塑聚氯Z烯CPVC-ND材质的蠕变模量应力范围=2.5MPa-10 MPa 61 民总( 、 总VlO 险、25

41、年户、 民户已、-.:已GB/T 25197-2010 1000 800 600 400 200 EE喇艳阳骥-。120 100 80 60 40 20 温度/C聚偏二氟Z烯(PVDF-H)材质的蠕变模量应力范围=2MPa-5 MPa 图C.2662 飞，.-GB/T 25197-2010 500 2000 1500 nU AU nu ti EE酬踏以幢幢。20 40 60 80 100 温度IC图C.27 氧化聚氯乙烯CPVC-C)材质的蠕变模量应力范围=5MPa-20 MPa C. 7. 3 介质影晌的换算系数A2K表C.4介质影晌的换算系数A2K浓度bHDPE PP PVCNI 介质化学

42、式a % 20 C 40 C 20 C 40 C 60 C 80 C 20 C 40 C 60 C 60 1. 85f 1. 72f 乙酸，醋酸gCH3COOH 。98 8.33f 8.33f 乙酸乙酸甲酶CH3 COCH2 COOCH3 。100 甲酶乙1$1;乙酸乙醋CH3 COCH2 COOC, H5 。100 乙酶Jg63 -GB/T 25197一2010表C.4 (续)浓度bHDPE PP PVC-NI 介质化学式a % 20.C 40.C 20.C 40.C 60.C 80.C 20.C 40.C 60.C 空气O, /N, I 100 I 1 l l l 1 烯炬溶液dM 100

43、 I价皿价硫酸铝eI 主二s1 1 1 1 1 l 1 1 氯化铝eAICl, 主S1 1 l 1 1 1 l 硫酸铝御eKAl(S04 )2 I 10 、1 1 1 硫酸铝eAl2 (SO)3 运二S1 1 l 1 1 . 1 1 1 一一氨，气体eNH3 TP 1 l 1毛l 1 l 1 二氨，液体eNH3 TP 1 1 1 氨水eNII40H l二二hlUJl l 1 醋酸镀eCH, COONH4 MS 1 1 1 1 1 1 I 一一一澳化钱eNH4Br 1 l 1 碳酸钱e(NH, )2C03 S 1 1 氯化饺eNH4Cl 。I1工土二1 l 1 l 氟化镀eNH4F 1 i 10

44、 I 1 I 1 I 1 1 l 碳酸氢饺e(lH4 )HC03 1 !:o S I 1十1七1卜|工:寸l_1 1 1 1 1 硝酸镀eNH, N03 |一1 1 1 1 J ! 10 I 1 1 1 1 1 1 1 l 果汁及果汁饮料e。C 1 l 1 1 1 l 燃料油gCJ 100 乙醇酸(泾基。30 1. 1 1. 1 1 乙酸)葡萄糖(水质的Y运二201 l 1 l 1 己醇gC6H130H 。100 普通氨水eNH40H 主二Sl l 1 1 1 1 1 液压机液体E。100 水合脐N, H4 H,O 。主三241 l 1 1 20 1 l 盐酸HCl 30 1. 75 1 1

45、37 1. 2 1. 2 1 l 1 氢氟酸HF 75 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 水凝胶乳液(pH值=9.5)100 过氧化氢H,O, 70 1 (双氧水)硫化氢TP 1 l 1 泾乙基化氨(瓷基乙二胶)。C 1. 4 1. 4 1. 4 1. 4 二醋酸(例如:氨竣配合lfJJD) 硫酸瓷氨e(NH,OH), . H,S04 12 1 1 1 1 l 1 l 1 氯化硫酸铁FeClS04 三二s1 l 1 l l 1 1 乳酸e。C 1 醋酸铅(乙酸铅)Pb(CH3C00) 2 主三S1 1 l 1 1 硝酸铅ePb(N03) , 至二s1 1 1 硫酸铅ePbS04 王三Sl

46、 1 1 1. 1 1 1 液体肥料C 1 l 1 1 硫酸铿eLi,S04 I 王三S1 1 1 碳酸续eMgC03 主二S1 1 I 1 1 l 1 氯化续eMgCl, 主三S1 1 l 1 1 l 1 1 碳酸氢击美MgHC03 I 主二s1 1 l 1 1 1 1 67 -GB/T 25197-2010 表C.4(续)介质化学式浓度b% HDPE PP PVC-NI 20 .C 1 40 .C 1 20 .C 1 40 .C 1 60 .C 1 80 .C 1 20 .C 140 .C 1 60 .C 楼盐e硫酸筷e肥料盐e氯化隶硝酸柔柔盐e硫酸柔甲醇gMgS04 IM I (s I 1 I 1 I 1 1 I (s I 1 I 1. 1 I 1 1 I (S I 1 1 HgCl, 1 1 S 1 11 Hg(N03) , * 1 I 1. 1 S HgS04 ffiflf了l。1 I 1 10 l