1、ICS 75.060 E 24 GB 中华人民=lI工./、和国国家标准GB/T 17747.1-20门代替GB/T17747.1-1999 天然气压缩因子的计算第1部分:导论和指南Natural gas-Calculation of compression factor一Part 1 : Introduction and guidelines CISO 12213-1: 2006 , MOD) 2011-12-05发布2012-05-01实施数码防伪中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会发布GB/T 17747.1-2011 目。吕GB/T 17747(天然气压缩因子
2、的计算分为以下3个部分:一一第1部分:导论和指南;第2部分:用摩尔组成进行计算;第3部分z用物性值进行计算。本部分是第1部分。本部分按照GB/T1. 1-2009给出的规则起草。本部分代替GB/T17747.1-1999(天然气压缩因子的计算第1部分:导论和指南。本部分与GB/T17747.1-1999相比，主要变化如下:将5.1.6第二段中唯一的例外是对N2摩尔分数大于O.15或CO2摩尔分数大于0.09(相应的上限为0.20)的气体改为唯一的例外是对N2摩尔分数大于0.15或CO2摩尔分数大于0.05(相应的上限为O.20)的气体;5.2. 5中绘制此直方图所依据的更详细信息见GB/T17
3、747. 22011的附录E和GB/T 17747.3一2011的附录F，1999版为绘制此直方图所依据的更详细信息见GB/T 17747.2二2011和GB/T17747. 32011的附录E;修改了图1中的符号和图注;删除了正文中不确定度数值及不确定度符号前的士号;一一删除附录Bo本部分使用重新起草法修改采用ISO12213-1 :2006(天然气压缩因子的计算第1部分:导论和指南。本部分与ISO12213-3:2006的主要差异是:一一第2章规范性引用文件中，将一些适用于国际标准的表述修改为适用于我国标准的表述，ISO标准替换为我国对应内容的国家标准，其余章节对应内容也作相应修改;本章还
4、增加了GB/T 17747. 22011和GB/T17747. 32011两个引用标准;一一一在5.1.1和5.1.4增加了将高位发热量和相对密度换算为我国天然气标准参比条件下相应值的注;一一删除了正文中不确定度数值及不确定度符号前的士号;一一删除了ISO前言和参考文献，重新起草本部分前言;一一删除附录B。天然气压缩因子的计算标准的用户可与全国天然气标准化技术委员会秘书处联系，以获取压缩因子计算软件的相关信息。本部分由全国天然气标准化技术委员会(SAC/TC244)归口。本部分起草单位:中国石油西南油气田分公司天然气研究院、中国石油西南油气田分公司安全环保与技术监督研究院。本部分主要起草人:罗
5、勤、许文晓、周方勤、黄黎明、常宏岗、陈度良、李万俊、曾文平、富朝英、陈荣松、丘逢春。I 1 范围天然气压缩因子的计算第1部分:导论和指南GB/T 17747.1-20门GB/T 17747的本部分规定了天然气、含人工掺合物的天然气和其他类似混合物仅以气体状态存在时的压缩因子计算方法。天然气压缩因子的计算标准包括3个部分。第1部分包括导论和为第2部分和第3部分所描述的计算方法提供的指南。第2部分给出了用已知气体的详细摩尔组成计算压缩因子的方法，又称为AGA8-92DC计算方法。第3部分给出了用包括可获得的高位发热量(体积基)、相对密度、CO2含量和H2含量(若不为零)等非详细的分析数据计算压缩因
6、子的方法，又称为SGERG-88计算方法。两种计算方法主要应用于正常进行输气和配气条件范围内的管输干气，包括交接计量或其他用于结算的计量。通常输气和配气的操作温度为263K338 K(约一10.C 65 .C)，操作压力不超过12 MPa。在此范围内，如果不计包括相关的压力和温度等输入数据的不确定度，则两种计算方法的预期不确定度大约为0.1%。注:本部分中所用的管输气术语是指已经过处理而可用作工业、商业和民用燃料的气体所采用的简明术语。在5.1.1中为使用者提供了管输气的一些量化准则，但不作为管输气的气质标准。GB/T 17747. 2所提供的AGA8-92DC计算方法也适用于更宽的温度范围内
7、和更高的压力下，包括湿气和酸性气(sourgas)在内的更宽类别的天然气，例如在储气层或地下储气条件下，或者在天然气汽车(NGV)应用方面，但不确定度增加。GB/T 17747.3所提供的SGERG-88计算方法适用于陀，C02和C2H6含量高于管输气中常见含量的气体。该方法也可应用于更宽的温度和压力范围，但不确定度增加。在规定条件下，气体温度处于水露点和短露点之上，两种计算方法才是有效的。GB/T 17747.2和GB/T17747.3给出了使用AGA8-92DC和SGERG-88计算方法所需要的全部方程和数值。经验证的计算机程序见GB/T17747.2一2011和GB/T17747.3一2
8、011的附录B.2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的，凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB/T 11062-1998 天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法CISO6976: 1995 , NEQ) GB/T 19205 天然气标准参比条件(GB/T19205-2008 ,ISO 13443:1996 , NEQ) GB/T 17747.2一2011天然气压缩因子的计算第2部分:用摩尔组成分析进行计算(lSO 12213-2 :2006 ,MOD) GB/T 17747.3-201
9、1 天然气压缩因子的计算第3部分:用物性值进行计算(lSO12213-3: 2006 ,MOD) 3 术语和定义下列术语和定义适用于GB/T17747的本文件。文中出现的符号所代表的含义及数值和单位见附GB/T 17747.1-2011 录A。3. 1 压缩因子compression factor;压缩性因子compressibility factor;Z因子Z-factor,Z 在规定压力和温度下，任意质量气体的体积与该气体在相同条件下按理想气体定律计算的气体体积的比值，见式(l)式(3): 3.2 3.3 3.4 式中:一一绝对压力;T -一一热力学温度;Z=Vm(真实)/Vm(理想)Vm
10、(理想)=RTj Z(，T，y) =Vm(户，T ,y)/(RT) . ( 1 ) . ( 2 ) . ( 3 ) y一表征气体的一组参数(原则上，y可以是摩尔全组成，或是一组特征的相关物化性质，或者是两者的结合); Vm一一气体的摩尔体积FR一一摩尔气体常数，与单位相关;Z一一压缩因子，元量纲，值通常接近于1。密度density， 见GBjT11062-1998中2.30 摩尔组成molar composition 用摩尔分数或摩尔百分数表示的均匀混合物中每种组分的比例。注1:给定体积的混合物中z组分的摩尔分数码是z组分的摩尔数与混合物中所有组分的总摩尔数(即所有组分摩尔数之和之比。1摩尔任
11、何化合物所含物质的量等于以克为单位的相对摩尔质量。相对摩尔质量的推荐值见GB/T11062。注2:对于理想气体，摩尔分数或摩尔百分数与体积分数或体和、百分数值完全相等。对真实气体，两者一般不是精确相等。摩尔发热量molat calorific value;摩尔热值molar heating value , H 1摩尔气体在空气中完全燃烧所释放的热量。在燃烧反应发生时，压力1保持恒定，所有燃烧产物的温度降至与规定的反应物温度t相同的温度，并且除燃烧生成的水在温度t下全部冷凝为液态外，其余所有燃烧产物均为气态。注1:摩尔发热量仅包含天然气中的短类部分，即对不可燃及惰性组分(主要是问，CO，和He)
12、幸11其他可燃组分(女日H，和CO)不予考虑。注2:燃烧参比条件:温度t1为298.15 K(25 C) ，压力扣为101.325 kPao 3.5 高位发热量(体积基)superior calorific value (volumetric basis);总发热量total calorific value ,Hs 单位体积的天然气在空气中完全燃烧所释放的热量。在燃烧反应发生时，压力l保持恒定，所有燃烧产物的温度降至与规定的反应物温度t相同的温度，并且除燃烧生成的水在温度t下全部冷凝为液态外，其余所有燃烧产物均为气态。2 注1:高位发热量包含天然气中所有可燃组分。注2.燃烧参比条件:温度t1为
13、298.15 K(25 oC)。压力知为101.325 kPa;体积计量参比条件z温度t，为273.15K (0 OC)，压力p，为101.325 kPa。3.6 3. 7 GB/T 17747.1-2011 注3:GB/T17747.3-2011附录D给出换算因子，能使在其他的计量参比条件和燃烧参比条件，包括我国天然气标准参比条件(见GB/T19205)下测得的高位发热量和相对密度，换算为GB/T17747.3所给出计算方法中使用的输入数据。相对密度relative density , d 见GB/T11062-1998中2.40注1:相对密度包含天然气中所有组分。注2:干空气的标准组成见G
14、B/T11062一1998的表A1.注3:体积计量参比条件(见3.5中的注3):温度t2为273.15K(O C)，压力知为101.325 kPa。注4:术语比重与相对密度同义。压缩因子的预期不确定度uncertainty of a predicted compression factor , AZ 真值(未知)位于(Z-Z)(Z+Z)范围内，置信度为95%。注1:不确定度既可用绝对值，也可用百分数表示。注2:95%置信度是通过对比低不确定度压缩因子计算值Z的实验数据而确立的。4 方法原理AGA8-92DC和SGERG-88计算方法所使用的方程是基于这样的概念:任何天然气容量性质均可由组成或一
15、组合适的、特征的可测定物性值来表征和计算。这些特性值和压力、温度一起用作计算方法的输入数据。气体混合物的容量性质可直接从分子发生作用(碰撞)的数目和类型推导出，从这个意义上讲，能够清楚地判明混合物中每种分子的成分及其在整个混合物中的比例的方法，在某种程度上比其他方法更为重要。GB/T 17747.2给出的AGA8-92DC计算方法要求对气体进行详细的摩尔组成分析。该分析包括摩尔分数超过0.00005的所有组分。所有组分的摩尔分数之和应等于1士0.0001.对典型的管输气，分析组分包括碳数最高到C7或C8的所有短类及陀、COz和He。对含人工掺合物的天然气，Hz、CO和Cz比也是重要的分析组分。
16、对更宽类别的天然气，水蒸气和HzS等也是分析组分。该计算方法使用的方程是AGA8详细特征方程，表示为AGA8-92DC方程。该方程是美国气体协会(AGA)于1992年发表的AGA8号报告天然气和其他短类气体的压缩性和超压缩性中提出的压缩因子计算用状态方程。GB/T 17747.3给出的SGERG-88计算方法用高位发热量和相对密度两个特征的物理性质及COz的含量作为输入数据。注:原则上可使用高位发热盐、相对密度、CO2含址和N2含量中任意三个变盐计算压缩因子。这些计算方法从本质上讲是等效的。但本国际标准推荐使用由前面三个变量组成的计算方法。该计算方法尤其适用于无法得到完全的气体摩尔组成的情况，
17、它的优越之处还在于计算相对简单。对含人工掺合物的气体，需要知道凡的含量。该计算方法使用的方程是SGERG-88方程。该方程是欧洲气体研究集团CGERG)于1991年发表的GERGTM5技术报告现场用GERG标准维利方程:简化GERG维利方程数据输入要求一天然气和类似混合物压缩因子计算的替代方法中提出的立足于天然气物性的压缩因子计算用状态方程。己用大容量、高精度(土0.1%)的压缩因子实验测定数据库(其中多数可溯源到相关的国际计量标准)，对AGA8-92DC和SGERG-88计算方法进行了评价。两种计算方法在输气和配气压力及温度范围内性能基本相等。3 GB/T 17747.1-2011 5 指南
18、5. 1 管输天然气5. 1. 1 管输气管输气主要由CH，组成(摩尔分数大于0.70)，高位发热量通常为30MJ m-3 45 MJ m-3，其中N2和CO2是主要的稀释物(各自的摩尔分数最高为0.20)。管输气中C2Hs(摩尔分数最高为0.10)、C3Hs、C，H10、CSH12和更高碳数娃类的含量，随碳数增加呈现降低趋势。管输气中的He、Cs矶和C7Ha等微量组分，摩尔分数一般低于0.0010含人工掺合物的天然气，H2和CO各自的摩尔分数最高为O.10和0.03，同时还可能含少量C2凡。没有其他的如湿气、酸性气(sourgas)中存在的组分(H20蒸气、H2S和O2)以大于痕量的含量存在
19、。管输气中还不应存在气溶胶、液体或颗粒物。管输气中微量和痕量组分应按GB/T17747.2的规定处理。4 上述定义的管输气并不排除在管线中输送含其他组分的天然气。本标准所允许的管输气组成范围见表1。表1允许的管输气的组成范围组分CH, N2 CO2 CZH 6 C3H8 C, H10 Cs H12 主要组分C6H14 C, H16 C8H18和更高碳数短类H2 co He H20 C2H, C6H6 C6H, 微量和痕盐组分Ar H2S O2 总的未确定组分摩尔分数二主O.70 O. 20 主二0.20主二O.10 主二0.035主二0.015运0.005o. 001 主三().000 5 o
20、. 000 5 O. 10 0.03 0.005 主主0.00015 三二0.001O. 0005 主三0.0002主0.0002O. 000 2 O. 0002 O. 0001 注:ttZTf三riftT?天然气标准参比条件下的高位发热茧，则管输气高位发热量范围为|GB/T 17747.1-2011 5.1.2 输配计量本标准主要用于管输气输配中的压缩因子计算。输气和配气的条件范围如下:263 KT338 K o MPa12 MPa 在以上条件范围内，GB/T17747.2和GB/T17747. 3给出的AGA8-92DC和SGERG-88计算方法是等效的。5.1.3 用摩尔组成进行计算(A
21、GA8-92DC计算方法该计算方法用于已获得详细摩尔组成分析数据的任何管输气。分析组分包括:CH4、陀、CO2、CO、H2、He、C2H6 , C3 Hs、C4H10、C，HI2、C6H14和直至C10的更高碳数短类(若摩尔分数大于0.00005)。对表1下面部分确定的微量和痕量组分，必须确认其含量在表中所示的范围内。对任何不可忽略含量的其他微量和痕量组分，应按GB/T17747.2的有关规定处理。在5.1.2提供的条件范围内用该方法计算的压缩因子值，同根据发热量、相对密度和CO2含量计算得到的压缩因子值等效。该计算方法可在对组成进行定期或半连续测定的所有场合应用。5. 1. 4 用物性值进行
22、计算(SGERG-88计算方法该计算方法可用于高位发热量30MJ m-345 MJ m-3、相对密度O.550. 80，并已知CO2和H2含量的任何管输天然气。在5.1.2提供的条件范围内用该方法计算的压缩因子值，同根据摩尔组成全分析计算得到的压缩因子值等效。该计算方法可在对高位发热量Hs和相对密度d进行定期或连续测定的所有场合应用。注:将本条中的高位发热量和相对密度换算为我国天然气标准参比条件下的高位发热量和相对密度，则SGERG-88计算方法适用的高位发热量范围为27.95MJ rn11. 93 MJ rn-3，相对密度范围为O.5500. 800。5. 1.5 人造气体GB/T 1774
23、7.2给出的AGA8-92DC计算方法和GB/T17747.3给出的SGERG-88计算方法均不宜用于人造气体的压缩因子计算，这是因为此类气体含有大量的典型天然气中不存在的化学物质，或不符合典型天然气的组分含量比例(见5.2.3)，当人造气体的组成与天然气可能的组成相近，所有组分的含量均在5.1.1给出的浓度范围内，而且C4以上的怪类或者没有，或者其含量随碳数增加有规律地降低，此时上述两种计算方法均可应用于人造气体。从不含C4以上短类的角度看，可将液化天然气归属于此类人造气体范畴。此外，SGERG-88计算方法可用于H2含量不超过规定浓度限的、含焦炉煤气的天然气;但该方法不能用于未经稀释的焦炉
24、煤气。5. 1. 6 预期不确定度如果对所有相关的输入变量均给定精确的值，则在5.1.1规定的管输气组成和物性值范围及5.1.2规定的输配压力和温度范围内，用GB/T17747.2和GB/T17747.3给出的计算方法计算压缩因子时，预期不确定度为0.1%。唯一的例外是对N2摩尔分数大于O.15或CO2摩尔分数大于0.05(相应的上限为0.20)的气体，仅当前者压力不大于10MPa，后者压力不大于6MPa时，GB/T17747. 3给出的SGERG-88计算方法的预期不确定度才为0.1%。5 GB/T 17747.1-2011 输入变量的任何不确定度都会使计算结果产生更大的不确定度。计算结果对
25、输入变量准确度的敏感度主要取决于:a) 每一个输入变量的量值;b) 每个输入变量相对其他输人变量值的自由度。多数情况下，计算结果对所有输入变量的最大敏感度是在最大压力(12MPa)和最低温度(263K) 下得到的。表2中列出的各输入变量的元关联不确定度，会对压力为6MPa，温度在263K338 K范围内的压缩因子计算结果产生约0.1%的附加不确定度。表2AZO.l%所允许的输入变量不确定度输入变量允许的不确定度发热量0.06 MJ m-3 相对密度0.001 3 温度0.15 K 压力0.02 MPa 惰性组分摩尔分数0.001 xCH, 0.001 xC,Hs 0.001 xC,Hs 0.0
26、005 xC, H lO 0.0003 xci 0.0001 xH，和xCO，0.001 选择计算方法不仅应考虑适宜的输入变量形式，而且要考虑输入变量的准确度。在不清楚仪器准确度是否足够的情况下，使用者应在所关心的最高压力和最低温度下，对典型的气体样品进行压缩因子计算以使得到相对于所有输入变量微小独立偏差的敏感度。5.1.7 更宽范围的压力和温度AGA8-92DC和SGERG-88计算方法在5.1.2给出的压力和温度范围以外使用时，准确度降低。AGA8-92DC计算方法外推使用比SGERG-88计算方法更准确。在正常输气和配气条件范围以外应用时一般优先选择AGA8-92DC计算方法。AGA8-
27、92DC8方法计算的预期不确定度很大程度上取决于气体的组成和所关心的温度、压力条件。GB/T17747.2对在任何选定条件下AGA8-92DC计算方法的预期不确定度做了进一步的评述。在更宽范围的压力和温度下，压缩因子计算的不确定度有时几乎与在天然气输气和配气条件范围内进行压缩因子计算的不确定度一样小。但在温度和压力极限条件下，压缩因子计算的不确定度将会非常大。由于缺乏高准确度实验数据，要估计此不确定度值是相当困难的。5.2 其他气体及应用5.2. 1 导言需要知道压缩因子的流体并不都是管输天然气。例如，未处理(井口)或部分处理的天然气，一般不在5.1.1所规定管输气范围内。人造气体也不在其范围
28、内。对此类气体只要加上某些限制以及增加不GB/T 17747.1-2011 确定度，仍可使用GB/T17747.2和GB/T17747.3所描述的方法计算压缩因子。此类气体一般不会送至最终的用户，对大多数要求计算压缩因子的应用，其压力和温度是落在5.1.2规定范围之内的。当放宽允许的压力、温度和组成范围时，明确的计算指南(以及计算不确定度)是难以给出的。5.2.2 非短含量高的贫气(Ieangas)和C2以上蛙类含量高的富气(richgas) 某些供配气用的天然气中，陀、CO2、C2比或更高碳数怪类的含量超过了计算不确定度0.1%所要求的含量范围。本标准中，如果气体中N2的摩尔分数超过0.15
29、，或CO2摩尔分数超过0.05，这种气体就称为非短含量高的贫气;如果C2比摩尔分数超过0.10，或C3Hs及其以上组分的摩尔分数超过0.035，这种气体就称为C2以上经类含量高的富气。GB/T 17747. 2和GB/T17747.3所推荐的计算方法均可应用于非怪含量高的贫气和C2以上炬类含量高的富气，但计算的预期不确定度会有所增加。例如，GB/T17747.3给出的SGERG-88计算方法用于N2摩尔分数不大于0.50，C02和C2Hs摩尔分数各自为O.18和O.13的天然气，当压力在最高至10MPa的范围内时，计算不确定度在0.2%以内。以组分的摩尔分数为函数，在GB/T17747.2和G
30、B/T17747.3用图示法详细估算了两种方法的计算不确定度，图中在宽的温度范围内，以压力分别对N2、CO2、C2凡和C3比的摩尔分数作图，预期不确定度则作为一个参数示出。此图示法最大的问题是缺乏高准确度实验数据。5.2.3 温气和酸性气(wetgas and sour gas) 此类气体是由不符合管输气要求的气体组成，其中包括管输气不希望有的气体组分。此类气体一般可能是未处理(井口)或部分处理的天然气，可能含有大大超过5.1.1列出组分含量的H20蒸气(此类气体称为湿气勺，比S(此类气体称为酸性气(sourgas)勺和O2，也许还含有微量的COS，以及处理剂流体的蒸气，如甲醇和乙二醇等。只要
31、不希望有的组分仅限于H20蒸气、H2S和O2，则GB/T17747.2给出的AGA8-92DC计算方法适用于任何此类气体，但是预期不确定度显著增加。GB/T17747.3给出的SGERG-88计算方法不能用于此类气体。5.2.4 人造气体人造气体包括如下两种不同种类a) 一种是人造天然气或天然气代用品，其组成和性质与天然气相似ab) 第二种是实际使用中作为替代或提高天然气效能的气体，其组成不同于天然气。在a)情况下，如果组成与可能的天然气无差别，则GB/T17747.2和GB/T17747.3给出的计算方法同样适用，而且不确定度不会增加(见5.1.5)。然而，实际上几乎不可能有这种情况。更常见
32、的情况是，即使人造气体含有恰当比例的惰性组分和低碳数怪类，但其不含天然气特有的尾炬组分，而可能含有少量但影响很大的非短组分。此情况对预期不确定度所产生的影响是难以估计的。属于情况b)的人造气体包括城市煤气、(未稀释的)焦炉气和液化石油气一空气混合物等，这些气体中没有一种组成与天然气相似(虽然液化石油气一空气混合物可与天然气互换使用LGB/T 17747.3 给出的SGERG-88计算方法不适用于这类气体，可使用GB/T17747.2给出的AGA8-92DC计算方法，但预期不确定度极难估计。5.2.5 预期不确定度小结图1对GB/T17747.2和GB/T17747.3推荐计算方法的预期不确定度
33、作了小结。对不同含量的陀、CO2和C2比，以压力和摩尔分数作直方图，给出了以下3种情况下计算的预期不确定度:7 GB/T 17747.1-20门a) 处于输气和配气正常压力和温度范围(温度263K338K，压力oMPa 12 MPa)内的管输气;b) 在输气和配气正常温度范围内，而压力处于更宽范围(最大值为30MPa)的管输气;c) 温度263338K压力030MPa的更宽组成范围的气体(N2摩尔分数最高至0.50，C02摩尔分数最高至0.30,C2 Hs摩尔分数最高至0.20)。绘制此直方图所依据的更详细信息见GB/T17747.2-2011附录E和GB/T17747.3-2011附录F。涉
34、及温度和压力主要范围以外的计算性能信息见GB/T17747.2-2011和GB/T17747.3-2011 的图1020 。p一一压力zz一一摩尔分数;4 .5自6昌7xN2 0.05 xN2 O. 1 xN2 0.2 xC02 xC02 xC02 0.05 0.1 0.2 D一一用摩尔组成进行计算的AGA8-92DC方法;S一一用物性值进行计算的SGERG-88方法;1一一管输气(温度263K338 K，压力oMPa12 MPa); 2一一管输气温度263K338 K，压力12MPa30 MPa); -1 3 xC2H6 xC2H6 xN2 xC02 xC2H6 O. 05 O. 1 O.
35、5 O. 3 O. 2 3一一更宽组成范围的气体(温度温度263K338 K，压力oMPa30 MPa); 4一一预期不确定度0.1%;5一一-预期不确定度:0.1%0. 2%; 6一一一预期不确定度:0.2%0. 5%; 7-一预期不确定度:0.5%3. 0%。图1GB/T 17747.2和GB/T17747.3规定计算方法的预期不确定度5.2.6 相关性质的计算本部分的主要目的是计算压缩因子，但也可用GB/T17747.2和GB/T17747.3所描述方法计算天然气流体的其他性质。摩尔密度Pm是摩尔体积Vm(真实)的简单倒数，如果已知Z(户，T)，摩尔密度pm就能从方程(1)和方程(2)计
36、算得到。摩尔密度m与平均摩尔质量M(分子质量)相乘，可得到质量密度P，而平均摩尔质量M可由表征流体特性的摩尔组成计算得到。如果不知道流体摩尔组成，则质量密度可由管输条件和标准状态下的压缩因子与相对密度及己知的标准状态下干空气的质量密度来计算见GB/T17747.3-1999方程(B.42月。G/T 17747.1-2011 附录A(规范性附录)符号和单位符号含义数值单位d 相对密度变量H 摩尔发热量变量kJ mol-1 Hs 高位发热量变量MJ m-3 M 摩尔质量变量kg. kmol-1 争绝对压力变量kPa R 气体常数8.314510 J mol-1 K-1 T 绝对温度变量K Vm 摩
37、尔体积变量m3 kmol-1 Xi 组分i的摩尔分数变量y 一组性质Z 压缩因子变量.Z 压缩因子的预期不确定度(95%置信水平)变量p 质量密度变量kg m-3 Pm 摩尔密度Vm-1 kmol. m-3 9 FFON-.h寸hhFH阁。国华人民共和国家标准天然气压缩因子的计算第1部分:导论和指南GB/T 17747.1-2011 由l4陪中国标准出版社出版发行北京市朝阳区和平里西街甲2号(100013)北京市西城区三里河北街16号(100045)网址总编室:(010)64275323发行中心:(010)51780235读者服务部:(010)68523946中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销争号开本880X 1230 1/16 印张1字数19千字2012年3月第一版2012年3月第一次印刷* 书号:155066. 1-44191 18.00元如有印装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68510107定价GB/T 17747.1-2011 打印H其Il:2012年3月21H F002A
