1、ICS 93.040 P28 DB33 浙江省 地方标准 DB 33/T 856 2012 特大跨径钢箱梁悬索桥设计指南 Guidelines for long span steel box girder suspension bridge 2012 - 03 - 09 发布 2012 - 04 - 09 实施 浙江省质量技术监督局 发布 DB33/T 856 2012 I 目 次 前言 . III 1 范围 . 1 2 规范性引用文件 . 1 3 术语、符号 . 2 3.1 术语 . 2 3.2 符号 . 3 4 材料 . 6 4.1 混凝土 . 6 4.2 普通钢筋及预应力筋 . 6 4.
2、3 高强度钢丝及钢丝绳 . 6 4.4 结构用钢材 . 7 4.5 其他 . 7 5 作用 . 7 5.1 一般规定 . 7 5.2 各类作用 . 7 5.3 作用效应组合 . 8 6 总体设计及计算 . 8 6.1 一般规定 . 9 6.2 抗风设计 . 9 6.3 抗震设计 . 10 6.4 总体计算 . 11 7 桥塔 . 12 7.1 一般规定 . 12 7.2 结构型式 . 12 7.3 结构计算 . 12 7.4 构造要求 . 12 7.5 附属设施 . 13 8 锚碇 . 13 8.1 一般规定 . 13 8.2 结构型式 . 13 8.3 结构计算 . 13 8.4 构造要求
3、. 14 8.5 附属设施 . 14 9 缆索系统 . 14 DB33/T 856 2012 II 9.1 主缆 . 15 9.2 吊索 . 17 9.3 索夹 . 18 9.4 索鞍 . 23 10 钢箱梁 . 30 10.1 结构型式 . 31 10.2 结构计算 . 31 10.3 构造要求 . 31 10.4 附属设施 . 32 10.5 其他 . 32 11 约束系统及伸缩装置 . 32 11.1 结构约束体系 . 32 11.2 支座的设计与选型（竖向、横向支座） . 33 11.3 伸缩装置的设计与选型 . 33 附录 A（规范性附录） 抗风设计 . 34 DB33/T 856
4、2012 III 前 言 本标准按照 GB/T 1.1-2009 标准化工作导则 第 1部分：标准的结构和编写规则给出的规则进行起草。 本标准由浙江省交通运输厅提出并归口。 本标准起草单位：浙江省舟山连岛工程建设 指挥部、中交公路规划设计院有限公司、中国铁道科学研究院。 本标准主要起草人：宋晖、许宏亮、王武刚、张克、徐军、刘波、唐茂林、王晓冬、常志军、曾宇、刘晓光、张玉玲、田越、陶晓燕。DB33/T 856 2012 1 特大跨径钢箱梁悬索桥设计指南 1 范围 本标准规定了 跨径 1 500 m2 000 m之间的 双塔钢箱梁悬索桥 材料、作用、总体设计及计算、桥塔、锚碇、缆索系统、钢箱梁和约
5、束系统及伸缩装置等方面的内容。 本标准 适用于跨径 1 500 m2 000 m的双塔钢箱梁悬索桥设计，跨径 1 000 m1 500 m的双塔钢箱梁悬索桥 设计 可 参照使用。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB/T 467 阴极铜 GB/T 470 锌碇 GB/T 699 优质碳素结构钢 GB 700 碳素结构钢 GB 711 优质碳素结构钢热轧厚钢板和宽钢带 GB/T 714 桥梁用结构钢 GB/T 1228 钢结构用高强度大六角 头 螺栓
6、 GB/T 1229 钢结构用 高强度大六角螺母 GB/T 1230 钢 结构用高强度垫圈 GB/T 1231 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件 GB/T 1591 低合金高强度结构钢 GB/T 3077 合金结构钢 GB 3274 碳素结构钢和低合金钢热轧厚钢板和钢带 GB/T 5313 厚度方向性能钢板 GB 7659 焊接结构用碳素钢铸件 GB/T 9919 钢丝绳 GB 9945 造船用球扁钢 GB 11352 一般工程用铸造碳钢件 GB/T 17101 桥梁缆索用热镀锌钢丝 JTG/T B02-01-2008 公路桥梁抗 震设计 细则 JTG D60-2004 公
7、路桥涵设计通用规范 JTG/T D60-01-2004 公路桥梁抗风设计规范 JTG D62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D63-2007 公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ025-86 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JT/T 395 悬索桥预制主缆丝股技术条件 DB33/T 856 2012 2 JT/T 449 公路悬索桥吊索 YB/T 036.3 铸钢件 3 术语、符号 3.1 术语 3.1.1 悬索桥 suspension bridge 利用主缆及吊索作为加劲梁的悬挂体 系，将 荷载作用传递到桥塔、锚碇的桥梁 3.1.2 桥塔 pylon 用以支承主缆
8、并将荷载通过基础传递给地基的结构 3.1.3 锚碇 anchorage 锚固主缆索股，传递主缆拉力， 支承或嵌固于地基的结构 3.1.4 锚固系统 anchorage system 将主缆的索股与锚碇连接的结构构造 3.1.5 前锚面 front anchor facet 锚固系统的锚固面中邻近索股的锚固面 3.1.6 加劲梁 stiffening girder 提供桥面、直接承受汽车荷载 的梁体结构 3.1.7 分体式钢箱梁 individual steel box girder connected by crossbeams 两个及以上单独的钢箱通过横梁连接而成的一种加劲梁断面型式 3.1
9、.8 主缆 main cable 以桥塔及支墩为支承、两端锚固于锚碇，并 通过吊索悬挂 加劲梁的缆索结构 DB33/T 856 2012 3 3.1.9 主缆锚跨 anchor span of main cable 位于散索鞍和前锚面之间 的主缆结构部分 3.1.10 预制平行丝股 prefabricated parallel wire strand 由工厂化预制高强镀锌钢丝组成的平行丝股 3.1.11 吊索 hanger 连接主缆与加劲梁的构件 3.1.12 缆扣 cable buckle 主缆与加 劲梁之间的一种约束连接构造 3.1.13 锚头 socket 用于主缆预制索股两端与锚固系统
10、连接的构件或用于吊索两端与加劲梁及主缆索夹联结的构件 3.1.14 索夹 cable clamp（ cable band） 箍紧主缆的构件，当设置吊索时，将吊索与主缆相连接 3.1.15 索鞍 saddle 为主缆提供支承并使主缆平顺地改变方向的构件 3.1.16 预制平行钢丝索股法 prefabricated parallel wire strand erection methods（ PPWS法） 将工厂化预制的平行高强钢丝组成的索股运至工地安装的施工方法 3.2 符号 3.2.1 几何特征 3.2.1.1 长度 lsae 钢丝在锚杯内的锚固长度 DB33/T 856 2012 4 lsc
11、 锚杯内铸体材料的有效长度 lc 索夹长度 lk 索夹螺杆握距 lsa 鞍槽拉杆中心处鞍槽侧壁的弧长 le 散索鞍摆轴、滚轴的有效接触长度 scb 索夹螺杆轴向间距 H 鞍槽内中央列索股总高度 h 骑跨式索夹承索槽槽深 hss 鞍座槽路中索股高度 tc 索夹壁厚 tsm 铸体材料有效长度内的锚杯平均壁厚 b 鞍座槽路宽度 骑跨式索夹承索槽槽壁根部厚度 tc 骑跨式索夹承索槽下的壁厚增厚 wr 主缆钢丝直径的允许正偏差 3.2.1.2 直径 半径 dw 主缆钢丝直径 dd 主缆的设计直径 dc 主缆在索夹处的设计直径、索夹内孔的设计直径 dh 钢丝绳吊索公称直径 dcb 索夹螺杆的有效直径 ds
12、r 滚轴式散索鞍的滚轴直径 rhb 钢丝绳吊索在索夹上的弯曲半径 re 销接式索夹吊耳板与索夹壁间的过渡圆弧半径 rv 鞍座承缆槽底部立面圆弧半径 rh 散索鞍承缆槽侧壁的平面圆弧半径 rsb 摆轴式散索鞍的摆轴断面圆弧半径 rc 骑跨式索夹承索槽内圆弧半径 3.2.1.3 角度 tm 设计恒载的中跨缆力对应的主缆中跨切线角 ts 设计恒载的边跨缆力对应的主缆边跨切线角 sa 散索鞍处计算缆力对应的主缆锚跨切线角 ss 散索鞍处计算缆力对应的主缆边跨切线角 钢桁架梁腹杆与弦杆的夹角 s 主缆在鞍槽上的包角 c 骑跨式索夹承索槽在索夹上的包角 c 骑跨式索夹承索槽张开角 s 索股锚头的锚杯内锥面
13、母线与轴线的夹角 索夹在主缆上的安装倾角 DB33/T 856 2012 5 sc 锚杯内铸体上压力线与锚杯内锥面母线的夹角 3.2.2 应力 材料计算应力 b 主缆钢丝公称抗拉强度 ycb 索夹螺杆材料的屈服强度 yc 索夹材料的屈服强度 j 散索鞍摆轴、滚轴的接触应力 t 索股锚头锚杯的环向应力 j 材料容许接触应 力 E 钢材材料的弹性模量 3.2.3 力 Fc 单根主缆的拉力 Fct 主缆紧边拉力 Fcl 主缆松边拉力 Fcm 设计恒载的中跨缆力 Fcs 设计恒载的边跨缆力 Ffc 索夹抗滑摩阻力 Fsp 加劲梁架设期间主索鞍的顶推力 Ft 锚杯的环向拉力 fh（ h） 鞍槽内最高索股
14、顶至计算高度处 (h)的侧向压力 fH 主索鞍鞍槽内高度 H范围中主缆索股的总侧向力 fHs 散索鞍鞍槽内高度 H范围中主缆索股的总侧向力 fsr 主缆各列索股的向心压力 fv 鞍槽内中央列索股单位体积竖向力 Gs 索鞍重力 MfH 由侧压力 fH产生的总弯矩 Nc 主缆上索夹的下滑力 Nh 吊索拉力 Ns 索股拉力 Nsb 鞍槽拉杆单根拉力 ntra 鞍槽拉杆拉力 Ptot 索夹上螺杆总的设计夹紧力 Pb 索夹上单根螺杆的安装夹紧力 cbP 索夹上单根螺杆的设计夹紧力 R 散索鞍摆轴、滚轴上的总荷载 v 单根钢丝与合金在单位面积上的附着力 DB33/T 856 2012 6 3.2.4 计算
15、系数 K 安全系数 Ka 锚碇抗滑稳定安全系数 ccK 主缆应力验算安全系数 Kfc 索夹的抗滑安全系数 k 索夹紧固压力分布不均匀系数 摩擦系数 V 主缆的设计空隙率 Vc 主缆在索夹内的设计空隙率 Vs 主缆在鞍槽内的设计空隙率 3.2.5 数量 n 各列索股股数 ns 单根主缆中索股总股数 nsc 鞍槽内中央列索股股数 nsb 鞍槽拉杆根数 nws 每根索股的钢丝根数 nwt 鞍座槽路内单排钢丝数量 ncb 索夹上安装的螺杆总根数 nsr 滚轴式散索鞍的滚轴根数 ntot 单根主缆中钢丝总根数 4 材料 4.1 混凝土 4.1.1 用于悬索桥各部分构件的混凝土，其强度等级、标准值、设计值
16、、弹性模量、剪切模量应按 JTG D62-2004 的规定取用。 4.1.2 混凝土桥塔塔身的混凝土强度等级不应低于 C50。 4.1.3 锚体混凝土强度等级不应低于 C30（ 60 天龄 期），局部高应力区域混凝土强度等级不应低于 C40。 4.2 普通钢筋及预应力筋 钢筋混凝土及预应力混凝土构件所采用的普通钢筋和预应力筋，其钢筋类别、抗拉强度 和弹性模量应按 JTG D62-2004的规定取用。 4.3 高强度钢丝及钢丝绳 4.3.1 主缆索股、吊索所用高强度钢丝及钢丝绳应采用热镀锌线材。 4.3.2 镀锌高强度钢丝的技术指标宜符合 GB/T 17101 的规定。 DB33/T 856 2
17、012 7 4.3.3 镀锌钢丝绳的技术指标宜符合 GB/T 9919 的规定。 4.4 结构用钢材 4.4.1 钢桥塔、钢箱梁的钢材可采用 GB/T 714、 GB 700、 GB/T 1591 规定的 或其他适用于桥梁结构的碳素结构钢和低合金结构钢。当焊接结构要求钢板厚度方向性能时，其材质应符合 GB/T 5313 的规定。 4.4.2 索鞍、索套、索夹本体材料采用铸钢时，其技术条件宜符合 GB 11352、 GB 7659、 YB/T 036.3的规定。 4.4.3 索鞍、索夹、预应力锚固系统的拉杆宜采用合金结构钢，其技术条件宜符合 GB/T 3077 的规定。 4.4.4 高强度螺栓连
18、接副的技术条件宜符合 GB/T 1228、 GB/T 1229、 GB/T 1230、 GB/T 1231 的规定。 4.4.5 锚头锚杯、盖板、销接式锚头耳板及销轴等应选用优质钢材制造，其技术条件宜符合 GB 11352、GB/T 699、 GB/T 3077 的规定。 4.4.6 铸焊构件采用的结构用钢板技术条件宜符合 GB 711、 GB 3274 的规定。 4.4.7 球扁钢的技术条件宜符合 GB 9945 的规定。 4.5 其他 4.5.1 焊接材料应保证焊缝与主体钢材技术条件相适应，并应通过焊接工艺评定确定。 4.5.2 热铸锚头铸体材料应选用低熔点锌铜合金，技术条件宜符合 GB/
19、T 470、 GB/T 467 的规定。 5 作用 5.1 一般规定 5.1.1 作用的计算 公路悬索桥设计中作用的计算，除本节有明确规定外，应符合现行 JTG D60-2004的要求。 5.1.2 混凝土构件 5.1.2.1 公路悬索桥设计中作用的分类与组合，应符合现行 JTG D60-2004 的要求。 5.1.2.2 结构重要性系数的确定，应符合现行 JTG D60-2004 的要求，并根据结构计算状态确定作用效应分项系 数和频遇值、准永久值系数。 5.1.2.3 基础稳定性验算时，各分项系数为 1.0。 5.1.3 钢构件 作用的分类与组合应符合容许应力法相关规定。 5.2 各类作用
20、5.2.1 总则 DB33/T 856 2012 8 5.2.1.1 永久作用计算应按现行 JTG D60-2004 的规定执行。其中基础变位作用包括桥塔竖向变位、锚碇水平及竖向变位。结构重力计算时，当钢筋混凝土或预应力钢筋混凝土含筋率（含普通钢筋和预应力钢筋）大于 1%（体积比）时，其重度可按单位体积中扣除钢筋体积的混凝土的自重加所含钢筋的自重之和计算。 5.2.1.2 汽车荷载、汽车冲击力和制动力、人群荷载均应按现行 JTG D60-2004 的规定采用。 5.2.2 风 荷 载 作用在悬索桥上的风荷载应通过专题研究确定，需考虑顺桥向（ X）、横桥向（ Y）和竖桥向（ Z）三个分量，各构件
21、的风荷载宜按本标准相应部分及其它有关规范的规定计算，并考虑以下两种不同的情况分别计算风荷载 ： a) 当桥面高度静阵风风速 30 m/s 时，按照桥面静阵风风速 30 m/s（有活载）计算风荷载；当桥面高度静阵风风速 30 m/s 时，按照桥面静阵风风速计算风荷载 ； b) 按照百年一遇设计风速计算成桥状态风荷载，按照 20 年一遇设计风速计算施工状态风荷载。 5.2.3 温度 作用 考虑温度作用时，应根据当地的具体情况，结构物使用的材料 和施工条件等因素计算由温度引起的结构效应。温度作用应按现行 JTG D60-2004的规定执行。 混凝土桥塔两侧的日照温差值及内外温差值可取 5。 5.2.
22、4 悬索桥支座摩阻力 悬索桥支座摩阻力应按现行 JTG D60-2004的规定计算。 5.2.5 地震作用 地震作用 宜 通过专题研究确定。 5.2.6 撞击作用 需要考虑船舶撞击作用时，撞击作用通过专题研究确定。 5.2.7 施工荷载 进行施工计算时， 应 计入施工中可能出现的施工荷载，包括架设机具和材料、施工人群、桥面堆载、临时配重以及风荷载等，以考虑设计结构的施工安全性。 5.3 作用效应组合 5.3.1 在进行作用效应组 合时 ，主缆计算拉力应将体系温度作用作为永久作用计入，其余应符合 JTG D60-2004 中有关作用效应组合的规定。 5.3.2 在进行抗震验算时，宜将桥面上 0.
23、2 倍的汽车设计荷载作为水平向附加质量计入结构质量中。 6 总体设计及计算 DB33/T 856 2012 9 6.1 一般规定 6.1.1 悬索桥总体设计应根据桥址处的地形、地质、气象、水文、通航、防洪等建设条件，结合结构受力合理性以及景观要求，对跨径布置、桥塔及锚碇设置、结构体系、主缆及吊索布置、加劲梁型式、桥面布置等进行综合考虑，合理设计。 6.1.2 悬索桥总体设计应考虑抗风、抗震的要求，并进行抗风、抗震专题研究。 6.1.3 悬索桥加劲梁的结 构体系可根据具体情况选择纵飘体系、半飘体系、纵向约束体系、简支体系及纵向、竖向约束体系等。 6.1.4 悬索桥边中跨比一般为 0.3 0.45
24、。 6.1.5 悬索桥全桥结构刚度主要由主缆垂跨比、边中跨比、桥塔刚度等参数决定，应通过技术经济综合比选确定。主缆垂跨比一般宜在 1/9 1/12 的范围内选择。 6.1.6 短吊索的长度应考虑加劲梁架设设备的要求。跨中短吊索自主缆中心到加劲梁侧锚点对应处的桥面高度不宜小于 3.5 m；边跨短吊索长度则应按照满足索夹受力及构造要求、并尽量减小位移量的原则确定。 6.1.7 悬索桥吊索间距应综合考虑加劲梁运输架设条件以及吊索 的受力情况确定。 6.1.8 为提高结构的抗风稳定性、减小吊索弯折疲劳及梁端位移，可采用柔性缆扣。 6.1.9 悬索桥加劲梁的宽度除应满足技术标准外，还应考虑吊索锚固构造及
25、检修道设置；加劲梁的高度除满足受力、刚度要求外，还应满足抗风稳定性的要求。加劲梁外形应通过气动选形并满足抗风要求。 6.1.10 悬索桥的整体竖向刚度的控制标准应考虑如下要求： a) 在各种工况下，结构各部分不得侵入通航净空； b) 应避免下垂的视觉效果； c) 变形不致导致桥面排水不畅； d) 当不计冲击力的汽车荷载引起的加劲梁最大竖向挠度值大于跨径的 1/250 时，应满足舒适性评价指标（ ISO 2631 或 Sperling 方法）。 6.1.11 悬索桥加劲梁在强风（桥面无车）作用下，最大横向位移不宜大于跨径的 1/150。 6.1.12 桥面变形后的倾斜率在基本组合作用时不宜大于
26、6%、偶然组合作用下不宜大于 10% 。 6.1.13 避雷系统、航空障碍系统、导航、助航设施应根据相关要求进行专项设计。 6.2 抗风设计 6.2.1 一般原则 6.2.1.1 悬索桥抗风设计除了满足本标准的设计规定外，尚应符合 JTG/T D60-01-2004 和国家其它有关强制性标准的设计规定。 6.2.1.2 悬索桥抗风设计应包括静力抗风设计和动力抗风检验两部分。静力抗风设计是指：静力风荷载作用下的结构强度、刚度和稳 定性的设计计算；动力抗风检验是指：动力风荷载作用下的结构强度、刚度和稳定性的试验和计算检验，有限振幅的舒适度及疲劳检验。抗风设计应遵照本标准附录 A 执行。 6.2.1
27、.3 悬索桥抗风设计应遵循原则： a) 按桥梁设计风荷载的重现期，在桥位所在区域可能出现的最大风速下，须保证桥梁不会发生毁坏性的自激发散振动 ； b) 在计入风力的各种组合情况下，须保证桥梁满足强度及刚度要求，且不会发生静力失稳 ； c) 桥梁可能出现的非破坏性风致振动的振幅，应限制在满足使用舒适度、行车安全和抗疲劳要求 的范围内 ； DB33/T 856 2012 10 d) 可通过施加改善桥梁空气动力特性的措施、设置合适的 阻尼装置或增加结构刚度、质量等，使桥梁满足抗风设计要求。 6.2.1.4 大跨度悬索桥加劲梁断面气动选型的数值方法宜采用计算流体动力学和二维颤振分析相结合的方法，以颤振
28、稳定性能为主要评价标准。 6.2.1.5 桥塔断面气动选型宜采用计算流体动力学方法，以涡振性能和静风荷载为评价标准。 6.2.1.6 钢箱梁断面应通过风洞试验确定，并经全桥风洞模型试验验证。当颤振检验风速较高时，钢箱梁可采用分体式钢箱梁。 6.2.1.7 提高颤振性能的措施应通过气弹模型风洞试验确定。可采用增设中央稳定板等措施提高结构的颤振临界风速。 6.2.1.8 钢箱梁应进行大尺度节段模型涡振风洞试验。抑制钢箱梁涡振 可采用导流板、格栅、质量阻尼器等气动措施。 6.2.1.9 钢箱梁悬索桥应进行静风稳定性能分析与评价。 6.2.2 静力抗风设计 包括主要构件的静力风荷载及其响应的计算和验算
29、 6.2.2.1 悬索桥桥塔、主缆、吊索设计的静力风荷载应分别考虑横桥向和顺桥向分量的两个作用工况，并与其它荷载组合后验算结构强度和刚度。 6.2.2.2 悬索桥钢箱梁设计的静力风荷载应分别考虑横桥向 +竖桥向、顺桥向 +竖桥向两个工况，并与其它荷载组合后验算结构强度和刚度。 6.2.3 动力抗风检验 包括主要构件在动力风荷载作用下的振动响应的试验和计算检验 6.2.3.1 悬索桥桥塔动力抗风检验应分别考虑自立状态的驰振失稳和涡振 刚度以及成桥状态的抖振强度，其中抖振强度检验时应与其它荷载作用进行组合。 6.2.3.2 悬索桥主缆动力抗风检验应分别考虑施工阶段和成桥状态的抖振强度，并与其它荷载
30、作用进行组合。 6.2.3.3 悬索桥吊索动力抗风检验应分别考虑尾流驰振失稳、涡振刚度和抖振强度，其中抖振强度检验时应与其它荷载作用进行组合。 6.2.3.4 悬索桥加劲梁动力抗风检验应分别考虑施工阶段和成桥状态的颤振稳定性、涡振刚度和抖振强度，其中抖振强度检验时应与其它荷载作用进行组合。 6.2.4 风致行车安全 评价 当桥面 最大设计静阵风 风速大于 25m/s且不关闭交通时，应开展风致行车安全 评价 。 应在对 大桥在路网中的重要程度及桥位处风环境深入研究的基础上，进行综合技术经济比选，确定是否设置风障以保障行车安全。风障的断面型式、布置方式应通过专题研究（包括数值分析、风洞试验、现场效
31、果 测试 等）确定，并应关注风障对颤振、涡振及静风荷载的影响。 6.3 抗震设计 6.3.1 一般原则 6.3.1.1 桥梁选址应选择设防烈度较低和对抗震有利的地段通过，尽量避开不良地质条件地区。对非岩石地基，尤其砂土液化地区，应对基础采取加强措施。 DB33/T 856 2012 11 6.3.1.2 桥梁抗震设计应结合地形、地质条件、构造特点、地震强度、工程规模、震害经验及景观要求等因素，确定合理的桥塔及基础型式等。 6.3.1.3 高 设防烈度区宜采用对称的结构形式、结构体系。 9 度或 9 度以上设防烈度地区，悬索桥塔与梁间 宜采用塔梁弹性约束或阻尼约束体系 。 6.3.1.4 应保持
32、结构抗震在经济与抗震安全之间的合理平衡。 6.3.2 抗震结构设计 6.3.2.1 在进行悬索桥减震设计时，重点考虑在加劲梁与桥塔间、加劲梁与锚碇间设置减震装置。 6.3.2.2 基于抗震设防水准下的结构抗震性能研究，确定减震装置类型及参数。 6.3.2.3 常用的减震装置包括：粘滞阻尼器、液压缓冲装置、金属阻尼器等。 6.3.2.4 减震装置 的 使用寿命 不应少于 20 年 ，并考虑可检、可修及可更换性。 6.3.2.5 应通过试验对减震装置的变形、阻尼比、刚度等参数进行验证。试 验值与设计值的差别应在10%以内。 6.3.3 抗震设防 水 准及性能要求 本标准 推荐按照两个概率设防水准 进行结构抗震设计，结构性能要求及抗震设计中地震效应的计算方法见 表 1。 表 1 抗震设防水准 性能要求 验算方法 推荐重现期 E1 地震作用 地震后能够保持其正常使用功能， 结构处于弹性工作阶段。 多振型线性 反应谱方法 475 年 （ 50 年超越 概率 10%） E2 地震作用 地震主要受力结构不破坏或轻微损伤， 不修复或短期内能恢复其正常使用功能， 结构局部进入弹塑性工作阶段。 多振型线性 反应谱方法 弹塑性时程
