1、ICs 75060E 24 a雷中华人民共和国国家标准GBT 22634-2008天然气水含量与水露点之间的换算Conversion between water content and water dew point of natural gas(ISO 18453：2004 Natural gas Correlation betweenwater content and water dew point，MOD)2008-1229发布 2009-050 1实施丰瞀嬲紫瓣警箍警瞥星发布中国国家标准化管理委员会仅19GBT 22634-2008前言引言l范围2符号、单位、术语和定义-3关联式的开发
2、4应用范围和关联式的不确定度5关联关系附录A(资料性附录)附录B(资料性附录)附录C(规范性附录)附录D(资料性附录)附录E(资料性附录)附录F(资料性附录)计算示例溯源性-目 次热力学原理-单位换算-Bukacek平衡状态下天然气水含量关联式本标准与ISO】8453：2004的技术性差异及其原因表工1122379加坫M刚 吾GBT 22634-2008本标准修改采用ISO 18453天然气水含量与水露点之间的关联(2004年英文版)，同时参考ASTM D 11426通过测量露点获得水蒸气含量的标准测试方法(1995年英文版)和IGT研究报告8天然气平衡水含量(1995年英文版)而成文。本标准
3、根据IsO 18453：2004重新起草。考虑到我国法规要求和工业的特殊需要，本标准在采用国际标准时进行了修改。为便于使用，本标准在编辑性、技术性、文本结构上还做了修改。有关技术性差异已编人正文中并在它们所涉及的条款的页边空白处用垂直单线标识。在附录F中给出了这些技术性差异及其原因的一览表以供参考。本标准与IsO 18453：2004的主要差异如下：一编写规则按GBT 112000标准化工作导则第1部分：标准的结构和编写规则编写；第1章范围，在IsO18453第1章的基础上，增加标准参比条件的规定；第2章符号与定义，符号是把IS018453：2004附录D的下标、符号和单位内容移至本章，并按G
4、BT 11 2000进行必要的修改，定义采用ISO 18453：2004第2章的内容，删除“常态参比条件”和“溯源性”的定义；附录D，将ISO 18453附录D中符号与定义的内容移至2章，其余部分删除了缩写的内容，并对单位换算相关内容进行完善和细化；一附录E，参考ASTM D1142：1995中的63和IGT研究报告8的内容编写；将一些适用于国际标准的表述改为适用于我国标准的表述；一删除IsO 18453：2004的前言，修改了IsO 18453：2004的引言。本标准的附录c为规范性附录，附录A、附录B、附录D、附录E、附录F均为资料性附录。本标准由全国天然气标准化技术委员会提出。本标准由全
5、国天然气标准化技术委员会(sAcTc 244)归口。本标准主要起草单位：中国石油西南油气田分公司天然气研究院、中国石油集团工程设计有限责任公司西南分公司。本标准参加起草单位：美国阿美特公司过程和分析仪器部。本标准主要起草人：张福元、罗勤、杨芳、许文晓、黄和、迟永杰、唐蒙。本标准参加起草人：李建颖、张娅娜、何斌。GBT 22634-2008引 言ISO 18453：2004标准提供了天然气中水含量与水露点之间的一个可靠的数学关系式。该计算方法是由GERGl开发的，适用于水含量或水露点的计算。与热力学原理有关的资料在附录c中给出；与其溯源性、应用和不确定度有关的资料在附录B中给出。天然气工业中的某
6、些操作问题可以追溯到天然气中的水含量。即使天然气中的水蒸气含量很低，改变操作压力和温度条件也可能引起水凝析，从而导致腐蚀问题、形成水合物或结冰。为了避免这些问题，天然气公司不得不安装昂贵的脱水装置。这些装置的设计和成本取决于在露点下水含量的准确认识和(合同)所规定的水含量。过去几十年间，由于水分测量仪器的改进而导致仪器的开发注重于水含量的测定，而不注重于水露点。因此，如果测量了水含量，就需要有表达水露点的关联式。GERG认识到，在确认现有的水含量与水露点之间关联式之前需要为关注范围内大量有代表性的天然气的水含量和对应的水露点值建立全面和准确的数据库。后来证明，这个现有的关联式的不确定度范围可以
7、改善。因此，一个更准确的取决于组成的关联式在这一新数据库的基础上成功地开发出来。ISO 18453：2004标准的目的是将由GERG开发的与有代表性的贸易交接天然气中水含量与水露点之间关系(反之亦然)有关的计算过程标准化。为了使本标准更实用，切合我国天然气工业的实际，参考ASTM D 1142：1995中的53和IGT研究报告8(1995)的内容，增加了附录E“Bukacek平衡状态下天然气水含量关联式”。1 GERG是“欧洲气体研究组织Groupe Europ4en de Recherche Gazi6re”的缩写。天然气水含量与水露点之间的换算GBT 22634-20081范围本标准确立了
8、当天然气中水含量或水露点其中之一为已知时两者之间一个可靠的数学关系式；并给出了关联式的不确定度，但对测量不确定度不作量化规定。本标准的计算方法，既适用于水含量的计算，也适用于水露点的计算。除特别说明外，本标准采用的体积标准参比条件为：压力为101325 kPa，温度为20。2符号、单位、术语和定义21符号与单位本标准使用的符号与单位见表1。表1符号与单位符 号 含 义 量 纲 单位符号b 体积补偿参数 L3 rfL一1 ITl3km01X(y) 摩尔分数 】声 (绝对)压力 ML_1T_2 MPaR 气体常数(O008 314 5lO) ML2T 2 m 1 0 1 MJkmolK摄氏温度 0
9、 T 热力学(绝对)温度 0 KV 体积 L3 m3v皿 摩尔体积 L3 m 1 rl,13kmol艮 质量浓度表示的水含量 ML一3 nagm。 二元交互作用参数 1与物质有关的偏心因子 1 与物质有关的常数 1下标c 表示临界点下标R 表示对比条件下标v 表示气相下标w 表示水注：在“量纲”栏中，长度、质量、时间、摩尔和热力学温度的量纲，分别用L、M、T、m和0表示。22术语和定义下列术语和定义适用于本标准。221关联correlation在两个或多个随机变量的分布中两个或几个随机变量之间的关系。GBT 22634-2008222工作范围working range关联式确认的参数范围。22
10、3扩展工作范围extended working range开发时关联式的参数范围，但已超出关联式确认的参数范围。224关联式的不确定度uncertainty of the correlation来自实验数据库计算值的绝对偏差。注：不包括任何现场测量不确定度。225偏心园子acentric factor表示分子偏心度或非球形度的参数。3关联式的开发31概述GERG开展了具有商品气特性的天然气水含量与水露点之间进行准确换算的研究项目，并收集了关注范围的露点温度(15+5)和压力(绝压，05 MPa 10 MPa)的几组天然气的水含量和对应的水露点的可靠数据。除了对七个有代表性的天然气进行测量外，还
11、对“甲烷一水”的关键二元系统进行了测量。收集测量数据的程序采用饱和法。用卡尔费休仪的重复性和再现性的测定值作为所有被测水含量一致性程度的评价准则，只有几个数据不一致，主要位于低含量范围(高压、低温范围)。不一致的数据或者舍弃，或者在少数示例中降低权重。大多数情况下，通过在相同压力和温度条件下完成的重复测量值来替代这些数据。32开发开发的关联式在露点温度范围为 15+5，绝对压力范围为05 MPa 10 MPa内被确认。用于确认该关联式的有代表性的天然气样品在取样时，技术上不含乙二醇、甲醇和液态烃，并且硫化氢的最高浓度为5 mgm3(在标准参比条件下)。没有对这些内含污染物引起的不确定度影响做研
12、究。开发关联式的热力学背景使其应用范围可能超出工作范围，扩展到温度为一50+40和绝对压力为01 MPa30 MPa的未知不确定度范围，有意地将关联式整理为水含量与水露点之间可以相互换算的关系式，但应该注意这一关联式是用若于个在现场取得的天然气组成样品在实验室条件下推导出来的。在实际的现场操作条件下，会产生明显的附加不确定度。除了测量换算不确定度外，还应该考虑测量值的不确定度。除非明确规定，体积规定为标准参比条件下的体积。4应用范围和关联式的不确定度4j 工作范围与不确定度411工作范围本标准的工作范围如下：a) 压力范围：05 MPap10 MPa；b)露点温度范围：一155；c) 组成范围
13、：关联式把水含量或水露点和表2给出的组成作为输入参数。2GBT 22634-2008该计算方法适用于满足表2所列范围的天然气。附录A给出了组成影响的示例。表2天然气组成范围化合物 ， 化合物 ，7甲烷(CH。) 400 正丁烷(C。H。) I5氮气(N：) 550 2，2-二甲基丙烷(c；H。：) 15二氧化碳(c02) 300 2甲基丁烷(C；H。) 1 5乙烷(C2H 6) 200 正戊烷(c。H，：) 15丙烷(c3H8) 45 cj(己烷和更高烃类的总和)(c。H。) 152一甲基丙烷(c。H。o) 15注：把cj作为正己烷来处理。412不确定度在本标准的工作范围内不确定度如下：a)
14、由水含量计算水露点：2；b) 由水露点计算水含量：1)凡0 (C4)则平衡不稳定。当些更高阶项为正值时，见式(c5)：AS一0，且82S0、轳S0 (C5)则平衡亚稳定。亚稳定的极限由式(c6)定义：铲S一0 (C6)对一个系统的热力学平衡状态的研究是在热力学势能的基础上进行的。当丁和p一定时，定义平衡状态吉布斯自由能G最小，见式(c7)：dG一0，且d2G0 (C7)同样，当T和y一定时，定义平衡状态的赫姆霍茨自由能A最小。一个包含“nc”组分的系统分布在“n西”相，最小化的自由能见式(C8)：10 nfG一”iPi一l f=l式(c8)受式(c9)约束：式中：Yli组分i的总摩尔数；ni相
15、j中组分i的摩尔数；户。一一相J中组分i的化学势。(C8)直接研究平衡状态是在nc约束下将n西、nc变量的函数最小化。如此简单的表述掩盖了研究的实际困难。把热力学第一定律应用于一个特别纯的或组成恒定的流体的均相封闭系统，可得到式(c10)：dUdWo dQ -”(C10)在一个可逆的过程中，由热力学第二定律可得式(c11)和式(c12)：dW一一pdV -(C11)dQTdS -(C12)结合式(c10)、式(c11)和式(c12)得式(c13)：dUTdSpdV ”(C13)一个不均匀的封闭系统包含两相或多相。在这样的系统中，每一相都可看成一个均匀的开放系统，因为系统中的任何组分都可能穿越相
16、界从一相进入另一相。一个均匀开放系统的内能U，取决于附加变量，即该系统中每种组分的量。组分的量可以用组分的摩尔数表示。对含有N个组分的开放系统：U运用链式法则于式(C14)，得全微分：叫一(器)。，。as+(券)。，。av+莩N(器)。帆式中j表示除i外的所有组分。因为：(器)。一(筹)，一T和(影)。一(黟)。一一结合式(C15)和式(C16)可得：(C1 5)(C1 6)(C1 7)(C18)1 923年路易斯(GNLewis)引入了逸度f，它相当于化学势，并以压力的单位表示，见式(c19)：dp。一RTd(1nfi) (C1 9)对真实气体，逸度被认为是一个校正的分压，用逸度系数诎表示，
17、见式(c20)：啦一(毒妨) 20。是气相中组分i的摩尔分数。逸度系数表明了对理想气体定律的偏差。因此，理想气体的逸度系数为1。c12平衡条件在两相中每个组分的化学势相等是平衡的必要条件：芦4一，i从l至nc。同样，对于下述逸度：一，i从1至Hc。对于温度和压力：T。一T。，i从1至nc。大多数平衡计算的运算法则都依赖于这些条件。州”觚。观+示y表一用幽常T通，町恸比为称世阮数导啸GBT 22634-2008当满足该条件时，平衡系数定义为逸度系数之比：K，一瓦40i,z，i从1至在气一液两相平衡系统中(缩写V为气相，L为液相)，公式简化为式(C21)：ToT”p。一户” (C21)丹一r(一I
18、，2)对每个组分i的平衡条件(c7)可用逸度系数定义(c20)从物质平衡(c21)导出，式中z。为液相中组分i的摩尔分数，M为气相中的摩尔分数。p。Lz。=秽y；(i一1，N) (C22)任一相中组分i的逸度系数和该相的状态变量间的关系通常由热状态方程连接。对压力是显函数的状态方程，逸度系数可表示为式(c23)：，n竹一击e(罄)。一R可T一，nz c cz。，式中z为压缩因子，见式(c24)：z一篇 “C24)压缩因子是对理想气体定律偏差的衡量，理想气体的压缩因子z为1。C2状态方程C21纯物质热状态方程定义了纯物质压力p、体积V和温度T之间的关系见式(C25)：f(P，V，T)一0 (C2
19、5)最简单的状态方程是理想气体定律，见式(c26)：pVnRT (C26)理想气体模型是基于分子之间无相互作用，分子大小忽略不计的假设。因此，理想气体定律仅对低密度物质有效，因为这些假设(几乎)对此适用。因为理想气体分子之间的吸引力被忽略所以理想气体模型不适用于凝析相。为了克服这些限制，开发了包括以理想气体定律作为边界条件的许多状态方程。这些状态方程可以划分为下列几组：a)半经验(三次多项)方程式，PR方程，S-RK方程等；b)改进的维里方程，维里方程是唯一的理论方程；c) 基于对应状态原理的PVT一计算式；d)基于统计热力学的方程。本附录只讨论其中一部分，重点在半经验(三次多项)方程式，因为
20、它是一种新计算方法(BWT)的基础。对于其他方程的详细描述，可参考Dohrn，Walas和anderko的论文。第一个三次多项状态方程式由JDVan der waals于1873年导出，见式(c27)：p+舞(K一6)=尺丁或户一矿jRT一丧一P月+p女(c27)考虑到分子间吸引力，所以引入压力校正项-aV：。b叫作体积补偿参数。它是对分子固有体积和斥力特性的一种衡量。范德华方程(VDW)是第一次仅用一个方程就同时成功地定量再现了气相和液相中流体的行为。但许多应用证明该方程准确度不够。因此，上世纪以来又导出了大量三次多项方程式，这些方程式保留了引力和斥力的区分。虽然所有这些改进的方程式在细节上
21、有差异，但都可以简化成通用的五元参数的结构式，见式(c28)：1 2。RT 口(V。一可)p一而一万j面面i毫丽一些重要的三次多项状态方程的变量0，d，e，1在表C1中给出。表c1方程式(C28)变量GBT 22634-2008(C28)状态方程 缩写 口 d 7Van der Waas(1873) VDW O 0 6SoaveRedlich Kwong(1972)1 SRK n(T) b O bPeng_Robinson(1976)1 PR d(丁 2b 护 bPatelTeja(1982) PT 8(T) b+c cb b对于二元参数方程，参数(n和6)由临界点条件决定。在临界点处，纯流体
22、的临界等温线在p，V图上表现为一马鞍点。袭k。=o；襄k。 0 (C29)对于超过二元的参数方程，必须确定附加的边界条件。在所有范德华方程的改进式中，PR方程尤为突出。PR方程式最初是针对气体冷凝系统而导出的，在许多应用中被作为标准工具。与VDw相比，PR方程仅增加了引力项。PR方程见式(c30)：(C30)根据临界点条件见式(c31)：n(L。)一0457 24墼(C31)p印b(T。)：0077 80坠(C32)p cn对于与T。不同的温度，为使蒸汽压曲线获得更好的重现性，引入一个与温度有关的函数a(TR)，见式(C33)。a(T)一(T。：)a(TR) (C33)7rTRiL (C34)
23、crita(丁i)是对比温度T。的一个无因次的函数。临界温度时，其值为1。PR方程的b参数是与温度无关的量。Peng和Robinson用文献中的蒸汽压值建立了a函数形式。他们在a“2和T：2之间建立了一线性关系，见式(C35)：a(TR)“21+K(1一T￥2) (c35)系数*为物质特定常数，通常用偏心因子m表征如式(c36)：K一0374 64+1542 260269 920,2 (C36)c22混合物为了将状态方程应用于混合物性质的计算，必须用混合物参数(am，bm，)取代纯化合物的方程参数(n，6，)。混合物参数与纯化合物参数之问的关系通过混合规则建立。该方法是建立在“单相流体”理论上
24、。假设存在一(假定的)纯流体，(在给定p，T条件下)其行为与混合物类似。适用的最简单的混合规则是由范德华导出的均衡规则。对于二元参数的状态方程，有式(c37)式(c41)：a。(T)一m一。(T)bw一z，b，(C37)(C38)13GBT 22634-2008铂(T)一口。nj(1一。) (C39)女：，一k，。 -(C40)i一，一0 (C41)混合物中几个组分的摩尔分数五作为参数的权重因子。此外，n项中的交叉系数ni由二元交互作用参数。校正。这些女。值通常通过二元混合物的气液平衡数据测定。虽然大多数情况下获褥的相互作用参数值都很小，但它们对相平衡的再现性，尤其是对高压下相平衡的再现性，有
25、很强的影响。C3相律由于如下平衡条件，不同相中某些强度状态变量和组成不能从一个处于平衡的系统中独立决定。对于一个不均匀系统，符合条件的自由变量数目由吉布斯相律决定：F一2 P+N -(C42)式中：F自由度数；N组分数；P相数。由相律(C42)可以推出，在气相中水含量最重要的量是压力、温度和气体组成。这些量影响分子间力和相平衡。气体组成的影响完全取决于气体中存在的物质，特别是具有截然不同分子性质的气体混合物。从这点考虑，基本量是分子电荷分布。该电荷分布影响相平衡，尤其是高密度下的相平衡，例如高压下或液体中。天然气中的烃类是非极性或弱极性物质，然而，由于水具有高偶极矩，属于强极性物质。在浓密的液
26、相中，水分子间的氢键使气体水合物得以形成(格状包合物)。14D1压力(见表D1)附录D(资料性附录)单位换算表D1压力单位换算GBT 22634-2008X MPa bar DslMPa P10 po10t 325 po006 894 757bar P01 户1，013 25 po068 947 57X 0101 325 口X1 013 25 pO000 698 611 250Sl 60006 894 757 p0068 947 57 60000 698 611 25D2温度(见表D2)表D2温度单位换算XK 。R pK T 273 15 丁18 T1845867 T+27315 (t 32)
27、i 8+45967 (r 32)1 8。R T丫18 l-8(丁一45967)+3目 T459 67一 X 0，006 894 757 】8f+32 丁+45976D3 不同标准参比条件体积之间换算(见表D3)表D3不同标准参比条件体积之间换算弋101325 kPa，0 101325 kPa15 1473 psia，60下 101325 kPa20101325 kPa0 UXl055 3 n1054 9 n1073 8101325 kPa15 n0947 6 V0 999 6 U1017 51473 psia，60下 U0947 9 nXl000 4 n1017 8101 32 5 kPa，2
28、0 y。093l 3 V。0982 8 vn0982 5注：以纯甲烷代替天然气进行计算。D4水含量单位(见表D，4)表D4水含量单位换算1。一6(VV) 101325 kPa，0 101325 kPa，15 1473 psia，60 t 101325 kPaZOmgm3 106(Vv)0805 68 106(Vv)0763 44 10 6(VV)x 0763 73 10 5(VV)0750 34注：以纯甲烷代替天然气进行计算。15GBT 22634-2008附录E(资料性附录)Bukacek平衡状态下天然气水含量关联式1955年Bukacek”在IGT研究报告8给出了一个天然气水含量平衡数据的
29、关联式，ASTMDll4295 2在63中采用该关联式进行水露点与水含量换算。除在接近气体临界温度测定的露点外，相信该方法的准确度能够满足气体燃料工作的需求。该关联式是从Raoult定律修改完善的，计算公式如式(E1)：p。一百A+B式中：A与温度有关的常数，使用表E1中的数据插值计算，mgMPam3B与温度有关的常数，使用表E1中的数据插值计算，mgm3。表E1 不同温度的A和B数据(E1)f A B f A B f A B ：mgMPam3 (mgm3) mgMPam3： (mgm3) ：“gMPam3) (mgm3)4000 14214 37 3462 263 3889 15950 48
30、 3777 014 3778 17903 60 409】76636 67 19965 22 4406 517 3556 22569 38 4721 268 3444 24956 53 5193 3953333 27777 70 5665 52l 3222 30924 40 6137 648 3111 34396 61 6 609 7753000 38194 34 7 081 902 2889 42，317 59 7554 029 2778 47 091 89 8 183 53lZ6 67 51 974 69 8 813 033 2556 57508 52 9442 536 2444 63584
31、 90 10 072 0423 33 70312 31 10858 92 2222 77473 75 11645 79 2】11 85286 23 】2 432 672000 93966 76 13 376 93 1889 103081 3 14321 18 一17 78 113932 0 1 5 265 431 667 124782 6 1 6 367 06 1556 136718 4 17468 69 14 44 149739 2 18 727 70一1333 163845 0 19 986 70 一1222 179036 0 21245 71 一】1 196397 0 22662 09一
32、lO00 21 3758 1 24235 84 889 233289 3 25809 60 778 254990 6 27383 35667 277777 0 29114 49 556 301648 5 31002 99 4 44 328775 1 32891 50333 356986 9 34937 38 222 387358 7 37140 64 111 421005 8 39343 900，00 456813 0 41704 53 111 494790 3 44222 54 222 536022 9 46 897 93333 5805lO 6 49，730 69 444 627168 4
33、 52563 45 556 677081 5 55710 96667 731334 8 58858 47 778 789928 4 62320 74 889 851777 2 65783 001000 917 966 3 69560 01 1111 988495 6 73337 03 12 22 1 063 365 77，428 791333 l 139320 81677 93 1444 1 226125 86241 83 1556 1 323781 90，805 7216 67 1 421437 95684 36 1778 l 519093 100877 8 1889 1 627600 10
34、6071 22000 1 746957 111736 7 2111 1 866314 112838 3 2222 2 007373 123539 81)IGT Research bulletin 8 Equilibrium Moisture Content of Natural gas，19552) ASTM D 114295 Stanfard Test Method for water Vapor Content of Gas Fuels by Measurement of Dewpoint Temperature表E1(续)GBT 22634-2008 A B A B # A B ：mgM
35、Pam3，(mgm3) ：mgMPam3) (mgm3) ：mg-MPam3) (mgm3)2333 2 137 58l 129 834 9 2444 2 289490 136 444 6 25 56 2 441400 143369 226 67 2 615010 150 608 4 2778 2 788621 157375 6 2889 2 973082 165 244 430 00 3 168394 174686 9 31 11 3 374557 182555 7 3222 3 60242l 191998 23333 3 830285 199867 0 3444 4 068999 2093
36、09 5 3556 4 329415 220325 83667 4 600682 229768 4 3778 4 893650 240784 7 3889 5 197 469 251801 04000 5 512138 262，817 2 4111 5 848508 275，407 3 42，22 6 195，730 287997 34333 6 564652 300587 4 4444 6 955276 31475l 2 45 56 7 367602 328 915 046 67 7 790777 343078 8 4778 8 246505 357242 6 4889 8 723935 3
37、72980 25000 9 212215 3887l 7 7 5111 9 733046 406029 0 5222 10 27558 423340 45333 10 85066 440651 7 5444 11 50170 457963 0 5556 12 04424 476848 15667 12 69528 497306 9 5778 13 45482 517 765 7 5889 14 10586 538 224 56000 14 86541 560 257 l 6l 11 15 624 96 582 289 7 6222 16 49301 605 896 063 33 17 3610
38、6 629 502 4 64 44 18 229 12 654682 5 6556 19 20568 679862 66667 20 182 24 706616 4 67 78 2l 15880 733370 3 6889 22 24386 7616 97 97000 23 32893 790025 5 7111 24 41400 819926 9 7222 25 60757 85i402 07333 26 90965 882877 1 7444 28 10322 915926 0 7556 29 51381 948974 876 67 30 92440 983597 5 7778 32 33
39、498 1 01 9794 7889 33 85407 1 055 9908000 35 37317 1 093 760 811】 37 00077 I 133 i04 8Z22 38 73687 1 l 77 1698333 40 364 47 1 214 940 8444 42 31759 1 257 43l 85 56 44 1 6221 1 301 49 68667 46 115 33 1 350283 8778 48 06845 1 391200 8889 50 238 S8 1 43841 39000 52 408 71 1 49192l 911l 54 687 35 1 5375
40、60 9222 56 96599 1 5894949333 59 35314 1 636 706 9444 61 84879 1 699656 9556 64 45295 1 7468699667 67 16562 1 809819 9778 69 878Z8 1 872770 98 89 72 80796 1 919982100 00 75 73764 1 982933 10l 1l 78 66732 2 045883 10222 8l 81401 2 108833103 33 85 17772 2 187521 10444 88 54143 2 250 471 10556 92 01364
41、 2 329 159106 67 95 594 36 2 392109 10778 99 28358 2 470797 108 89 i03 08I3 2 549 48511000 107 0961 2 612435 111 110 6768 2 691123 112Z2 115 0i70 2 785 54811333 119 3573 2 864236 11444 123 6976 2 942924 11556 129 1229 3 02161111667 133 4632 3 116037 11778 137 8034 3 210462 11889 143 2288 3 304888120
42、00 1,18 6541 3 399313 1211l 154 0794 3 493738 12222 159 504 8 3 60390112333 164 930 1 3 698 327 124 44 170 3554 3 808489 125 56 176 8658 3 90291512667 182 2912 4 013078 13778 253 9056 5 240607 14889 345 0511 6 76715116000 462 2383 8 624183 1711I 608 7223 10 89039 18222 788 8433 13 6759419333 1 00911
43、2 17 15394 20444 1 269 528 21 40308 21 556 1 595 048 26 7538522667 1 963 970 33 52100 23778 2 408 848 40 1307817GBT 22634-2008附录F(资料性附录)本标准与ISO 18453：2004的技术性差异及其原因表表F1给出了本标准与IsO 18453：2004的技术性差异与原因。表F1本标准与ISO 18453：2004技术性差异及其原因本标准的章条编号 技术性差异 原 因增加了“除特别说明外，本标准采用的体 与我国国家标准采用的标准参比条件1积标准参比条件为：101325 kPa，20” 一致删除ISO 18453中的术语和定义26“常 “濒源性”在“天然气词汇”国家标准报批2态参比条件”和27“溯源性” 稿中已有定义，本标准中不再重复删除IS018453附录D中D3“缩略语清单”。 本标准中不使用这些缩略语。附录D 对ISO 18453附录D中单位换算内容进 提供更多的单位换算行了完善细化本附录采用ASTM D1142标准中65的附录E 本附录为增加内容 内容，并把英制单位换算成我国法制单位，适合我国在线水含量测定仪的实际应用
