1、ICS 91.100.10 Q 92 道B中华人民共和国国家标准GB/T 26282-2010 水泥回转窑热平衡测定方法Measuring methods of heat balance of cement rotary kiln 2011-01-14发布2011-11-01实施数百马防伪中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会发布中华人民共和国国家标准水泥回转窑热平衡测定方法GB/T 26282-2010 * 中国标准出版社出版发行北京复兴门外三里河北街16号邮政编码:100045网址电话:6852394668517548 中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销
2、 开本880X 1230 1/16 印张1.25 字数32千字2011年5月第一版2011年5月第一次印刷铃书号:155066. 1-42211定价21. 00元如有印装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68533533目U1=1 本标准按照GB/T1. 1一2009给出的规则起草。本标准由中国建筑材料联合会提出。本标准由全国水泥标准化技术委员会CSAC/TC184)归口。本标准起草单位:天津水泥工业设计研究院有限公司。本标准主要起草人:刘继开、陶从喜、肖秋菊、倪样平、王仲春、彭学平。G/T 26282-2010 I G/T 26282-2010 水泥回转窑热平衡测定方
3、法1 范围本标准规定了生产硅酸盐水泥熟料的各类型水泥回转窑热平衡参数测定前的准备及要求、物料量的测定、物料成分及燃料发热量的测定、物料温度的测定、气体温度的测定、气体压力的测定、气体成分的测定、气体含湿量的测定、气体流量的测定、气体含尘浓度的测定、表面散热量的测定、用水量的测定等参数的测定方法。本标准适用于生产硅酸盐水泥熟料的各类型水泥回转窑热平衡参数的测定。2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB/T 176 水泥化学分析方法GB/T 211 煤中全水分
4、的测定方法GB/T 212 煤的工业分析方法GB/T 213 煤的发热量测定方法GB/T 214 煤中全硫的测定方法GB/T 260 石油产品水分测定法GB/T 268 石油产品残碳测定法GB/T 384 石油产品热值测定法GB/T 388 石油产品硫含量测定法GB/T 476 煤中碳和氢的测定方法GB/T 508 石油产品灰分测定法GB/T 1598 铅姥13-铀热电偶丝GB/T 2614 镰铅-镇硅热电偶丝GB/T 2902 铀佬30-铀佬6热电偶丝GB/T 2903 铜铜镰(康铜)热电偶丝GB/T 3772 铅姥10-铀热电偶丝GB/T 16157-1996 固定污染掘排气中颗粒物测定与
5、气态污染物采样方法GB/T 16839.2-1997热电偶第2部分:允差GB/T 17674 原油及其产品中氮含量的测定化学发光法GB/T 26281-2010 水泥回转窑热平衡、热效率、综合能耗计算方法3 测定前的准备及要求3. 1 根据工厂具体情况，制订测定方案。3.2 所用各类仪器仪表及计量设备，均应定期检定或校准。3.3 根据测定要求，开好测孔，测孔大小应保证测试仪器配置的采样设备能伸入测孔内。同时应搭建GB/T 26282-2010 必要的测试平台，准备好必要的工具和劳动保护用品。3.4 准备好各测定项目的数据记录表格。3.5 按要求逐项填写并及时整理测定记录，发现问题尽早重测或补测
6、。3.6 各项测定工作，应在窑系统处于连续、正常、稳定运行的时间不小于72h的生产条件下进行。需要检测的项目，应同时进行尽可能，以保证测定结果的准确性。4 物料量的测定4. 1 测定项目熟料(包括出冷却机拉链机、冷却机收尘器及三次风管收下的熟料人人窑系统生料、人窑和入分解、炉燃料、人窑回灰、预热器和收尘器的飞灰、增湿塔和收尘器收灰的质量。，4.2 测点位置与测定项目对应，分别在冷却机熟料出口、预热器或窑)生料人口、窑和分解炉燃料入口、入窑回灰进料口，预热器和收尘器气流出口、增湿塔与收尘器的收灰出料口。4.3 测定仪器适合粉状、粒状物料的计量装置，精度等级一般不低于2.5%。4.4 测定方法4.
7、4. 1 对熟料、生料、燃料、窑灰、增湿塔和收尘器收灰，均宜分别安装计量设备单独计量，未安装计量设备的可进行定时检测或连续称量，需至少抽测兰次以上，按其平均值计算物料质量。熟料产量无法通过实物计量时，可根据生料喂料量折算。4.4.2 出冷却机的熟料质量，应包括冷却机拉链机和收尘器及三次风管收下的熟料质量。4.4.3 预热器和收尘器飞灰量预热器和收尘器飞灰量根据各测点气体含尘浓度测定结果分别按公式(1)、公式(2)计算，精确至小数点后一位。预热器飞灰量:M也=VfXK缸. ( 1 ) 收尘器飞灰量:MFH =VF X KFH . ( 2 ) 式中:M伍、MFH一一分别为预热器与收尘器出口的飞灰量
8、，单位为千克每小时(kg/h);Vf、VF分别为预热器与收尘器出口的废气体积12，单位为标准立方米每小时(旷/h);k血、KFH一分别为预热器与收尘器出口废气的含尘浓度，单位为千克每标准立方米(kg/m3)。5 物料成分及燃料发热量的测定5.1 测定项目2 熟料、生料、窑灰、飞灰和燃料的成分及燃料发热量。日本标准中不加说明时，气体体积均指温度为o.C，压力为101325 Pa时的体积，单位为立方米(m勺，简称标准立方米。GB/T 26282-2010 5.2 测点位置同4.205.3 测定方法5.3.1 熟料、生料、窑灰和飞灰成分熟料、生料、窑灰和飞灰中的烧失量、Si02、A1203、Fe20
9、3、CaO、MgO、K20、Na20、S03、Cl一和f-Cao，按GB/T176规定的方法分析。5.3.2 燃料5.3.2.1 燃料成分应注明相应基准，各基准之间的换算系数，见附录A。5.3.2.2 固体燃料:按GB/T212规定的方法分析，其项目有:Mad，Vad，Aad，FCad。固体燃料中的C、H、0、N也可按GB/T476规定的方法分析;S按GB/T214规定的方法分析;全水分按GB/T211规定的方法分析。5.3.2.3 液体燃料:全水分按GB/T260规定的方法分析;灰分按GB/T508规定的方法分析;残碳含量按GB/T268规定的方法分析;硫含量按GB/T388规定的方法分析;
10、氮含量按GB/T17674规定的方法分析。5.3.2.4 气体燃料:采用色谱仪进行成分分析，其项目有:CO、H2、CmHn、H2S、O2、陀、CO2、S02 , H20 o 5.3.3 燃料发热量5.3.3.1 固体燃料发热量按GB/T213规定的方法测定。5.3.3.2 液体燃料发热量按GB/T384规定的方法测定。5.3.3.3 元法直接测定燃料发热量时，可根据元素分析或工业分析结果计算发热量，见附录A。6 物料温度的测定6. 1 测定项目生料、燃料、窑灰、飞灰、收灰和出窑熟料和出冷却机熟料的温度。6.2 测定位置同4.2。6.3 测定仪器玻璃温度计、半导体点温计、光学高温计、红外测温仪和
11、铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪。玻璃温度计精度等级应不低于2.5%，最小分度值应不大于2.C;半导体点温计和热电偶测温仪显示误差值应不大于士3.C;光学高温计精度等级应不低于2.5%;红外测温仪的精度等级应不低于2%或土2.C。使用时，应注意下列事项:用玻璃温度计、半导体点温计和铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪测量时，应将其感温部分插入被测物料或介质中，深度不应小于50mm。一一用光学高温计时，辐射体与高温计之间的距离，应不小于0.7m并不大于3.0m;光学高温计GB/T 26282-2010 的物镜，应不受其他光源的影响;避免中间介质(如测量孔的玻璃、粉尘、煤粒、烟粒等
12、)对测量精度的影响。铠装热电偶可用镇锚-镰硅铠装热电偶、铅姥30-铀错6铠装热电偶、铅错-铅铠装热电偶或铜-康铜铠装热电偶。热电偶应分别符合GB/T2614、GB/T2902、GB/T1598、GB/T3772和GB/T2903规定的技术要求，热电偶的允差符合GB/T16839. 2-1997的规定。常用热电偶适用的温度测量范围参见附录B。6.4 测定方法6.4. 1 生料、燃料、窑灰、收灰的温度，可用玻璃温度计测定。6.4.2 飞灰的温度，视与各测点废气温度一致。6.4.3 出窑熟料温度，可用光学高温计、红外测温仪、铀姥-铅铠装热电偶或铅姥30-锦姥6铠装热电偶测定。6.4.4 出冷却机熟料
13、温度，用水量热法测定。方法如下:用一只带盖密封保温容器，称取一定量(一般不应少于20kg)的冷水，用玻璃温度计测定容器内冷水的温度，从冷却机出口取出一定量(一般不应少于10kg)具有代表性的熟料，迅速倒入容器内并盖严。称量后计算出倒入容器内熟料的质量，并用玻璃温度计测出冷水和熟料棍合后的热水温度，根据熟料和水的质量、温度和比热，计算出冷却机熟料的温度，见公式(3)。重复测量三次以上，以平均值作为测量结果，精确至0.1oC。式中zt-brfr.s (t邸-tLS) X cw十MshX C,h2 X tRS sh一岛1，X C由tsh 出冷却机熟料温度，单位为摄氏度CC);MLS 冷水质量，单位为
14、千克(kg);tRS一一热水温度，单位为摄氏度CC);tI.s一一冷水温度，单位为摄氏度CC);Cw 水的比热，单位为千焦每千克摄氏度以J/(kg.OC)J;Csh一一熟料在t，h时的比热，单位为千焦每千克摄氏度kJ/(kg.OC)J;Csh2一一熟料在tRS时的比热，单位为干焦每于克摄氏度kJ/(kg.OC)J;Msh一一熟料质量，单位为千克(kg)。7 气体温度的测定7. 1 测定项目( 3 ) 窑和分解炉的一次空气、二次空气、三次空气，冷却机的各风机鼓人的空气，生料带人的空气，窑尾、分解炉、增湿塔及各级预热器的进、出口烟气，排风机及收尘器进、出口废气的温度。7.2 测点位置各自进、出口风
15、管和设备内部。环境空气温度应在不受热设备辐射影响处测定。7.3 测定仪器7.3. 1 玻璃温度计，其精度要求见6.307.3.2 铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪，其精度要求见6.3。7.3.3 抽气热电偶，其显示误差值应不大于士3oC。G/T 26282-2010 7.4 测定方法7.4.1 气体温度低于5000C时，可用玻璃温度计或铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪测定。7.4.2 对高温气体的测定用铠装热电偶与温度显示仪表组合的热电偶测温仪。测定中应根据测定的大致温度、烟道或炉壁的厚度以及插入的深度(设备条件允许时，一般应插入300mm 500 mm) ，选用不同型号和
16、长度的热电偶。7.4.3 热电偶的感温元件应插入流动气流中间，不得插在死角区域，并要有足够的深度，尽量减少外露部分，以避免热损失。7.4.4 抽气热电偶专门用于人窑二次空气温度的测定，使用前，需对抽气速度做空白试验。使用时需根据隔热罩的层数及抽气速度，对所测的温度进行校正，参见附录B。8 气体压力的测定8.1 测定项目窑和分解炉的一次空气、二次空气、三次空气，冷却机的各风机鼓入的空气，生料带人的空气，窑尾、分解炉、增湿塔及各级预热器的进、出口烟气，排风机及收尘器进、出口废气的压力。8.2 测点位置与7.2相同。8.3 测定仪器U型管压力计、倾斜式微压计或数字压力计与测压管。U型管压力计的最小分
17、度值应不大于10 Pa;倾斜式微压计精度等级应不低于2%，最小分度值应不大于2Pa;数字压力计精度等级应不低于1%。8.4 测定方法测定时测压管与气流方向要保持垂直，并避开涡流和漏风的影响。9 气体成分的测定9. 1 测定项目窑尾烟气，预热器和分解炉进、出口气体，增湿塔及收尘器的进、出口废气以及人窑一次空气(当一次空气使用煤磨的放风时)的气体成分，主要项目有O2、CO、C020对于窑尾烟气，预热器和分解炉进、出口气体及窑尾收尘器出口废气，宜增加S02和NOxo9.2 测点位置各相应管道。9.3 测定仪器9.3. 1 取气管一般选用耐热不锈钢管，测定新型干法生产线窑尾烟室时不锈钢管应耐温1100
18、 oC以上。5 GB/T 26282-2010 9.3.2 眼气球一般采用双联球吸气器。9.3.3 贮气球胆用篮、排球的内胆。9.3.4 气体分析仪测定O2、CO、CO2采用奥氏气体分析仪或其他等效仪器。对测试的结果有异议时，以奥氏气体分析仪的分析结果为准。测定NOz成分时，宜采用根据定电位电解法或非分散红外法原理进行测试的便携式气体分析仪。对测试的结果有异议时，以紫外分光光度法的分析结果为准。测定S02成分时，宜采用根据电导率法、定电位电解法和非分散红外法原理进行测试的便携式气体分析仪。对测试的结果有异议时，以定电位电解法的分析结果为准。10 气体含湿量的测定10. 1 测定项目一次空气、预
19、热器、增湿塔和收尘器出口废气的含湿量。10.2 测点位置各相应管道。10.3 测定方法根据管道内气体含湿量大小不同，可以采用干湿球法、冷凝法或重量法中的一种进行测定。具体测试方法按GB/T16157-1996进行测定。对测定结果有疑问或无法测定时，可根据物料平衡进行计算。11 气体流量的测定11. 1 测定项目窑和分解炉的一次空气、二次空气、三次空气，冷却机的各风机鼓人的空气，生料带人的空气，窑尾、分解炉、增湿塔及各级预热器的进、出口烟气，排风机及收尘器进、出口废气的流量。11. 2 测点位置各相应管道，并符合下列要求:a) 气体管道上的测孔，应尽量避免选在靠弯曲、变形和有闸门的地方，避开涡流
20、和漏风的影响;b) 测孔位置的选择原则:测孔上游直线管道长大于6D，测孔下游直线管道长大于3D(D为管道直径。11. 3 测定仪器标准型皮托管或S型皮托管，倾斜式微压计、U型管压力计或数字压力计，大气压力计z热球式电6 GB/T 26282-2010 风速计、叶轮式或转杯风速计。标准型皮托管和S型皮托管应符合GB/T16157-1996的规定;倾斜式微压计、U型管压力计和数字压力计的精度要求见8.3;大气压力计最小分度值应不大于0.1kPa;热球式电风速计的精度等级应不低于5%;叶轮式风速计的精度等级应不低于3%;转杯式风速计的精度应不大于0.3m/s。11.4 测定方法11. 4. 1 除入
21、窑二次空气及系统漏入空气外，其他气体流量均通过仪器测定。11. 4. 2 用标准型皮托管或S型皮托管与倾斜式微压计、U型管压力计或数字压力计组合测定气体管道横断面的气流平均速度，然后，根据测点处管道断面面积计算气体流量。11. 4. 3 测量管道内气体平均流速时，应按不同管道断面形状和流动状态确定测点位置和测点数。11.4.3.1 圆形管道将管道分成适当数量的等面积同心环，各测点选在各环等面积中心线与呈垂直相交的两条直径线的交点上。直径小于0.3m，流速分布比较均匀、对称并符合11.2要求的小圆形管道，可取管道中心作为测点。不同直径的圆形管道的等面积环数、测量直径数及测点数见表1，一般一根管道
22、上测点不超过20个。测点距管道内壁距离见表20表1圄形管道分环及测点数的确定管道直径1m等面积环数测点直径数测点数4.0 5 1-2 10-20 表2测点与管道内壁距离(管道直径的分数)环数测点号1 2 3 4 5 1 o. 146 0.067 0.044 0.033 0.026 2 o. 854 0.250 0.146 o. 105 0.082 3 o. 750 0.296 o. 194 o. 146 4 0.933 o. 704 0.323 0.226 5 0.854 0.677 0.342 6 o. 956 0.806 0.658 7 0.895 0.774 8 O. 967 0.854
23、 9 O. 918 10 0.974 7 GB/T 26282-2010 11.4.3.2 矩形管道将管道断面分成适当数量面积相等的小矩形，各小矩形的中心为测点。小矩形的数量按表3规定选取。一般一根管道上测点数不超过20个。表3矩形管道小矩形划分及测点数的确定管道面积1m2等丽积小矩形长边长度1m测点总数9.0 1.0 20 管道断面面积小于0.1mZ，流速分布比较均匀、对称并符合11.2要求的小矩形管道，可取管道中心作为测点。用标准型皮托管或S型皮托管测定气流速度时，应使标准型皮托管或S型皮托管的测量部分与管道中气体流向平行，最大允许偏差角不得大于100。管道内被测气流速度应在5.0 m/s
24、50. 0 m/s 之内。11. 5 计算方法11. 5. 1 用管道气体平均速度计算气体流量，按公式(的和公式(5)计算。XFX均1= 3 600 X F X Kd X jf-手(4 ) 式中:V 一一工作状态下气体流量，单位为立方米每小时(旷/h);F 一一管道断面面积，单位为平方米(mZ); 凹一一管道断面气流平均速度，单位为米每秒(m/s); Kd 一一一皮托管的系数;.Pl一一管道断面上动压平均值，单位为帕(Pa); 队一一被测气体工作状态下的密度，单位为千克每立方米比g/旷)。厅-.l +币五+.十冯玉7V.Pl = .( 5 ) n 式中z.l、.zA一一分别为管道断面上各测点的
25、动压值，单位为帕(Pa); N 一一测点数量。11.5.2 人窑二次空气量，用计算方法求得，见GB/T26281-2010中6.1. 2. 20 11. 5. 3 系统漏人空气量元法测定，可以通过气体成分平衡计算。12 气体含尘浓度的测定12. 1 测定项目预热器出口气体，增湿塔进、出口气体，收尘器进、出口气体，筐冷机烟囱和一次空气(当采用煤磨放8 GB/T 26282-2010 风时)的含尘浓度。12.2 测点位置各自相应管道。12.3 测定仪器烟气测定仪、烟尘浓度测定仪。烟气测定仪、烟尘浓度测定仪的烟尘采样管应符合GB/T16157-1996的规定。12.4 测定方法将烟尘采样管从采样孔插
26、入管道中，使采样嘴置于测点上，正对气流，按颗粒物等速采样原理，即采样嘴的抽气速度与测点处气流速度相等，抽取一定量的含尘气体，根据采样管滤筒内收集到的颗粒物质量和抽取的气体量计算气体的含尘浓度。含尘浓度的测定应符合如下要求:a) 测量仪器各部分之间的连接应密闭，防止漏气，正式测定前应做抽气空白试验，检查有无漏气。b) 含尘浓度的测孔应选择在气流稳定的部位，尽量避免涡流影响(见11.2) ，测孔尽可能开在垂直管道上。c) 取样嘴应放在平均风速点的位置上，并要与气流方向相对。d) 测定中要保持等速采样，即保证取样管与气流管道中的流速相等。e) 回转窑废气是高温气体，露点温度高，取样管应采取保温措施(
27、或采用管道内滤尘法)，以防止水汽冷凝af) 在不稳定气流中测定含尘浓度时，测量系统中需串联一个容积式流量计，累计气体流量。13 表面散热量的测定13. 1 测定项目回转窑系统热平衡范围(见B/T26281 2010)内的所有热设备，如回转窑、分解炉、预热器、冷却机和三次风管及其被此之间连接的管道的表面散热量。13.2 测点位置各热设备表面。13.3 测定仪器热流计;红外测温仪;表面热电偶温度计;辐射温度计和半导体点温计以及玻璃温度计F热球式电风速仪、叶轮式或转杯式风速计。热流计精度等级应不低于5%，红外测温仪、半导体点温计和玻璃温度计的精度要求见6.3;表面热电偶温度计显示误差值应不大于士3.
28、C;辐射温度计的精度等级应不低于2.5%;热球式电风速仪、叶轮式和转杯式风速计的精度要求见11.3 0 13.4 测定方法13.4. 1 用玻璃温度计测定环境空气温度(见7.2)。13.4.2 用热球式电风速计、叶轮式或转杯式风速计测定环境风速并确定空气冲击角。13.4.3 用热流计测出各热设备的表面散热量。13.4.4 元热流计时，用红外测温仪、表面热电偶温度计和半导体点温计等测定热设备的表面温度，计算散热量。9 G/T 26282-2010 将各种需要测定的热设备，按其本身的结构特点和表面温度的不同，划分成若干个区域，计算出每一区域表面积的大小;分别在每一区域里测出若干点的表面温度，同时测
29、出周围环境温度、环境风速和空气冲击角;根据测定结果在相应表中查出散热系数，按公式(6)计算每一区域的表面散热量。QBi=日Bi(tBi - tk) X FBi . ( 6 ) 式中zQBi-各区域表面散热量，单位为千焦每小时(kJ/h); Bi一-表面散热系数，单位为千焦每平方米小时摄氏度kJ/(m2 h .C汀，它与温差(t囚一tk)和环境风速及空气冲击角有关(见附录C); tBi一被测某区域的表面温度平均值，单位为摄氏度CC);tk一环境空气温度，单位为摄氏度CC);FBi一一各区域的表面积，单位为平方米(m2)。13.4.5 热设备的表面散热量等于各区域散表面热量之和，按公式(7)计算。
30、QB =2:; QBi 式中zQB 设备表面散热量，单位为千焦每小时也J/h)。14 用水量的测定14. 1 测定项目.( 7 ) 窑系统各水冷却部位如一次风管;窑头、尾密封圈;烧成带嗣体;冷却机腼体;冷却机熟料出口;增湿塔和托轮轴承等处的用水量。14.2 测点位置各进水管和出水口。14.3 测定仪器水流量计(水表或盛水容器和磅秤;玻璃温度计。水流量计(水表)的精度等级应不低于1%;磅秤的最小感量应不大于100g;玻璃温度计的精度要求见6.3.14.4 测定方法用玻璃温度计分别测定进、出水的温度。采用水冷却的地方，应测出冷却水量，包括变成水蒸汽的汽化水量，和水温升高后排出的水量。对进水量的测定
31、，应在进水管上安装水表计量，若元水表的测点，可与出水同样的方法测定，即在一定时间里用容器接水称量。需至少抽测三次以上，按其平均值计算进、出水量，二者之差即为蒸发汽化水量。10 G/T 26282-2010 附录A(规范性附录)燃料的基准换算和发热量计算方法A.1 燃料成分基准之间的换算燃料成分应有明确的基准，对固体及液体燃料有收到基ar，空气干燥基ad，干燥基d，干燥无灰基daf，将角标写在主题符号的右下角。各基准之间的换算关系见表A.1。表A.1各基准之间的换算系数已知的燃料换算的燃料成分成分收到基(ar)空气干燥基(ad)干燥基(d)干燥无灰基(daf)100 M,d 100 100 收到
32、基(ar)1 100儿1100-M., 100-M.,. -A 空气干燥基(ad)100一儿11 100 100 100-M,d 100-M,d 100-Mad - A ,d 100一M100M，1 1 100 干燥基(d)100 100 100-Md 干燥无灰基(da100-MA， 100一儿fM/.,d 100-Ad 1 100 100 100 A.2 燃料发热量的计算A. 2.1 氧弹量热法测定和计算燃料发热量按GB/T213规定的方法进行。A.2.2 烟煤、无烟煤和褐煤低位发热量A. 2. 2.1 烟煤低位发热量按公式CA.l)计算。Qnet.ad = 35 860一73.7Vad -
33、 395. 7 Aad - 702. OMad十173.6CRCCA.1 ) 式中:Qnet.ad一一空气干燥基煤样低位发热量，单位为千焦每千克CkJ/kg);Vad 一一空气干燥基煤样挥发分，以百分数表示C%); Aad 一一空气干燥基煤样灰分，以百分数表示C%); Mad一一空气干燥基煤样水分，以百分数表示C%); CRC一一焦渣特性。A. 2. 2. 2 元烟煤低位发热量按公式CA.2)计算。Qnet.ad = 34 814 - 24. 7Vad - 382. 2Aad一563.0MadCA.2 ) A. 2. 2. 3 褐煤低位发热量按公式CA.3)计算。Qnad = 31 733 -
34、 70. 5Vad - 321. 6Aad - 388. 4Mad C A.3 ) GB/T 26282-2010 A.2.3 煤低位发热量的计算A. 2. 3.1 需要采用全硫计算煤的低位发热量，见公式(A.的。Qnet.d = 6 984十275.OC.d + 805. 7Had + 60. 7St.d - 142. 90.d 一74.4Aad -129. 2Mad ( A. 4 ) 式中:C.d 、H.d、St.ad、Oad一一分别为空气干燥基煤样碳、氢、全硫、氧的质量分数，以百分数表示(%)。A. 2. 3. 2 不需要采用全硫计算煤的低位发热量，见公式(A.5)。Qnet.ad =
35、12 807.6 + 216. 6Cad十734.2Had - 199. 70ad -132. 8A.d -188. 3M.d ( A.5 ) A. 2. 4 煤的收到基低位发热量根据煤的空气干燥基低位发热量，按公式(A.的计算煤的收到基低位发热量。100-M Qnet.盯=(Q剧.d+ 23Mad)一一一一一旦-23M., ( A. 6 ) 100 - Mad A. 2. 5 渣体和气体燃料发热量A. 2. 5.1 液体燃料发热量按公式(A.7)进行。Qnet.盯=339C.，十1030H., -109(0盯-S盯)- 25M.,. ( A.7 ) 式中:C町、H.，、St.O盯一一-分别为
36、液体燃料中碳、氢、全硫、氧的质量分数，以百分数表示(%)。A.2.5.2 气体燃料发热量按公式(A.8)进行。Qnet.ar = 126. 3CO + 107. 9H2十358.OCH4 + 590. 5C2 H4十231.3H2S ( A. 8 ) 式中:CO、H2、C陀、C2比、H2S一分别为气体燃料中各成分的体积分数，以百分数表示(%)。12 GB/T 26282-2010 附录B(资料性附录)常用热电偶的允差等级及抽气热电偶温度校正B.l 常用热电偶适用的温度测量范围见表B.l。表B.l常用热电偶适用的温度测量范围推荐使用的最高测温范围/，C热电偶类型分度号测温范围/C长期短期铜-康铜
37、T -200-350 350 400 银铅-镖硅K 一200-1300800 1 300 铅姥30-铅佬6B 0-1 800 1 700 1 800 铅姥-铅R和S0-1 700 1 300 1 700 B.2 使用抽气热电偶应根据隔热罩的层数及抽气速度，对所测温度进行校正，校正值见表B.2。表B.2抽气热电偶温度校正测量温度/C档板层数最低抽气速度/Cm/s)最低速度时校正值/C400 一层40 +10-15 500 一层60 +17-25 600 一层80 十25-36600 二层40 +10-15 700 二层60 十10-15800 二层70 +10-25 900 二层80 +30-4
38、6 1 000 二层100 十50-7013 GB/T 26282-2010 附录C(规范性附录)表面散热系数的修正方法C.1 表面散热系数说明计算回转窑、单筒冷却机等转动设备的表面散热时，查表C.l中的数值，并对空气冲击角的影响加以校正;计算预热器、分解炉等不转动设备的表面散热时，查表C.2中的数值。表C.1不同温差与不同凤速的散热系数单位为千焦每平方米小时摄氏度温差.t/风速/Cm/s) 。0.24 0.48 0.69 o. 90 1. 20 1. 50 1. 75 2.0 40 45.16 50.60 56.03 61. 47 66.92 75.69 84.47 93.25 102.03
39、 50 47.67 53.11 58.54 63.98 69.42 78.61 87.40 96.18 104.54 60 50. 18 56.03 61. 47 66.91 71. 92 81. 42 89.90 98. 69 107.47 70 52.69 58.54 64.40 69.83 74.85 84.05 92.83 101. 61 110.39 80 54. 78 61. 05 66.91 72.34 77.36 86.56 95.34 104.12 112.90 90 57.29 63.56 69.42 74.85 79.87 89.07 97.85 106.63 115.8
40、3 100 59.80 66.07 72.34 77.78 82.80 92.00 100.78 109.56 118.34 110 62.31 68.58 74.85 80.29 85. 31 94.50 103.29 112.07 120.85 120 64.82 71. 09 77.36 82.80 88.23 97.43 106.21 114.99 123.30 130 67.32 74.01 80.29 85.72 90.74 99.94 109.14 117.50 124.19 140 70.25 76.52 82.80 88. 23 93.25 102.45 11 1. 23 1
41、20.01 124.61 150 72.34 79.03 85. 72 91. 16 96. 18 105.38 114.58 120.85 125.45 160 74.85 81. 54 88.23 93.67 99.10 108.30 115.83 12 1. 27 125.87 170 76.94 84.05 91. 16 96.60 101. 61 110.81 116.25 12 1. 69 126.28 180 79.45 86.56 93.67 99.10 104.54 11 1. 23 116.67 122.10 126.70 190 82.00 89.07 96.18 101
42、. 61 106.63 112.07 117.09 122.52 127.12 200 84.47 92.00 99.10 104.12 107.05 112.90 117.92 122.94 127.54 210 86.98 94.50 101. 61 104.54 107.89 113.32 118.34 123.36 127.90 220 89.49 97.01 102.03 105.38 108.72 114.16 118.76 123.78 128.30 230 92.00 97.85 102.49 105.79 109.14 114.58 119.18 124.19 128.79
43、240 94.50 98.69 102.87 106.21 109.56 114.99 119.59 124.61 129.63 250 96.88 99. 53 103.31 106.62 109.98 115.41 120.01 125.03 130.08 260 99.34 100.37 103.73 107.04 110.40 115.82 120.42 125.44 130.64 270 101. 80 101. 21 104. 16 107.45 110.82 116.24 120.84 125.86 131. 21 280 104.26 102.05 104.58 107.87
44、11 1. 24 116.65 121. 25 126.27 131. 78 290 106.73 102.89 105.01 108.28 11 1. 66 117.07 121. 67 126.69 132.35 300 109.19 103.73 105.43 108.70 112.08 117.48 122.08 127.11 132.92 14 GB/T 26282-2010 表C.2不同温差与不同凤速的散热系数单位为千焦每平方米小时摄氏度温差/风速/(m/s) 。2.0 4.0 6.0 8.0 40 35.13 75.27 96. 18 113.74 129.67 50 37. 6
45、3 78.20 99.10 116.67 132.98 60 40.14 8l. 12 102.03 119.18 135.48 70 42.65 83.63 104.96 122.52 138.83 80 45. 16 86.14 108.30 125.45 142.17 90 47.67 89.49 11l. 23 128. 79 145. 10 100 50.18 92.00 114.58 132. 14 148.03 110 52.69 94.92 117.92 135.07 15l. 79 120 55.20 97.85 120.85 138.41 155.14 130 57.71
46、100.78 124.19 14l. 34 158.06 140 60.22 103.70 127.12 144.68 160.99 150 62. 72 105.79 130.47 118.03 164.76 160 65.23 109.56 133.81 170 67.74 112.49 136.74 180 70.25 115.41 140.08 190 72. 76 117.92 143.01 200 75.27 120.85 146.36 210 77.78 220 80.29 230 82.80 240 85.31 250 87.81 C.2 冲击角的校正方法计算表面散热，当考虑空
47、气冲击角对单窑散热系数的影响时，应采用冲击角的校正系数。冲击角校正系数与不同冲击角散热系数的关系见公式(C.1)。式中:马一一冲击角的校正系数;E，=旦90 .( C.l ) a-一冲击角为时的散热系数，单位为千焦每平方米小时摄氏度kJ/(m2h. .C); 90一一冲击角为90。时的散热系数，单位为千焦每平方米小时摄氏度kJ/(m2 h. .C)。根据试验测定结果，冲击角(与校正系数(E的关系见表C.3oEON-NNNH阁。GB/T 26282-2010 550900 冲击角与校正系数的关系表C.31. 00 故考虑冲击角时，单窑散热系数按公式(C.2)进行。.( C.2 ) 式中:一-一单窑的散热系数，单位为千焦每平方米小时摄氏度kJ/(m2 h. OC)。问=乌多窑井到时散热系数计算多筒冷却机与窑体散热之间的相互影响，可作为多窑并列的一个特例对待，而多窑并列时的散热系数是单窑的0.8倍。多筒冷却机的散热按公式(C.3)进行计算。I =0.8X C.3 .( C.3 ) 式中zGY-一冲击角为#时的散热系数，单位为千焦每平方米小时摄氏度kJ/(m2 h. OC)。侵权必究21.00 )已晤咱EA咱EAnr qL AAA-EA. phu FOm nu Fhd ZJU 唱EAm. , 号一价书一定版权专有打印日期:2011年6月3日F002AGB/T 26282-2010
